第六章控制系統(tǒng)的校正

1、第章第章 控制系統(tǒng)的校正控制系統(tǒng)的校正教學重點l了解控制系統(tǒng)校正的基本思想方法和過程；l熟練掌握典型串聯(lián)校正的基本原理及設計方法；l了解三種串聯(lián)校正的特點和適用范圍，掌握基本的校正步驟；l理解和掌握反饋校正的設計思想和校正步驟；l了解引入前饋校正的目的，掌握前饋校正的設計思想。教學難點控制系統(tǒng)的校正及綜合。 控制系統(tǒng)的綜合：已知對控制系統(tǒng)的要求，在控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)和參數(shù)尚未全部確定的情況下，按照給定的性能指標來最終地確定系統(tǒng)應有的結(jié)構(gòu)形式及其相應的參數(shù)值的過程。 對于控制系統(tǒng)，其性能指標分可劃分為時域指標和頻域指標。 時域指標主要是針對控制系統(tǒng)的靜態(tài)誤差系數(shù)、動態(tài)最大超調(diào)量 、調(diào)整時間 等指標提

2、出要求。 頻域指標則主要是針對控制系統(tǒng)的開環(huán)頻率增益、穿越頻率 、增益裕量 和相位裕量 的選擇，以及系統(tǒng)閉環(huán)頻率諧振峰值、諧振頻率等指標提出要求。 p%MstcgK6.1系統(tǒng)校正的基本概念系統(tǒng)校正的基本概念 控制系統(tǒng)的綜合與校正：根據(jù)控制系統(tǒng)應具備的性能指標以及原系統(tǒng)在性能指標上的缺陷來確定校正裝置（元件）的結(jié)構(gòu)、參數(shù)和連接方式這一過程。 常用的綜合與校正設計方法有兩種： （1）根軌跡校正法。主要根據(jù)時域性能指標進行綜合與校正。 （2）頻率校正法。主要依據(jù)頻率域性能指標進行。6.1.1基本校正方法基本校正方法1.校正結(jié)構(gòu)的分類校正結(jié)構(gòu)的分類根據(jù)校正裝置在控制系統(tǒng)中的不同位置，校正結(jié)構(gòu)的不同形式

3、主要可以分為串聯(lián)校正、反饋校正、前饋補償及復合校正。 如圖6-1(a)所示，串聯(lián)校正裝置一般接在系統(tǒng)誤差測量點之后和固有系統(tǒng)的放大器之前，使得控制系統(tǒng)的校正裝置與被控對象部分相串聯(lián)。通常為減小校正裝置的功率等級，降低校正裝置的復雜程度，串聯(lián)校正裝置通常安排在前向通道中功率等級最低的點處。串聯(lián)校正應用中存在的主要問題是對參數(shù)變化的敏感性較強。 如圖6-1(b)反饋校正裝置則設置在系統(tǒng)局部反饋通路之中，形成局部反饋回路，故稱為反饋校正，也稱并聯(lián)校正。反饋校正所需增加元件數(shù)量比串聯(lián)校正要少，且一般無須附加放大器，還可消除系統(tǒng)固有部分參數(shù)波動對系統(tǒng)性能的影響。適當?shù)剡x擇反饋校正回路的增益，可以使校正后

4、的性能主要取決于校正裝置，而與被反饋校正裝置所包圍的系統(tǒng)固有部分特性無關。 （a）串聯(lián)校正系統(tǒng)圖6-1校正系統(tǒng)方框圖（b）反饋校正系統(tǒng) 前饋校正又稱順饋校正，通過引入輸入量（包括外界干擾和設定值變化）構(gòu)成的一種補償校正方式。前饋校正是在系統(tǒng)主反饋回路之外采用的校正方式，其目的是測取輸入量的變化信號，并按其信號產(chǎn)生合適的控制作用去改變、操縱控制系統(tǒng)變量，使受控變量維持在設定值上，以提高控制系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)精度。 前饋校正是通過基于開環(huán)補償?shù)霓k法來提高控制系統(tǒng)的精度，所以前饋校正一般不單獨使用，總是和其他校正方式結(jié)合應用而構(gòu)成復合控制系統(tǒng)，以滿足某些性能要求較高的系統(tǒng)的需要。如圖6-2(a)、(b)所示

5、，一種為引入給定輸入信號的前饋補償復合控制結(jié)構(gòu)圖，另一種是引入擾動輸入信號的前饋補償復合控制的結(jié)構(gòu)圖。 （a）按輸入補償復合校正（b）按擾動補償復合校正圖6-2復合校正系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖由圖6-2可知，前饋校正由于其輸入信號皆取自閉環(huán)系統(tǒng)之外，因此不影響控制系統(tǒng)的閉環(huán)特征方程式，即不會改變控制系統(tǒng)的穩(wěn)定性。 2.PID控制器控制器PID控制器中其輸入量e (t)與輸出量u (t)的關系表達式為式中， 、 、 為可調(diào)整的比例、積分、微分系數(shù)。 PID控制器的傳遞函數(shù)tdipteKdtteKteKtu0)()()()(PKiKdKsKsKKsGdipc)(1）比例控制最簡單的比例控制就是對偏差進行控制，系

6、統(tǒng)偏差一旦產(chǎn)生，比例控制器立即就發(fā)生作用調(diào)節(jié)控制輸出 ，使被控量向著減小誤差 的方向變化，偏差減小的速度取決于比例系數(shù) 的大小。如圖6-3所示，其原有部分的傳遞函數(shù)為)(tu)(tePK)2()(2nnosssG 在沒有增加校正環(huán)節(jié)這種情況下，系統(tǒng)的閉環(huán)極點為 。 如果串聯(lián)的比例控制器的傳遞函數(shù)為 則校正后控制系統(tǒng)的開環(huán)傳遞函數(shù)為21,2(1)npj 圖6-3串聯(lián)有比例控制器的控制系統(tǒng)pcKsG)(2( )( )( )(2)pnconKG sG s G ss s系統(tǒng)的閉環(huán)極點為表明隨著比例系數(shù) 的增長，閉環(huán)系統(tǒng)極點坐標的實部不變，但虛部卻在增長。 越大，則系統(tǒng)偏差減小得越快，但是卻很容易引起振

7、蕩，使系統(tǒng)的穩(wěn)定性下降，甚至會造成控制系統(tǒng)的不穩(wěn)定。 21,2()pnpj K pKpK由于開環(huán)系統(tǒng)串聯(lián)了一個比例環(huán)節(jié)，對于輸入信號為單位階躍函數(shù)時，控制系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)誤差系數(shù)為無窮大，其穩(wěn)態(tài)誤差終值為零；但若輸入信號為單位斜坡函數(shù)，則穩(wěn)態(tài)速度誤差系數(shù)為0lim( )2nvpsKsG sK系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)誤差終值與 成倒數(shù)關系，可見，比例系數(shù) 增大，可以減小穩(wěn)態(tài)誤差； 減小，發(fā)生振蕩的可能性減小，但是調(diào)節(jié)速度變慢。這表明單純的比例控制存在穩(wěn)態(tài)誤差不能消除，難于兼顧穩(wěn)態(tài)和暫態(tài)兩方面的要求的缺點，這里就需要積分控制。如果一個自動控制系統(tǒng)，在進入穩(wěn)態(tài)后系統(tǒng)還存在穩(wěn)態(tài)誤差，則稱這個控制系統(tǒng)是有穩(wěn)態(tài)誤差的，或簡稱

8、有差系統(tǒng)。vKpKpK2）積分控制積分控制實質(zhì)上就是對偏差 的累積進行控制，直至偏差為零為止。積分控制作用始終施加指向給定值的作用力，其效果不僅與偏差大小有關，而且還與偏差持續(xù)的時間有關，增加積分控制有利于消除靜差。如圖6-3所示，如果串聯(lián)的控制環(huán)節(jié)改為比例積分校正裝置，則其傳遞函數(shù)為 ，于是整個系統(tǒng)的開環(huán)傳遞函數(shù)變?yōu)?)(tesKKsGipc)(22()( )( )( )(2)pinconK sKG sG s G sss若系統(tǒng)的輸入信號為斜坡函數(shù)， ，則易知，在無PI控制器時，系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)誤差為 ；而接入PI控制器后，系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)速度誤差系數(shù)為1( )(t)r tRn20lim( )vsKsG

9、s 系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)誤差為零。表明此型系統(tǒng)采用串聯(lián)PI控制器后，可以消除系統(tǒng)對斜坡輸入信號的穩(wěn)態(tài)誤差，控制準確度大為改善。此時，閉環(huán)系統(tǒng)的特征方程為 根據(jù)勞斯代數(shù)穩(wěn)定判據(jù)的充分和必要條件可以推導出保證系統(tǒng)穩(wěn)定的參數(shù)取值條件322220npninssKsK020ipnpKKKPI控制器雖然能夠改善系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)精度，但如果需要同時兼顧提高系統(tǒng)暫態(tài)性能的調(diào)節(jié)時間和超調(diào)量這兩個性能指標，有時不能達到要求。3）微分控制微分控制在數(shù)學中表達的是變化率這一概念，能夠敏感地預測誤差 的變化趨勢，可在誤差信號出現(xiàn)之前就起到修正誤差的作用，有利于提高控制系統(tǒng)輸出響應的快速性，同時減小被控量的超調(diào)和增加系統(tǒng)的穩(wěn)定性。)(t

10、e單純的微分作用很容易放大高頻噪聲，會降低控制系統(tǒng)的信噪比，從而使系統(tǒng)抑制干擾的能力下降。微分環(huán)節(jié)一般不能單獨使用，需要與另外兩種調(diào)節(jié)規(guī)律相結(jié)合，組成PD或PID控制器。比例-微分（PD）控制器的傳遞函數(shù)為 串聯(lián)比例微分控制器相當于系統(tǒng)增加一個 的開環(huán)零點，可使系統(tǒng)的相位裕量提高，因此有助于系統(tǒng)動態(tài)性能的改善。 sKKsGdpc)(dpKK在圖6-3中，若串聯(lián)的控制器環(huán)節(jié)改為PD校正裝置，則整個校正后系統(tǒng)的開環(huán)傳遞函數(shù)變?yōu)?系統(tǒng)相應的閉環(huán)傳遞函數(shù)和特征方程分別為 2()( )( )( )(2)pdnconKK sG sG s G ss s2222)2()()()(npndndpnKsKssKK

11、sRsC0)2()(222pnndnKsKssD按勞斯代數(shù)穩(wěn)定判據(jù)可以確定閉環(huán)系統(tǒng)穩(wěn)定的條件是 此二階閉環(huán)系統(tǒng)的無阻尼自然振蕩角頻率為，阻尼比變?yōu)?ndpKK20pnK22ndpKK由于串聯(lián)了PD控制器，系統(tǒng)的阻尼比增大了，二階系統(tǒng)的超調(diào)量因此減小，調(diào)節(jié)時間（5%誤差帶）減小?？梢娪捎赑D控制器的作用，通過參數(shù)調(diào)節(jié)，可以使系統(tǒng)的單位階躍響應的速度提高，從而縮短了調(diào)節(jié)時間。 p2%exp() 100%1M33()2sndnnptKK 例例6-1如圖6-4所示為串聯(lián)有PD控制器的系統(tǒng)方框圖，試分析比例微分控制器對該系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響。圖6-4例6-1系統(tǒng)方框圖解解未串聯(lián)入PD環(huán)節(jié)的原系統(tǒng)的特征方程為

12、， 的系數(shù)為0，顯然無論參數(shù) 為何值，系統(tǒng)都具有一對純虛根，控制系統(tǒng)閉環(huán)不穩(wěn)定；增加PD控制器后，系統(tǒng)的特征方程為 ，可知通過參數(shù)的調(diào)節(jié)，此閉環(huán)系統(tǒng)可以穩(wěn)定運行。這些性能改善是因為PD控制器中的微分控制規(guī)律，能根據(jù)輸入信號的變化趨勢，產(chǎn)生有效的早期修正信號，穩(wěn)定系統(tǒng)的運行。2( )1D sJs sJ20pPKKsJs4）PID控制器PID控制器可以轉(zhuǎn)換為 的表達形式，其中一個零極點用于實現(xiàn)提高穩(wěn)態(tài)精度的功能，另兩個具有負實部的零點則相互配合起到提高系統(tǒng)動態(tài)性能的作用。sss) 1)(1(21例例6-2已知PID控制器的傳遞函數(shù)為 ，請繪制它的伯德圖，并分析其串聯(lián)入系統(tǒng)后將會發(fā)揮何種功能。解解

13、控制器的傳遞函數(shù)可整理為 ，則此PID控制器的對數(shù)頻率特性曲線如圖6-5所示。 ssssGc) 1)(11 . 0(2)(2(0.11)(1)( )cssG ss圖6-5例6-2系統(tǒng)伯德圖由圖6-5易知，PID控制器的積分部分發(fā)生在系統(tǒng)頻率特性的低頻段，這樣PID控制器通過積分控制作用，可以起到改善系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)性能的作用；在中間過渡環(huán)節(jié)，相當于一個相位為零的比例環(huán)節(jié)；而后的微分部分一般設置在系統(tǒng)頻率特性的中頻段，則PID控制器可以通過微分控制作用，有效地提高系統(tǒng)的動態(tài)性能。 6.1.2頻率校正法的特點頻率校正法的特點用頻率法校正控制系統(tǒng)時，通常是以頻率法指標來衡量和調(diào)整系統(tǒng)的暫態(tài)性能，頻率校正法使

14、用的指標是頻域指標。對數(shù)頻率特性曲線的低頻段的代表參數(shù)是斜率和高度，它們反映系統(tǒng)的型別和增益，表明了閉環(huán)系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)精度。中頻段是指穿越頻率附近的一段區(qū)域，其代表參數(shù)是斜率、寬度（中頻寬）、幅值穿越頻率和相位裕量，表明了系統(tǒng)的相對穩(wěn)定性和快速性。 高頻段是指遠高于增益交接頻率的區(qū)域，其代表參數(shù)則為斜率，反映系統(tǒng)對高頻干擾信號的衰減能力和系統(tǒng)的復雜程度，一般在高頻區(qū)應當盡可能使增益盡快地衰減，以便使噪聲的影響降低到最小。 校正問題實質(zhì)上是一個在穩(wěn)態(tài)精度與相對穩(wěn)定性之間取折中的問題。 (a) 增加低頻增益 (b) 改善中頻段特性 (c) 兼有前兩種補償 圖6-6 校正的幾種基本類型 理想的頻率特性：

15、在截止頻率的頻域（通常稱為中頻段），應以20dB/dec的斜率穿越0dB線，并占有足夠?qū)挼念l帶，以保證系統(tǒng)具備較大的相位裕量。在 的高頻段，頻率特性應該盡快衰減，以削減噪聲影響。 相位裕量通常選擇在 左右。c456.2 頻率法串聯(lián)校正頻率法串聯(lián)校正 根據(jù)校正裝置本身是否有電源，可分為無源校正裝置和有源校正裝置兩類。 無源校正裝置自身無放大能力，通常由RC兩端口網(wǎng)絡組成，在信號傳遞中，會產(chǎn)生幅值衰減，且具有輸入阻抗低，輸出阻抗高的特點，常需要引入附加的放大器，補償幅值衰減和進行阻抗匹配。 圖6-7無源校正裝置結(jié)構(gòu)示意圖 無源校正裝置線路簡單，組合方便，無須外供電源，但由于本身沒有增益，只有衰減，

16、且輸入阻抗低，輸出阻抗高，因此在應用時要增設放大器或隔離放大器。 有源校正裝置通常是由無源網(wǎng)絡與運算放大器，或由測速發(fā)電機與無源網(wǎng)絡共同組成的調(diào)節(jié)器。有源校正裝置本身有增益，且具有輸入阻抗高，輸出阻抗低的特點 。圖6-8有源校正裝置有源校正裝置自身具有能量放大與補償能力，且易于進行阻抗匹配。有源校正的應用場合通常用于系統(tǒng)的調(diào)整要求比較高，并希望校正裝置的參數(shù)可以任意調(diào)整的控制系統(tǒng)。所以使用范圍與無源校正裝置相比要廣泛得多。這里需注意：運算放大器具有同相()和反相()兩個輸入端。在校正裝置的應用中，一般采用反相端作為輸入。 6.2.1串聯(lián)超前校正串聯(lián)超前校正如圖6-9所示為無源相位超前RC網(wǎng)絡的

17、電路圖，設此網(wǎng)絡輸入信號源的內(nèi)阻為零，輸出端的負載阻抗為無窮大，則此相位超前校正裝置的傳遞函數(shù)為 22121( )1( )1( )1/ /cUsRTsG sU sTsRRCs相位超前校正裝置的頻率特性為系統(tǒng)的兩個轉(zhuǎn)折頻率分別為 和 。 11)(TjTjjGcT1T1圖6-9 無源相位超前RC網(wǎng)絡相位超前網(wǎng)絡的相角表達式為反復應用三角函數(shù)的變換公式 可將此相角表達式化簡為 arctanarctancTT arctanarctanarctan1ABABA B22(1)arctan1cTT相位超前校正裝置的相頻特性在0 4.44rad/s。（3）相位裕量 40，增益裕量GM10dB。) 1()(ss

18、KsGossec2c解解(1) 由于 = 0.075，則K13.33。則可取K=14，以滿足單位斜坡信號作用下，穩(wěn)態(tài)誤差的要求。(2) 待校正系統(tǒng)開環(huán)傳遞函數(shù)為 ，此為一個最小相位系統(tǒng)，列寫其對數(shù)幅頻表達式，根據(jù) 確定系統(tǒng)的剪切頻率，由于 =1，則 =3.74rad/s。由此可以計算出待校正系統(tǒng)的相位裕量為=180-90=154.44rad/s，滿足系統(tǒng)要求。 mmm2c2cm21110lg40lg0.333cc2cm（3）確定超前校正裝置的參數(shù)，校正網(wǎng)絡的兩個轉(zhuǎn)折頻率 =2.6 rad/s和=7.8 rad/s。于是超前校正裝置的傳遞函數(shù)為則經(jīng)過超前校正后系統(tǒng)的開環(huán)傳遞函數(shù)為11/()mT2

19、1/mT0.3851( )0.3330.1281csG ss0.3851( )( )( )12(1)(0.1281)cosG sG s G ss ss繪制校正后系統(tǒng)的對數(shù)幅頻特性曲線，如圖6-11所示，并求校正后系統(tǒng)的幅值裕度為無窮，相角裕量可見，滿足要求。 2222218090arctan77arctanarctan0.25arctan7.743ooocccc6.2.2串聯(lián)滯后校正串聯(lián)滯后校正如圖6-12所示為無源相位滯后RC網(wǎng)絡的電路圖，設此網(wǎng)絡輸入信號源的內(nèi)阻為零，輸出端的負載阻抗為無窮大，則此相位滯后校正裝置的傳遞函數(shù)為 221121( )1( )1( )1cRUsTsCsG sU s

20、TsRRCs相位滯后校正裝置的頻率特性為 圖6-12無源相位滯后RC網(wǎng)絡1()1cTjGjTj系統(tǒng)的兩個轉(zhuǎn)折頻率分別為 和 ，相位滯后校正網(wǎng)絡不像相位超前校正網(wǎng)絡，不改變系統(tǒng)原有部分開環(huán)增益，串聯(lián)相位滯后校正主要是利用滯后網(wǎng)絡的高頻幅值衰減特性，使截止頻率降低，從而使系統(tǒng)獲得較大的相位裕量。 T1T1相位滯后校正網(wǎng)絡的開環(huán)系統(tǒng)伯德圖如圖6-13所示，當頻率在兩轉(zhuǎn)折頻率間變化時，滯后校正裝置呈積分效應，它的對數(shù)幅頻特性在此區(qū)間斜率為-20dB/dec，而相頻特性為負，即正弦穩(wěn)態(tài)輸出信號的相位滯后于正弦輸入信號，所以稱為相位滯后校正裝置。 圖6-13相位滯后校正網(wǎng)絡的伯德圖 由圖6-13可知，當相

21、位滯后網(wǎng)絡的頻率 時，對輸入信號沒有衰減作用；而在頻率段（ ， ），則表現(xiàn)出對輸入信號具有積分作用，呈滯后特性；當頻率 時，對信號衰減作用為 ， 越小，這種衰減作用越強。 相位角表達式為 1TT 1T11T20lg arctanarctancTT 選擇采用串聯(lián)相位滯后校正裝置具有兩種作用：（）可以用來提高低頻段增益，減小系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)誤差。此時基本保持系統(tǒng)的暫態(tài)性能不變，也就是穩(wěn)定裕量不變。（）利用滯后校正裝置的低通濾波特性所造成的高頻衰減來降低系統(tǒng)的剪切頻率，提高系統(tǒng)的相角裕量，以改善系統(tǒng)的暫態(tài)性能?？偨Y(jié)設計串聯(lián)相位滯后校正裝置的步驟如下：（1）在保證穩(wěn)態(tài)精度的前提下，確定系統(tǒng)的開環(huán)增益 。（2

22、）繪制原系統(tǒng)的bode圖，計算未校正系統(tǒng)的截止頻率 ，相位裕量 和幅值裕量 。（3）根據(jù)系統(tǒng)相位裕量等性能指標要求，選擇或求取校正后系統(tǒng)的截止頻率 。 處對應的相位裕量應滿足。通常取。 K1c1 gK2c 2c 121510 （4）由于滯后裝置在剪切頻率 處的增益為 ，可確定 值。（5）根據(jù)網(wǎng)絡的交接頻率 應遠小于開環(huán)截止頻率，令，則 ，即可確定滯后網(wǎng)絡參數(shù) 。（6）繪制校正后的系統(tǒng)bode圖，并驗算一下系統(tǒng)的相角裕度和幅值裕量是否滿足系統(tǒng)要求。若校驗結(jié)果還不能完全滿足設計要求，需要進一步調(diào)整截止頻率或附加的滯后環(huán)節(jié)相位補償量 。2c 20lg 1/T222111()105ccT220.1/1

23、 ()0.2/ccTT例例6-4 設控制系統(tǒng)開環(huán)傳遞函數(shù)為 。若要求校正后系統(tǒng)的靜態(tài)速度誤差系數(shù)小于0.2，相角裕度不低于40，截止頻率不小于5rad/s，試設計串聯(lián)校正裝置，滿足系統(tǒng)性能要求。解解(1)首先確定開環(huán)增益K，( )(1)(0.31)KG ss ss0lim( )5vsKsG sK(2)未校正系統(tǒng)開環(huán)傳遞函數(shù)應取 ，畫出未校正系統(tǒng)的對數(shù)幅頻漸近特性曲線，如圖6-14中所示。由圖計算系統(tǒng)的剪切頻率 ， ， ，求得 未校正系統(tǒng)的相位裕量 說明未校正系統(tǒng)不穩(wěn)定，且截止頻率遠大于要求值。選用串聯(lián)滯后校正。) 13 . 0)(1(5)(ssssGooG1c 140lg()20lgcK112

24、.24/crad s11180900.252.24ccarctgarctg 圖6-14 例6-4系統(tǒng)的對數(shù)幅頻特性曲線(3)采用滯后校正裝置?？紤]到其相角滯后因素，確定新的剪切頻率 。根據(jù)下列表達式 ，其中 是考慮相位滯后校正裝置的相位滯后所增加的附加量，就是說應滿足根據(jù)系統(tǒng)未校正系統(tǒng)的相角表達式，求得 ，選定為校正后系統(tǒng)的剪切頻率。 2c 2401555ooo 22()18055125ooocc 1253 . 090)(2222ccccarctgarctg 52. 02c （4）計算相位滯后校正網(wǎng)絡的參數(shù)。在新的剪切頻率 處，對應校正網(wǎng)絡的高頻段+未校正系統(tǒng)對數(shù)幅值=0，由于未校正系統(tǒng)對數(shù)幅

25、值為，則，求得相位滯后校正環(huán)節(jié)的參數(shù) 。選取相位滯后校正裝置的轉(zhuǎn)折頻率為 ，而后根據(jù) 值確定另一個轉(zhuǎn)折頻率2c 2()20cLdB20lg20dB102210.104/5crad sT110.0104/rad sT則可以確定相位滯后校正裝置的傳遞函數(shù)為則校正后系統(tǒng)的傳遞函數(shù)為驗證進行滯后 校正后，系統(tǒng)的相角裕量校正后系統(tǒng)滿足性能指標要求。 19.61( )1961cTssG sTss5(9.61)( )( )( )(1)(0.31)(961)ocsG sG s G ss sss4640oo應用相位滯后校正的場合如下：（1）用于動態(tài)平穩(wěn)性要求嚴格或穩(wěn)定精度要求較高的系統(tǒng)以及對噪聲抑制要求較高的場

26、合。（2）未校正系統(tǒng)動態(tài)性能已經(jīng)具備，穩(wěn)態(tài)精度不能滿足要求，需要保持動態(tài)性能不變，改善穩(wěn)態(tài)精度的場合。 串聯(lián)相位超前校正和串聯(lián)相位滯后校正的特性比較如下：（1）相位超前校正主要是利用網(wǎng)絡相位超前特性，提高系統(tǒng)的相位裕量，而相位滯后校正則是利用高頻段幅值衰減特性，通過降低剪切頻率來提高系統(tǒng)的相位裕量。（2）無源相位超前校正網(wǎng)絡需要附加放大倍數(shù)，以確保系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)精度，而無源相位滯后校正網(wǎng)絡則不需要附加放大倍數(shù)，也能滿足系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)要求。（3）增加相位超前校正網(wǎng)絡可使系統(tǒng)截止頻率提高，帶寬要大于未校正系統(tǒng)，改善系統(tǒng)動態(tài)特性，而增加相位滯后校正網(wǎng)絡卻會降低系統(tǒng)的截止頻率，使得系統(tǒng)響應變慢。6.2.3串聯(lián)

27、滯后串聯(lián)滯后-超前校正超前校正 如圖6-15所示為無源相位串聯(lián)滯后-超前校正RC網(wǎng)絡的電路圖，設此網(wǎng)絡輸入信號源的內(nèi)阻為零，輸出端的負載阻抗為無窮大，則此相位串聯(lián)滯后-超前校正裝置的傳遞函數(shù)為式中， ； ， 。1221 21212(1)(1)( )()1cTsT sG sTT sTTTs111TRC222TR C1212TRC圖6-15相位滯后-超前RC網(wǎng)絡 通過適當選擇參量，可使上式具有兩個不相等的負實數(shù)極點及兩個不相等的負實數(shù)零點，進而可以得到 在S平面上，相位滯后-超前校正網(wǎng)絡的零、極點分布圖，如圖6-16所示，可見，滯后部分的零、極點更靠近坐標原點。 1221(1)(1)( )(1)(

28、1)TsT sG sTTss相位滯后-超前校正網(wǎng)絡的頻率特性為圖6-16 相位滯后-超前校正網(wǎng)絡的零極點分布1221(1)(1)()(1)(1)cT jT jGjTT jj 相位滯后-超前校正網(wǎng)絡的伯德圖如圖6-17所示 圖6-17 相位滯后-超前校正網(wǎng)絡的伯德圖相位滯后-超前校正的基本原理是利用校正裝置的超前部分用于提高系統(tǒng)的相對穩(wěn)定性（平穩(wěn)性）以及提高系統(tǒng)的快速性；而校正裝置的滯后部分主要用于抑制高頻干擾，提高開環(huán)放大系數(shù)，從而提高穩(wěn)態(tài)精度。 綜合法是指根據(jù)控制系統(tǒng)的性能指標要求確定出希望系統(tǒng)的開環(huán)頻率特性的形狀，然后將希望特性與系統(tǒng)原有部分特性進行比較，從而確定校正方式和校正裝置參數(shù)，此

29、方法又稱希望頻率特性法或期望頻率特性法。 設校正后系統(tǒng)的期望開環(huán)頻率特性為 其中原系統(tǒng)的開環(huán)頻率特性是 ，串聯(lián)校正裝置的頻率特性是 ，則根據(jù)性能指標要求，可確定參數(shù)規(guī)范化的開環(huán)幅頻特性為式中， 為期望特性； 為未校正系統(tǒng)的固有特性。)(lg20jG()()()coG jGjGj)(jGo)(jGc20lg()20lg()20lg()coG jGjGj)(lg20jGo校正環(huán)節(jié)特性表達式為利用期望特性方法進行校正裝置設計的步驟可總結(jié)如下： （1）繪制未校正系統(tǒng)對數(shù)幅頻特性曲線 。（2）根據(jù)穩(wěn)態(tài)、動態(tài)性能指標，繪制期望開環(huán)幅頻特性 。 20lg()20lg()20lg()coGjG jGj)(0L

30、)(L（3）在伯德圖上利用等式，獲得校正環(huán)節(jié)的對數(shù)幅頻特性曲線，由此確定校正環(huán)節(jié)的傳遞函數(shù)。 （4）驗證并選擇串聯(lián)校正裝置的物理實現(xiàn)元件。 0( )( )( )cLLL例例6-5設單位反饋系統(tǒng)的開環(huán)傳遞函數(shù)為要求設計串聯(lián)校正裝置使系統(tǒng)滿足：Kv10rad/s，相位裕量 50，幅值裕量 Kg10dB 。( )2 (1)(0.51)KG ss ss解解根據(jù)Kv10rad/s的要求，確定開環(huán)放大倍數(shù)K=20，并做出未校正系統(tǒng)的伯德圖，如圖6-18中 所示?？汕蟮梦葱Ｕ到y(tǒng)的相角裕量為32，幅值裕量為13dB，故系統(tǒng)是不穩(wěn)定的。0( )L圖6-18例6-5系統(tǒng)校正前后伯德圖采用滯后-超前校正網(wǎng)絡。 首

31、先確定校正后系統(tǒng)的剪切頻率 ，一般可選未校正系統(tǒng)相頻特性上相角為-180的頻率作為校正后系統(tǒng)的剪切頻率，從圖6-18中可得c1.5/crad s 確定超前校正部分的參數(shù)，由圖可知，未校正系統(tǒng)在 處對數(shù)幅值為+13dB，為使校正后系統(tǒng)剪切頻率為1.5 rad/s，校正裝置在此處應產(chǎn)生13dB的增益。1.5/crad s在 ，點處作一條斜率為+20dB/dec的直線，該直線與0dB線交點即為超前校正部分的第二個轉(zhuǎn)折頻率，從圖上可得 。選取 ，則超前部分的傳遞函數(shù)為 1.5/crad s)(13cdLB 21/7.5/Trad s1022210.1341( )0.013411cT ssGsTss下面

32、確定滯后校正部分的參數(shù)如下：滯后校正部分一般從經(jīng)驗出發(fā)估算，為使滯后部分對剪切頻率附近的相角影響不大，選擇滯后校正部分的第二個轉(zhuǎn)折頻率為 ，則滯后部分的第一個轉(zhuǎn)折頻率 ?？纱_定滯后部分的傳遞函數(shù)為，則滯后-超前校正裝置的傳遞函數(shù)為 110.15/10crad sT110.015/rad sT11116.671( )166.71cTssGsTss126.671 0.1341( )( )( )66.71 0.01341ccssG sGs Gsss校正后系統(tǒng)的Bode圖如圖6-18中L()，可見，校正后系統(tǒng)的相角裕量 =50，Kg=16dB，此時，穩(wěn)態(tài)速度誤差系數(shù)Kv=10，皆滿足控制系統(tǒng)的性能指標

33、要求。設計對數(shù)幅頻特性時應考慮如下因素：（1）根據(jù)系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)誤差要求，確定系統(tǒng)型別和增益 K，繪制系統(tǒng)低頻段幅頻特性曲線。（2）由系統(tǒng)響應速度要求確定剪切頻率，繪制斜率為20dBdec的中頻段頻率曲線。（3）一般按斜率前后頻段相差-20dB/dec的規(guī)則繪制低頻、中頻段的銜接頻段 。（4）高頻段的繪制，可綜合考慮噪聲抑制等因素，但通常為了使得校正裝置簡單，采用高頻段頻率曲線與未校正系統(tǒng)重合的方式繪制。三種串聯(lián)校正方法的特點總結(jié)如下：串聯(lián)相位超前校正串聯(lián)相位超前校正可提高控制系統(tǒng)的截止頻率和相位裕量，從而減小了階躍響應超調(diào)量和調(diào)節(jié)時間；串聯(lián)相位滯后校正串聯(lián)相位滯后校正則可以提高系統(tǒng)的相位裕量，降低

34、系統(tǒng)的截止頻率，從而使系統(tǒng)的階躍響應超調(diào)量下降并提高了系統(tǒng)的抗干擾能力；相位滯后相位滯后-超前校正超前校正兼有兩者的優(yōu)點，既可提高系統(tǒng)的響應速度、降低超調(diào)量，又能抑制高頻噪聲。 6.3頻率法反饋校正頻率法反饋校正反饋校正是采用局部反饋包圍系統(tǒng)前向通道中的一部分環(huán)節(jié)以實現(xiàn)校正，其結(jié)構(gòu)框圖如圖6-19所示。 圖6-19 反饋校正系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)框圖1.反饋校正方式的分類反饋校正方式的分類若反饋校正裝置主要為比例環(huán)節(jié)，則在系統(tǒng)的動態(tài)和穩(wěn)態(tài)過程中反饋環(huán)節(jié)都會起到校正作用，其校正部分的傳遞函數(shù)為 ；若反饋校正裝置主要是微分環(huán)節(jié)，校正裝置在穩(wěn)態(tài)時不起作用，僅在系統(tǒng)發(fā)生動態(tài)變化時，反饋環(huán)節(jié)才發(fā)揮校正作用，其校正部

35、分的傳遞函數(shù)為( )cG s( )cG ss2.反饋校正的作用反饋校正的作用根據(jù)圖6-19可知，反饋校正系統(tǒng)的開環(huán)傳遞函數(shù)為如果反饋校正包圍的回路穩(wěn)定(即回路中各環(huán)節(jié)均是最小相位環(huán)節(jié))，可以用對數(shù)頻率特性曲線來分析其性能。其頻率特性函數(shù)為 )()(1)()()(221sGsGsGsGsGc)()(1)()()(221jGjGjGjGjGc 在對控制系統(tǒng)動態(tài)性能起主要影響的頻率范圍內(nèi)，若選擇結(jié)構(gòu)參數(shù)，使下列關系成立 那么部分的特性幾乎完全被反饋校正環(huán)節(jié)的特性所取代，而的設計就可參照串聯(lián)校正的方法進行。 由于反饋校正的這種取代作用，在系統(tǒng)設計中常常利用反饋校正來改造控制系統(tǒng)不期望的某些環(huán)節(jié)特性，適

36、當選擇反饋校正裝置的結(jié)構(gòu)和參數(shù)可以使校正后的系統(tǒng)具有所期望的頻率特性，以達到改善系統(tǒng)性能的目的。 1| )()(|2jGjGc)(/ )()(1jGjGjGc2()Gj)(sGc反饋校正的基本原理可表述為：利用反饋校正裝置包圍待校正系統(tǒng)中對動態(tài)性能改善有重大妨礙作用的某些環(huán)節(jié)，形成一個局部反饋回路，在局部反饋回路的開環(huán)幅值遠大于1的條件下，局部反饋回路的特性主要取決于反饋校正裝置，而與被包圍部分無關，適當選擇反饋校正裝置的形式和參數(shù)，可以使已校正系統(tǒng)的性能滿足給定指標的要求。 例例6-6在圖6-19的系統(tǒng)框圖中，設 ，其時間常數(shù)較大，影響整個系統(tǒng)的響應速度。試分析采用比例反饋校正裝置 對系統(tǒng)性能有哪些改善？解解 這種反饋方式稱為位置反饋，或稱硬反饋，其中 稱為位置反饋常數(shù)。這時，局部反饋回路的傳遞函數(shù)為 式中， ； 。 121()1KGjTs( )chG sK( )chG sKhK121()1KGjT s1111hKKK K1111hTTK K位置反饋包圍慣性環(huán)節(jié)后，等效環(huán)節(jié)仍為慣性環(huán)節(jié)，但改變了環(huán)節(jié)的時間常數(shù)，其傳遞函數(shù)中的系數(shù)和時間常數(shù)都減小了。這時，比例負反饋使得系統(tǒng)頻帶加寬，瞬態(tài)響應加快，但卻使得系統(tǒng)控制精度下降。 從另外