關(guān)于鼓式制動(dòng)器的汽車技術(shù)論文范文

1、關(guān)于鼓式制動(dòng)器的汽車技術(shù)論文汽車技術(shù)論文鼓式制動(dòng)器篇一 某型汽車鼓式制動(dòng)器的設(shè)計(jì) 摘要：根據(jù)某型汽車制動(dòng)器的主要技術(shù)參數(shù)，得到了該車型的同步附著系數(shù)和前后輪制動(dòng)力分配系數(shù)。通過計(jì)算，設(shè)計(jì)了鼓式制動(dòng)器，得到了制動(dòng)鼓直徑、摩擦襯片寬度和包角等制動(dòng)蹄主要參數(shù)，以及制動(dòng)力矩和制動(dòng)因數(shù)等制動(dòng)性能參數(shù)。 關(guān)鍵詞：汽車;制動(dòng);鼓式制動(dòng)器 0.引言 汽車制動(dòng)系統(tǒng)是汽車最重要系統(tǒng)之一，在車輛的安全方面就扮演著至關(guān)重要的角色，特別是近年來，隨著車輛技術(shù)的進(jìn)步和汽車行駛速度的提高，這種重要性表現(xiàn)得越來越明顯，對(duì)其進(jìn)行設(shè)計(jì)研究具有重要的意義。 1.制動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算 1.1 輕型貨車主要技術(shù)參數(shù) 設(shè)計(jì)參數(shù)：整車質(zhì)量：滿

2、載：3000kg，空載：1200kg;質(zhì)心位置：a=2.0m b=1.6m，重心高度：hg=0.74m(空載)hg=0.82m(滿載);軸距：l=3.6m;輪距：b=1.50m;輪胎規(guī)格：7.0-16。 1.2 同步附著系數(shù)的確定 轎車制動(dòng)制動(dòng)力分配系數(shù)采用恒定值得設(shè)計(jì)方法。欲使汽車制動(dòng)時(shí)的總制動(dòng)力和減速度達(dá)到最大值，應(yīng)使前、后輪有可能被制動(dòng)同步抱死滑移，這時(shí)各軸理想制動(dòng)力關(guān)系為 f1+f2=g，f1/f2=(l2+hg)/(l1-hg) 式中：fu1：前軸車輪的制動(dòng)器制動(dòng)力;fu2：后軸車輪的制動(dòng)器制動(dòng)力;g：汽車重力 l1：汽車質(zhì)心至前軸中心線的距離;l2：汽車質(zhì)心至后軸中心線的距離;hg

3、：汽車質(zhì)心高度。 由上式可知，前后輪同時(shí)抱死時(shí)前、后輪制動(dòng)器制動(dòng)力是的函數(shù)，如果汽車前后輪制動(dòng)器制動(dòng)力能按i曲線的要求匹配，則能保證汽車在不同的附著系數(shù)的路面制動(dòng)時(shí)，前后輪同時(shí)抱死。 然而，目前大多數(shù)汽車的前后制動(dòng)器制動(dòng)力之比為定值。常用前制動(dòng)器制動(dòng)力與汽車總制動(dòng)力之比來表明分配的比例，稱為制動(dòng)器制動(dòng)力分配系數(shù)，并以符號(hào)來表示，即 =f1/f2 前、后制動(dòng)器的制動(dòng)器制動(dòng)力分配系數(shù)影響到汽車制動(dòng)時(shí)方向穩(wěn)定性和附著條件利用程度。要確定值首先要選取同步附著系數(shù)。 根據(jù)汽車知識(shí)手冊(cè)查表得一般貨車取=0.65-0.7，本次輕型貨車設(shè)計(jì)取=0.7。 1.3 前、后輪制動(dòng)力分配系數(shù)的確定 根據(jù)公式：制動(dòng)力分

4、配系數(shù) =(b+hg)/l，得 =(1600+0.7820)/3600=0.6 為同步附著系數(shù)，b為汽車重心至后軸中心線的距離，l為軸距，hg為汽車質(zhì)心高度。 2.鼓式制動(dòng)器主要參數(shù)的設(shè)計(jì)計(jì)算 2.1 制動(dòng)鼓直徑d 轎車d/dr=0.640.74，貨車d/dr=0.700.83，這里選d/dr=0.7 dr=1625.4=406.4mm d=0.7406.4=284.48mm，所以，前后輪制動(dòng)鼓直徑d=300mm 2.2摩擦襯片寬度b和 包角 制動(dòng)鼓半徑r確定后，摩擦襯片的寬度b和包角便決定了襯片的摩擦面積ap，ap越大則制動(dòng)時(shí)所受單位面積的正壓力和能量負(fù)荷越小，從而磨損特性越好ap隨汽車總重

5、而增加，給定的輕型總重量： ga=3002022.8/1000=29.4kn 查汽車設(shè)計(jì)書得ap=250400 (cm)2，所以選取ap=320 cm2，單個(gè)制動(dòng)片有 ap=rb，b=ap/r=67.9 按gb qc/t32022-2022，取b=70mm，摩擦襯片起始角為 0=90-/2=90-45=45 2.3 制動(dòng)器中心到張開力p作用線的距離e 在保證輪缸或制動(dòng)凸輪能夠布置于制動(dòng)鼓內(nèi)的條件下，應(yīng)使距離e盡可能大，以提高制動(dòng)效能。e=0.8r=120mm 2.4 整車制動(dòng)性能 同步附著系數(shù)0按公式計(jì)算 0=(l-b)/hg，=(b+0hg)/l 式中：l軸距;hg重心高;制動(dòng)分配系數(shù)，得

6、=(1600+0.7820)/3600=0.6， 0=(36000.6-1600)/820=0.68 2.5 制動(dòng)器的溫升計(jì)算 制動(dòng)時(shí)，由于制動(dòng)鼓和摩擦片之間作用，產(chǎn)生了大量的熱。在緊急制動(dòng)時(shí)，因時(shí)間短，熱量來不及散到大氣中去，幾乎全被制動(dòng)鼓所吸收使之溫度升高。 實(shí)踐表明，從速度va=30km/h緊急制動(dòng)到完全停車制動(dòng)鼓的溫升不應(yīng)超過15 其溫升按下式計(jì)算： t=gav2ancg*108458*4.19=6.615c合格 3.制動(dòng)器的制動(dòng)效能參數(shù)計(jì)算 3.1 制動(dòng)器制動(dòng)力矩的確定 為保證汽車有良好的制動(dòng)效能和穩(wěn)定性，應(yīng)合理的確定前、后輪制動(dòng)器制動(dòng)力矩。對(duì)于選取較大0的各類汽車，應(yīng)從保證汽車制動(dòng)

7、時(shí)的穩(wěn)定性出發(fā)，來確定各軸的最大制動(dòng)力矩。當(dāng)0時(shí)，相應(yīng)的極限制動(dòng)強(qiáng)度q，故所需的后軸和前軸的最大制動(dòng)力矩為 m1=g/l(b+hg)，m2=(1-)/)/m1 由于輪胎規(guī)格取7.0-16，故=203.2mm。 m1=g/l(b+hg) =30000/3.6(1.6+0.70.82)0.70.2032 =2576.91n/m 一個(gè)前輪的制動(dòng)力矩m1/2=1288.46 n/m，后軸制動(dòng)力矩m2=(1-0.6)/0.62576.91=1717.94n/m，一個(gè)后輪的制動(dòng)力矩m2/2=858.97n/m。 3.2 制動(dòng)器制動(dòng)因數(shù)計(jì)算 在評(píng)價(jià)不同結(jié)構(gòu)型式的制動(dòng)器效能時(shí)，常用一種無因數(shù)指標(biāo)，稱為制動(dòng)器效

8、能因數(shù)。也就是在制動(dòng)鼓或制動(dòng)盤的作用半徑上所得到的摩擦力與輸入力之比 1)后輪領(lǐng)從蹄效能因數(shù)：kec1=(/v-1) 2)后輪雙蹄效能因數(shù)：kec1=(/v+1) 式中：=h/r;=a/r;=(sin/2)/(+sin);v=cossin;=-;=arctan;=0+/2-90;v=cossin;1=+ 對(duì)于雙領(lǐng)蹄式：c*=2kec1;對(duì)于領(lǐng)從蹄式：c*=kec1+kec2 制動(dòng)蹄支承點(diǎn)位置坐標(biāo)a=120mm， 制動(dòng)器中心到張開力p作用線的距離e=120mm h=a+e，=1.6h，=a/r=0.8 摩擦襯片包角=90，摩擦片摩擦系數(shù)=0.30.5 取0.35。 =arctan;=19.29=0.337rad;=0+/2-90=0 v=cos1sin=0.312;=(sin/2)/(+sin)=1.1 則kec1=(/v-1)=1.023，kec2=(/v+1)=0.48 故選擇領(lǐng)從蹄式后輪總的效能因數(shù)為kt=kt1+kt2=1.683 4.結(jié)論 本文根據(jù)某型汽車制動(dòng)器的主要技術(shù)參數(shù)，設(shè)計(jì)了鼓式制動(dòng)器，得到了同步附著系數(shù)、前后輪制動(dòng)力分配系數(shù)、制動(dòng)鼓主要參數(shù)，以及制動(dòng)力矩和制動(dòng)因數(shù)等數(shù)據(jù)，為制動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)提供的數(shù)據(jù)支持。 參考文獻(xiàn) 1王望.汽車設(shè)計(jì)(第四版)機(jī)械工業(yè)出版