高爐爐頂改造方案

1、1高爐爐頂改造方案及配套系統(tǒng)情況（討論）一、1#高爐爐頂改造方案1、 考慮斜橋角度不變，斜橋上部爐頂部位彎軌折點(diǎn)標(biāo)高不變，降低高爐煤 氣封頭高度794 mm，使?fàn)t頂大法蘭和受料斗上沿距離為8794mm。2、在爐頂大法蘭和受料斗上沿距離為 8794 mm范圍內(nèi)布置受料斗、料罐、 氣密箱、布料器等裝置，料罐有效容積為12m3。3、 溜槽長度1800mm，溜槽垂直高度下沿和爐吼鋼磚上沿距離為335mm。4、現(xiàn)有爐頂放散閥平臺+ 47.415m提高為+ 47.50m，平臺加大重新制作 現(xiàn)有爐頂天輪標(biāo)高+ 44.295m，提高為+ 45.015m。（保留利用天輪平臺）現(xiàn)有平臺+ 39.400 m、+ 3

2、5.030 m、+ 33.000 m、+ 36.160 m、+ 27.200 m （爐頂大平臺）、+ 24.3 m廢除制作新平臺+ 25.0 m、+ 31.360 m、+ 34.560 m、+ 41.00 m、+ 51.50m。5、高爐煤氣封頭降低高度后，煤氣封頭角度變?yōu)?8度，煤氣封頭角度變小后, 不再能承載煤氣上升管等的重力，將煤氣上升管等的重力，由爐體承重轉(zhuǎn)移至 25.0 m平臺，煤氣導(dǎo)出管上裝膨脹節(jié)（為防止煤氣上升管等的重力傳遞到煤氣 封頭上，石鋼和公司煉鐵廠均裝設(shè)有膨脹節(jié)）。6、除煤氣導(dǎo)出管和煤氣上升管對接部分改造外，其它煤氣上升管和下降管盡可能利用現(xiàn)有、不做變動。對煤氣封頭到煤氣下

3、降管部分做內(nèi)噴涂。#二、煤氣二次均壓目前1#450高爐系統(tǒng)煤氣加壓機(jī)能力小，勉強(qiáng)維持現(xiàn)有干除塵需要，考慮兩個 方案。1、2#450高爐系統(tǒng)煤氣加壓機(jī)能力富余，所以在 2#450高爐系統(tǒng)煤氣 加壓機(jī)后的管道上設(shè)置兩個閥門，實(shí)現(xiàn)分別用于對兩座高爐爐頂進(jìn)行二次均壓。2、將現(xiàn)有1#450高爐煤氣加壓機(jī)（型號不變）由3m3/min，加大為15 m3/min。三、氮?dú)庀到y(tǒng)2#450高爐系統(tǒng)（爐頂和風(fēng)機(jī)）目前使用量約為 250m3/h，兩座高爐則為500 m3/h，留有余地應(yīng)按600 m3/h考慮，選擇以下其中一個方案。1、將目前氮?dú)庹緝蓚€能力為250m3/h的汽化器，由并聯(lián)改為串聯(lián)使汽化能力達(dá) 到500m

4、3/h （作為備用），另選擇一臺600m3/h可帶加熱的汽化器。以1m3液 氮800元計算（1m3液氮汽化640 m3氣體）年氮?dú)馐褂觅M(fèi)約540萬元。2、參照鑄管選擇一套變壓吸附制氮設(shè)備，能力 600m3/h，氮?dú)饧兌?9.5%，將 目前氮?dú)庹緝蓚€能力為250m3/h的汽化器、串聯(lián)改造后作為備用。四、冷卻水系統(tǒng)改造方案根據(jù)我公司1#450m3高爐目前運(yùn)行中冷卻水系統(tǒng)存在的問題，按水壓水量要求，擬采用以下改造方案：1、參照集團(tuán)公司6#高爐改造經(jīng)驗(yàn)（1）冷卻水系統(tǒng)工藝流程及進(jìn)、回水主管網(wǎng)維持不變，水泵房及循環(huán)水池運(yùn)行方式不改變。（2） 風(fēng)渣口小套和爐頂氣密箱采用高壓水系統(tǒng)，風(fēng)口平臺壓力達(dá)到0.6

5、mpa， 流量500m3/h ;冷卻壁、熱風(fēng)爐及風(fēng)渣口大、中套和其他用水均采用低壓水系統(tǒng)，風(fēng)口平臺壓力達(dá)到 0.4mpa，流量3000m3/h。（3）在爐臺合適位置裝設(shè)一個鋼制水箱，安裝兩臺加壓泵（一用一備），作為風(fēng) 渣口小套高壓水供水泵，其水源為冷卻壁上層部分退水。（4）將水泵房內(nèi)部4#、5#、6#三臺低壓水泵進(jìn)行更換，并與 7#、8#泵5臺水 泵作為同一個供水泵組，共同對高爐本體及熱風(fēng)爐進(jìn)行供水。(5) 熱風(fēng)爐及下層冷卻壁退水方式維持現(xiàn)狀不變，直接進(jìn)入爐底總退水槽；冷卻壁上層部分及爐喉水冷鋼圈退水首先通過新增鋼制水箱，部分參與高壓水循環(huán),其他通過溢流口，然后進(jìn)入爐底總退水槽。(6) 風(fēng)渣口

6、中、小套進(jìn)水均采用金屬軟管連接方式。冷卻壁水管由 32改為45。(7) 目前高爐爐體兩個退水槽加高改造(加高 100 150 )、相應(yīng)退水管加粗。(8) 冷卻水系統(tǒng)各用水點(diǎn)壓力表、流量計的配置盡可能完善，以便于今后實(shí)際 操作中的故障檢測。此方案缺點(diǎn)為爐臺蒸汽對水泵運(yùn)行有影響，風(fēng)口小套水水質(zhì)有時無保障。2、不在高爐爐臺裝設(shè)加壓泵，對水泵房水泵改造，需相應(yīng)改造退水槽及退水總 管。此方案缺點(diǎn)為退水部分改造工作量大。五、其它配套系統(tǒng)情況(一) 使用1850風(fēng)機(jī)后高爐上料系統(tǒng)能力情況1、目前上料系統(tǒng)各皮帶上料能力：新1#皮帶輸送能力：焦炭350 t/h新2#皮帶輸送能力：球團(tuán) 1000 t/h新3#皮帶

7、輸送能力：焦炭 350 t/h 球團(tuán) 1000 t/h新4#皮帶輸送能力：燒結(jié)礦600 t/h新5#皮帶輸送能力：1#高爐槽上皮帶：燒結(jié)礦600 t/h燒結(jié)礦皮帶：燒結(jié)礦600t/h 球團(tuán)焦炭皮帶：焦炭260t/h球團(tuán)820t/h2#高爐槽上皮帶：燒結(jié)礦皮帶：燒結(jié)礦600t/h球團(tuán)、焦炭皮帶：焦炭350t/h球團(tuán)1000t/h2、高爐用料情況每天高爐產(chǎn)量以4000噸計算（其中1#1800噸、2#2200噸）需入爐原料量：4000 X 1.7=6800噸（其中入爐球團(tuán)礦 3600 X 0.85=3060噸）皮帶上料量：球團(tuán)礦：3600噸每班1200噸燒結(jié)礦（含塊礦）（6800-3060 ）- 0

8、.78=4800噸每班1600噸焦炭（毛焦比500） 4000 X 0.5=2000噸每班670噸3、皮帶不停機(jī)運(yùn)料所需時間：燒結(jié)礦：1600 - 600=2.67小時球團(tuán)礦：1200 - 820=1.46 小時焦炭：670 - 0.26=2.6 小時4、倒倉、倒料所需時間：球團(tuán)礦、焦炭皮帶：球團(tuán)礦：每班開2次，每次倒倉10分鐘，則1#高爐用20分鐘，2#高爐用20分鐘，兩個高爐每倒運(yùn)一次10分鐘 合計：60分鐘（1小時）焦炭：每班開3次（用機(jī)焦和搗固焦），每次倒倉20分鐘，1#高爐用60分鐘,2#高爐倒倉用60分鐘，兩個高爐每日倒一次10分鐘，共為30分鐘合計：90分鐘（1.5小時） 焦炭和

9、球團(tuán)相互倒運(yùn)（上焦炭倒球團(tuán)和上球團(tuán)倒焦炭），每次20分鐘,合計80分鐘(1.33小時)則共用時間 2.6+1+1.5+1.33+1.46=7.9 小時5、皮帶改造后的情況(1) 、1#高爐槽上皮帶改造若1#高爐槽上球團(tuán)皮帶改造進(jìn)行提速，由1.6m/s提高為2.0m/s，則該帶球團(tuán)運(yùn)輸能力由820t/h提高為900t/h焦炭運(yùn)輸能力由260t/h提高為325t/h運(yùn)料時間變?yōu)椋呵驁F(tuán)礦1200 - 900=1.33小時焦炭 670 - 0.325=2.06 小時則共用時間變?yōu)椋?.33+2.06+1+1.5+1.33=7.22 小時(此種情況比槽上球團(tuán)皮帶不改造)減少時間40分鐘 時間仍很緊張(2

10、) 、1#高爐槽上皮帶加寬改造：舊皮帶寬度1米，改為寬度1.2米則球團(tuán)運(yùn)輸能力改為：1000t/h焦炭運(yùn)輸能力改為：370t/h以運(yùn)輸能力最小的皮帶做時間計算：球團(tuán)礦1200 - 1000=1.2小時焦炭670 - 350=1.91小時共計 1.2+1.91+1+1.5+1.33=6.94 小時分析及意見：1、1#高爐槽上焦碳皮帶改造，因目前該皮帶為這一系統(tǒng)運(yùn)輸能力最小，為瓶頸環(huán)節(jié)，該系統(tǒng)每班理想狀態(tài)的運(yùn)料時間為 7.9小時，遠(yuǎn)超過設(shè)計規(guī)范時間（4-5 小時），所以必須對該皮帶進(jìn)行改造。2、若只對該皮帶進(jìn)行提速，只提速到 2.0m/s，運(yùn)行能力計算運(yùn)料和倒料時間仍為7.22小時，時間仍很緊張；

11、若對該皮帶加速到2.5m/s，或不提速加寬到1.2米，運(yùn)料和倒料時間計算為6.9小時（比7.22小時減少20分鐘）。（此兩個時間 均未考慮上焦?。?。3、對1#高爐槽上球團(tuán)皮帶提速2.5m/s或加寬1.2米，改造后，該皮帶運(yùn)輸能 力每班時間為6.9小時，這一時間要求上球團(tuán)礦時，新 1#皮帶和球團(tuán)成品礦倉 皮帶（球團(tuán)成品礦倉皮帶750 t/h ）一塊上時，才能滿足，否則時間更長。4、 若考慮進(jìn)一步縮短時間，需對新1#、2#皮帶等系統(tǒng)皮帶6條提速改造，但提 速提高運(yùn)輸能力有限，所以建議考慮在現(xiàn)有 3#、5#皮帶廊東側(cè)新建皮帶，能直 接上到2#高爐礦槽皮帶上，以減輕現(xiàn)有皮帶運(yùn)行負(fù)荷。5、考慮燒結(jié)礦皮帶

12、上塊礦情況，可對1#高爐槽上燒結(jié)礦皮帶提速改造為 2.5m/s （二）干法除塵情況干法除塵統(tǒng)一意見為增加兩個箱體。1、主要參數(shù)情況噸鐵煤氣量以2000m3/t，每天產(chǎn)量以1800噸計算，每小時煤氣量為15萬m3/h，使用十個箱體過濾負(fù)荷為37.5 m3/m2.h （要求30-38 m3/m2.h），過濾速度為0.625m/mi n2、所需工作增加兩個箱體配套的工藝、土建、機(jī)械、電儀等系統(tǒng)工作（含余壓發(fā)電高壓凈煤氣管道的位置預(yù)留）：現(xiàn)有礦架西側(cè)高壓凈煤氣管道的移位或制 作；更換所有閥門的法蘭墊；增加高壓凈煤氣管道的固定支架； 更換箱體 防爆板；更換調(diào)壓閥組；修改干法除塵反吹程序。（三）槽下和卷揚(yáng)

13、槽下：料坑上的礦石受料斗，增設(shè)翻版，實(shí)現(xiàn)礦石可以開往兩個料車，修改程序，實(shí)現(xiàn)燒結(jié)球團(tuán)混裝等，以方便高爐操作和縮短備料時間；卷揚(yáng)：目前公司煉鐵廠AV-45的1850風(fēng)機(jī)投運(yùn)后，由于料車小（3.6m3 ）采用PPP+KK 裝制，礦批17.7噸，由于受料斗容積限制礦批不能再加。采用裝料制度PPP+KK 為每小時7批，卷揚(yáng)最大能力7.5批，（趕料線時則受影響）可滿足日產(chǎn)量 1600 噸左右水平。某天產(chǎn)量最高出現(xiàn) 1700噸，上料勉強(qiáng)維持。我公司此次改造后，由于球團(tuán)礦使用比例高，堆比重高，礦批可以到 19噸以上，上料可滿足日產(chǎn)量 1800噸的水平。若礦批因高爐爐況加不上或用球團(tuán)比例小，則上料將受限制。卷

14、揚(yáng)上料程序需在2#450高爐的基礎(chǔ)上做較大修改。（四）熱風(fēng)爐情況目前，1#450高爐熱風(fēng)爐是按4座球爐，高爐風(fēng)量1400m3/min設(shè)計，其工藝參 數(shù)為：熱風(fēng)溫度1100 C,每立方米鼓風(fēng)占有球量 0.95t/min.m3，每立方米鼓風(fēng)加熱面積 44.76m3/min.m3，每座熱風(fēng)爐加熱面積 15667m2。使用1850風(fēng)機(jī)后，每立方米鼓風(fēng)占有球量為 996 - 1850=0.53t/min.m3每座熱風(fēng)爐每立方米鼓風(fēng)加熱面積 15667 - 1850=8.46m2/min.m3 （此數(shù)值要求 為 10-13）鼓風(fēng)加熱能力不夠，不能達(dá)到1100 c設(shè)計風(fēng)溫要求。對此視使用大風(fēng)機(jī)后風(fēng)溫實(shí)際情況，以后采取余熱利用或助燃空氣富氧等措施提 咼風(fēng)溫。附：公司煉鐵廠6高爐改造及運(yùn)行情況1、爐頂鋼圈至受料斗上沿標(biāo)高正常為 12米，由于受斜橋不變、標(biāo)高限制因素,這個高差只能為8.775米，所以，料罐上截料采用柱塞閥，受料斗和料罐設(shè)計為12m3。由于空間限制下截料，縮短了空間高度，造成此處下料不暢，多次出現(xiàn)因料堵塞，料門開動受阻不能開倉現(xiàn)象，對生產(chǎn)造成不小影響。柱塞閥偶爾也出 現(xiàn)過卡住現(xiàn)象。2、目前AV-45的1850風(fēng)機(jī)投運(yùn)后，由于料車