混凝土結構設計規(guī)范GB50010全文（可編輯）

1、混凝土結構設計規(guī)范gb50010-2010全文 混凝土結構設計規(guī)范 gb50010-20102引用標準名錄1 工程結構可靠性設計統(tǒng)一標準gb 501532 建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準gb500683 建筑結構荷載規(guī)范gb 500094 建筑抗震設計規(guī)范gb 500115 民用建筑熱工設計規(guī)范gb 501766 混凝土結構工程施工規(guī)范gb 50793 基本設計規(guī)定3.1 一般規(guī)定3.1.1 混凝土結構設計應包括下列內(nèi)容:1 結構方案設計,包括結構選型、傳力途徑和構件布置;2 作用及作用效應分析;3 結構構件截面配筋計算或驗算;4 結構及構件的構造、連接措施;5 對耐久性及施工的要求;6 滿足特殊

2、要求結構的專門性能設計。3.1.2 本規(guī)范采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計方法,以可靠指標度量結構構件的可靠度,采用分項系數(shù)的設計表達式進行設計。3.1.3 混凝土結構的極限狀態(tài)設計應包括:1 承載能力極限狀態(tài):結構或結構構件達到最大承載力、出現(xiàn)疲勞破壞或不適于繼續(xù)承載的變形,或結構的連續(xù)倒塌;2 正常使用極限狀態(tài):結構或結構構件達到正常使用或耐久性能的某項規(guī)定限值。3.1.4 結構上的直接作用(荷載)應根據(jù)現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范gb50009 及相關標準確定;地震作用應根據(jù)現(xiàn)行國家標準建筑抗震設計規(guī)范gb50011 確定。間接作用和偶然作用應根據(jù)有關的標準或具體條件確定。直接承受吊車

3、荷載的結構構件應考慮吊車荷載的動力系數(shù)。預制構件制作、運輸及安裝時應考慮相應的動力系數(shù)。對現(xiàn)結構,必要時應考慮施工階段的荷載。3.1.5 混凝土結構的安全等級和設計使用年限應符合現(xiàn)行國家標準工程結構可靠性設計統(tǒng)一標準gb 50153 的規(guī)定?；炷两Y構中各類結構構件的安全等級,宜與整個結構的安全等級相同。對其中部分結構構件的安全等級,可根據(jù)其重要程度適當調(diào)整。對于結構中重要構件和關鍵傳力部位,宜適當提高其安全等級。3.1.6 混凝土結構設計應考慮施工技術水平以及實際工程條件的可行性。有特殊10要求的混凝土結構,應提出相應的施工要求。3.1.7 設計應明確結構的用途,在設計使用年限內(nèi)未經(jīng)技術鑒定

4、或設計許可,不得改變結構的用途和使用環(huán)境。3.2 結構方案3.2.1 混凝土結構的設計方案應符合下列要求:1 選用合理的結構體系、構件型式和布置;2 結構的平、立面布置宜規(guī)則,各部分的質(zhì)量和剛度宜均勻、連續(xù);3 結構傳力途徑應簡捷、明確,豎向構件宜連續(xù)貫通、對齊;4 宜采用超靜定結構,重要構件和關鍵傳力部位應增加冗余約束或有多條傳力途徑。5 宜減小偶然作用的影響范圍,避免發(fā)生因局部破壞引起的結構連續(xù)倒塌。3.2.2 混凝土結構中結構縫的設計應符合下列要求:1 應根據(jù)結構受力特點及建筑尺度、形狀、使用功能,合理確定結構縫的位置和構造形式;2 宜控制結構縫的數(shù)量,并應采取有效措施減少設縫的不利影響

5、;3 可根據(jù)需要設置施工階段的臨時性結構縫。3.2.3 結構構件的連接應符合下列要求:1 連接部位的承載力應保證被連接構件之間的傳力性能;2 當混凝土構件與其他材料構件連接時,應采取可靠的連接措施;3 應考慮構件變形對連接節(jié)點及相鄰結構或構件造成的影響。3.2.4 混凝土結構設計應符合下列要求:1 滿足不同環(huán)境條件下的結構耐久性要求;2 節(jié)省材料、方便施工、降低能耗與保護環(huán)境。3.3 承載能力極限狀態(tài)計算3.3.1 混凝土結構的承載能力極限狀態(tài)計算應包括下列內(nèi)容:1 結構構件應進行承載力(包括失穩(wěn))計算;2 直接承受重復荷載的構件應進行疲勞驗算;113 有抗震設防要求時,應進行抗震承載力計算;

6、4 必要時尚應進行結構的傾覆、滑移、漂浮驗算;5 對于可能遭受偶然作用,且倒塌可引起嚴重后果的重要結構,宜進行防連續(xù)倒塌設計。3.3.2 對持久設計狀況、暫短設計狀況和地震設計狀況,當用內(nèi)力的形式表達時,結構構件應采用下列承載能力極限狀態(tài)設計表達式:0sr (3.3.2-1). c s k rd rr f , f ,a ,/. (3.3.2-2)式中:0?結構重要性系數(shù):在持久設計狀況和短暫設計狀況下,對安全等級為一級的結構構件不應小于1.1,對安全等級為二級的結構構件不應小于1.0,對安全等級為三級的結構構件不應小于0.9;對地震設計狀況下不應小于1.0;s?承載能力極限狀態(tài)下作用組合的效應

7、設計值:對持久設計狀況和暫短設計狀況按作用的基本組合計算;對地震設計狀況按作用的地震組合計算;r?結構構件的抗力設計值;r ?結構構件的抗力力函數(shù);rd?結構構件的抗力模型不定性系數(shù):對靜力設計,一般結構構件取1.0,重要結構構件或不確定性較大的結構構件根據(jù)具體情況取大于1.0的數(shù)值;對抗震設計,采用承載力抗震調(diào)整系數(shù)re 代替rd 的表達形式;fc、fs?混凝土、鋼筋的強度設計值,應根據(jù)本規(guī)范第4.1.4 條及第4.2.3 條的規(guī)定取值;ad?幾何參數(shù)的標準值;當幾何參數(shù)的變異性對結構性能有明顯的不利影響時,可另增減一個附加值。公式(3.3.2-1)中的0s,在本規(guī)范各章中用內(nèi)力值(n、m、

8、v、t 等)表達;對預應力混凝土結構,尚應按本規(guī)范第10.1.2 條的規(guī)定考慮預應力效應。3.3.3 對持久或暫短設計狀況下的二維、三維混凝土結構,當采用應力設計的形式表達時,應接下列規(guī)定進行承載能力極限狀態(tài)的計算:121 按彈性分析方法設計時,可將混凝土應力按區(qū)域等代成內(nèi)力,根據(jù)公式(3.3.2-2)進行計算,應符合本規(guī)范第6.1.2 條的規(guī)定;2 按彈塑性分析或采用多軸強度準則設計時,應根據(jù)材料強度的平均值進行承載力函數(shù)的計算,并應符合本規(guī)范第6.1.3 條的規(guī)定。3.3.4 對偶然作用下的結構進行承載能力極限狀態(tài)設計時, 公式(3.3.2-1)中的作用效應設計值s 按偶然組合計算,結構重

9、要性系數(shù)0取不小于1.0 的數(shù)值;當計算結構構件的承載力函數(shù)時,公式(3.3.2-2)中混凝土、鋼筋的強度設計值c f 、s f 改用強度標準值fck、yk f (或pyk f );當進行結構防連續(xù)倒塌驗算時,結構構件的承載力函數(shù)按本規(guī)范第3.6 節(jié)的原則確定。3.3.5 對既有結構的承載能力極限狀態(tài)設計,應按下列規(guī)定進行:1 對既有結構進行安全復核、改變用途或延長使用年限而驗算承載能力極限狀態(tài)時,宜符合本規(guī)范第3.3.2 條的規(guī)定;2 對既有結構進行改建、擴建或加固改造而重新設計時,承載能力極限狀態(tài)的計算應符合本規(guī)范第3.7 節(jié)的規(guī)定。3.4 正常使用極限狀態(tài)驗算3.4.1 混凝土結構構件應

10、根據(jù)其使用功能及外觀要求,進行正常使用極限狀態(tài)的驗算?；炷两Y構構件正常使用極限狀態(tài)的驗算應包括下列內(nèi)容:1 對需要控制變形的構件,應進行變形驗算;2 對使用上限制出現(xiàn)裂縫的構件,應進行混凝土拉應力驗算;3 對允許出現(xiàn)裂縫的構件,應進行受力裂縫寬度驗算;4 對有舒適度要求的樓蓋結構,應進行豎向自振頻率驗算。3.4.2 對于正常使用極限狀態(tài),結構構件應應分別按荷載的準永久組合、標準組合、準永久組合并考慮長期作用的影響或標準組合并考慮長期作用的影響,采用下列極限狀態(tài)設計表達式進行驗算:sc 3.4.2式中s?正常使用極限狀態(tài)的荷載組合效應值;13c?結構構件達到正常使用要求所規(guī)定的變形、應力、裂縫

11、寬度和自振頻率等的限值。3.4.3 鋼筋混凝土受彎構件的最大撓度應按荷載的準永久組合,預應力混凝土受彎構件的最大撓度應按荷載的標準組合,并均考慮荷載長期作用的影響進行計算,其計算值不應超過表3.4.3 規(guī)定的撓度限值。表3.4.3 受彎構件的撓度限值構件類型 撓度限值手動吊車 l0/500吊車梁電動吊車 l0/600當l0 9m 時 l0/300 l0/400注:1 表中l(wèi)0 為構件的計算跨度;計算懸臂構件的撓度限值時,其計算跨度l0 按實際懸臂長度的2 倍取用;2 表中括號內(nèi)的數(shù)值適用于使用上對撓度有較高要求的構件;3 如果構件制作時預先起拱,且使用上也允許,則在驗算撓度時,可將計算所得的撓

12、度值減去起拱值;對預應力混凝土構件,尚可減去預加力所產(chǎn)生的反拱值;4 構件制作時的起拱值和預加力所產(chǎn)生的反拱值,不宜超過構件在相應荷載組合作用下的計算撓度值;5 當構件對使用功能和外觀有較高要求時,設計可對撓度限值適當加嚴。3.4.4 結構構件正截面的受力裂縫控制等級分為三級。在直接作用下,結構構件的裂縫控制等級劃分及要求應符合下列規(guī)定:一級?嚴格要求不出現(xiàn)裂縫的構件,按荷載標準組合計算時,構件受拉邊緣混凝土不應產(chǎn)生拉應力。二級?一般要求不出現(xiàn)裂縫的構件,按荷載標準組合計算時,構件受拉邊緣混凝土拉應力不應大于混凝土抗拉強度的標準值。三級?允許出現(xiàn)裂縫的構件:對鋼筋混凝土構件,按荷載準永久組合并

13、考慮長期作用影響計算時,構件的最大裂縫寬度不應超過本規(guī)范表3.4.5 規(guī)定的最大裂縫寬度限值。對預應力混凝土構件,按荷載標準組合并考慮長期作用的影響計算時,構件的最大裂縫寬度不應超過本規(guī)范第3.4.5 條規(guī)定的最大裂縫寬度限值;對二a 類環(huán)境的預應力混凝土構件,尚應按荷載準永久組合計算,構件受拉邊緣混凝土的拉應力不應大于混凝土的抗拉強度標準值。14注:預應力混凝土結構構件的荷載組合應包括預應力作用。3.4.5 結構構件應根據(jù)結構類型和本規(guī)范第3.5.2 條規(guī)定的環(huán)境類別,按表3.4.5的規(guī)定選用不同的裂縫控制等級及最大裂縫寬度限值wlim。表3.4.5 結構構件的裂縫控制等級及最大裂縫寬度的限

14、值(mm)鋼筋混凝土結構 預應力混凝土結構環(huán)境類別裂縫控制等級 wlim 裂縫控制等級 wlim一 0.30(0.40) 0.20二a三級0.10二b 二級 ?三a、三b三級0.20一級 ?注:1 表中的規(guī)定適用于采用熱軋鋼筋的鋼筋混凝土構件和采用預應力鋼絲、鋼絞線及預應力螺紋鋼筋的預應力混凝土構件;當采用其他類別的鋼絲或鋼筋時,其裂縫控制要求可按專門標準確定;2 對處于年平均相對濕度小于60%地區(qū)一級環(huán)境下的受彎構件,其最大裂縫寬度限值可采用括號內(nèi)的數(shù)值;3 在一類環(huán)境下,對鋼筋混凝土屋架、托架及需作疲勞驗算的吊車梁,其最大裂縫寬度限值應取為0.20mm;對鋼筋混凝土屋面梁和托梁,其最大裂縫

15、寬度限值應取為0.30mm;4 在一類環(huán)境下,對預應力混凝土屋架、托架及雙向板體系,應按二級裂縫控制等級進行驗算;對一類環(huán)境下的預應力混凝土屋面梁、托梁、單向板,按表中二a 級環(huán)境的要求進行驗算;在一類和二類環(huán)境下的需作疲勞驗算的預應力混凝土吊車梁,應按一級裂縫控制等級進行驗算;6 表中規(guī)定的預應力混凝土構件的裂縫控制等級和最大裂縫寬度限值僅適用于正截面的驗算;預應力混凝土構件的斜截面裂縫控制驗算應符合本規(guī)范第7 章的要求;7 對于煙囪、筒倉和處于液體壓力下的結構構件,其裂縫控制要求應符合專門標準的有關規(guī)定;8 對于處于四、五類環(huán)境下的結構構件,其裂縫控制要求應符合專門標準的有關規(guī)定。9 混凝

16、土保護層厚度較大的構件,可根據(jù)實踐經(jīng)驗對表中最大裂縫寬度限值適當放寬。3.4.6 對大跨度混凝土樓蓋結構應進行豎向自振頻率驗算,其自振頻率宜符合下列要求:1 住宅和公寓不宜低于5hz;2 辦公樓和旅館不宜低于4hz;3 大跨度公共建筑不宜3hz;4 工業(yè)建筑及有特殊要求的建筑應根據(jù)使用功能提出要求。153.5 耐久性設計3.5.1 混凝土結構應根據(jù)設計使用年限和環(huán)境類別進行耐久性設計,耐久性設計包括下列內(nèi)容:1 確定結構所處的環(huán)境類別;2 提出材料的耐久性質(zhì)量要求;3 確定構件中鋼筋的混凝土保護層厚度;4 滿足耐久性要求相應的技術措施;5 在不利的環(huán)境條件下應采取的防護措施;6 提出結構使用階

17、段檢測與維護的要求。注:對臨時性的混凝土結構,可不考慮混凝土的耐久性要求。3.5.2 混凝土結構的環(huán)境類別劃分應符合表3.5.2 的要求。表3.5.2 混凝土結構的環(huán)境類別環(huán)境類別 條 件一室內(nèi)干燥環(huán)境;無侵蝕性靜水浸沒環(huán)境二a室內(nèi)潮濕環(huán)境;非嚴寒和非寒冷地區(qū)的露天環(huán)境;非嚴寒和非寒冷地區(qū)與無侵蝕性的水或土壤直接接觸的環(huán)境;嚴寒和寒冷地區(qū)的冰凍線以下與無侵蝕性的水或土壤直接接觸的環(huán)境二b干濕交替環(huán)境;水位頻繁變動環(huán)境;嚴寒和寒冷地區(qū)的露天環(huán)境;嚴寒和寒冷地區(qū)冰凍線以上與無侵蝕性的水或土壤直接接觸的環(huán)境三a嚴寒和寒冷地區(qū)冬季水位變動區(qū)環(huán)境;受除冰鹽影響環(huán)境;海風環(huán)境三b鹽漬土環(huán)境;受除冰鹽作用環(huán)

18、境;海岸環(huán)境四 海水環(huán)境五 受人為或自然的侵蝕性物質(zhì)影響的環(huán)境注:1 室內(nèi)潮濕環(huán)境是指構件表面經(jīng)常處于結露或濕潤狀態(tài)的環(huán)境;162 嚴寒和寒冷地區(qū)的劃分應符合國家現(xiàn)行標準民用建筑熱工設計規(guī)范gb 50176的有關規(guī)定;3 海岸環(huán)境和海風環(huán)境宜根據(jù)當?shù)厍闆r,考慮主導風向及結構所處迎風、背風部位等因素的影響,由調(diào)查研究和工程經(jīng)驗確定;4 受除冰鹽影響環(huán)境為受到除冰鹽鹽霧影響的環(huán)境;受除冰鹽作用環(huán)境指被除冰鹽溶液濺射的環(huán)境以及使用除冰鹽地區(qū)的洗車房、停車樓等建筑。3.5.3 設計使用年限為50 年的混凝土結構,其混凝土材料宜符合表3.5.3 的規(guī)定。表3.5.3 結構混凝土材料的耐久性基本要求環(huán)境等

19、級 最大水膠比 最低強度等級 最大氯離子含量(%) 最大堿含量(kg/m3)一 0.60 c20 0.30 不限制二a 0.55 c25 0.20二b 0.50(0.55) c30(c25) 0.15三a 0.45(0.50) c35(c30) 0.15三b 0.40 c40 0.103.0注:1 氯離子含量系指其占膠凝材料總量的百分比;2 預應力構件混凝土中的最大氯離子含量為0.05%;最低混凝土強度等級應按表中的規(guī)定提高兩個等級;3 素混凝土構件的水膠比及最低強度等級的要求可適當放松;4 有可靠工程經(jīng)驗時,二類環(huán)境中的最低混凝土強度等級可降低一個等級;5 處于嚴寒和寒冷地區(qū)二b、三a 類環(huán)

20、境中的混凝土應使用引氣劑,并可采用括號中的有關參數(shù);6 當使用非堿活性骨料時,對混凝土中的堿含量可不作限制。3.5.4 一類環(huán)境中,設計使用年限為100 年的混凝土結構應符合下列規(guī)定:1 鋼筋混凝土結構的最低強度等級為c30;預應力混凝土結構的最低強度等級為c40;2 混凝土中的最大氯離子含量為0.05%;3 宜使用非堿活性骨料,當使用堿活性骨料時,混凝土中的最大堿含量為3.0kg/m3;4 混凝土保護層厚度應按本規(guī)范第8.2.1 條的規(guī)定增加40%;當采取有效的表面防護措施時,混凝土保護層厚度可適當減小。5 在設計使用年限內(nèi),應建立定期檢測、維修的制度。3.5.5 二、三類環(huán)境中,設計使用年

21、限 100 年的混凝土結構應采取專門的有效措施。173.5.6 對下列混凝土結構及構件,尚應采取加強耐久性的相應措施:1 預應力混凝土結構中的預應力筋應根據(jù)具體情況采取表面防護、管道灌漿、加大混凝土保護層厚度等措施,外露的錨固端應采取封錨和混凝土表面處理等有效措施;2 有抗?jié)B要求的混凝土結構,混凝土的抗?jié)B等級應符合有關標準的要求;3 嚴寒及寒冷地區(qū)的潮濕環(huán)境中,結構混凝土應滿足抗凍要求,混凝土抗凍等級應符合有關標準的要求;4 處于二、三類環(huán)境中的懸臂構件宜采用懸臂梁-板的結構形式,或在其上表面增設防護層;5 處于二、三環(huán)境中的結構構件,其表面的預埋件、吊鉤、連接件等金屬部件應采取可靠的防銹措施

22、;6 處在三類環(huán)境中的混凝土結構構件,可采用阻銹劑、環(huán)氧樹脂涂層鋼筋或其他具有耐腐蝕性能的鋼筋、采取陰極保護措施或采用可更換的構件等措施。3.5.6 混凝土結構在設計使用年限內(nèi)尚應遵守下列規(guī)定:1 設計中的可更換混凝土構件應按規(guī)定定期更換;2 構件表面的防護層,應按規(guī)定維護或更換;3 結構出現(xiàn)可見的耐久性缺陷時,應及時進行處理。3.5.7 耐久性環(huán)境類別為四類和五類的混凝土結構,其耐久性要求應符合有關標準的規(guī)定。3.6 防連續(xù)倒塌設計原則3.6.1 混凝土結構宜按下列要求進行防連續(xù)倒塌的概念設計:1 采取減小偶然作用效應的措施;2 采取使重要構件及關鍵傳力部位避免直接遭受偶然作用的措施;3 在

23、結構容易遭受偶然作用影響的區(qū)域增加冗余約束,布置備用傳力途徑;4 增強重要構件及關鍵傳力部位、疏散通道及避難空間結構的承載力和變形性能;5 配置貫通水平、豎向構件的鋼筋,采取有效的連接措施并與周邊構件可靠地錨固;186 通過設置結構縫,控制可能發(fā)生連續(xù)倒塌的范圍。3.6.2 重要結構的防連續(xù)倒塌設計可采用下列方法:1 拉結構件法:在結構局部豎向構件失效的條件下,按梁-拉結模型、懸索-拉結模型和懸臂-拉結模型進行極限承載力計算,維持結構的整體穩(wěn)固性。2 局部加強法:對可能遭受偶然作用而發(fā)生局部破壞的豎向重要構件和關鍵傳力部位,可提高結構的安全儲備;也可直接考慮偶然作用進行結構設計。3 去除構件法

24、:按一定規(guī)則去除結構的主要受力構件,采用考慮相應的作用和材料抗力,驗算剩余結構體系的極限承載力;也可采用受力-倒塌全過程分析,進行防倒塌設計。3.6.3 當進行偶然作用下結構防連續(xù)倒塌的驗算時,作用宜考慮結構相應部位倒塌沖擊引起的動力系數(shù)。在承載力函數(shù)的計算中,混凝土強度仍取用強度標準值fck,鋼筋強度改用極限強度標準值stk f (或ptk f ),根據(jù)本規(guī)范第4.1.3 條及第4.2.2條的規(guī)定取值, k a 宜考慮偶然作用下結構倒塌對結構幾何參數(shù)的影響。必要時可考慮材料強度在動力作用下的強化和脆性,并取相應的強度特征值。3.7 既有結構設計的原則3.7.1 為既有結構延長使用年限、安全復

25、核、改變用途、改建、擴建或加固修復等,應對其進行評定、驗算或重新設計。3.7.2 對既有結構的評定、驗算或重新設計應符合下列原則:1 應按現(xiàn)行國家標準工程結構可靠性設計統(tǒng)一標準gb 50153 的要求,進行安全性、適用性、耐久性及抗災害能力的評定。2 應根據(jù)評定結果、使用要求和后續(xù)使用年限確定既有結構的設計方案。3 對既有結構進行安全復核、改變用途或延長使用年限而進行承載能力極限狀態(tài)的驗算時,宜符合本規(guī)范的規(guī)定。4 對既有結構進行改建、擴建或加固改造而重新設計時,承載能力極限狀態(tài)的計算應符合本規(guī)范和相關標準的規(guī)定。5 既有結構的正常使用極限狀態(tài)驗算及構造要求宜符合本規(guī)范的規(guī)定。6 必要時可對使

26、用功能作相應的調(diào)整,提出限制使用的要求。3.7.3 既有結構的重新設計應符合下列規(guī)定:191 應優(yōu)化結構方案、提高結構的整體穩(wěn)固性、避免承載力及剛度突變;2 荷載可按現(xiàn)行荷載規(guī)范的規(guī)定確定,也可按使用功能和后續(xù)使用年限作適當?shù)恼{(diào)整;3 應根據(jù)檢測、評定的結果確定既有結構的設計參數(shù);4 結構既有部分混凝土、鋼筋的強度設計值應根據(jù)強度的實測值確定;當材料的性能符合原設計的要求時,可按原設計的規(guī)定取值;5 設計時應考慮既有結構構件實際的幾何尺寸、截面配筋、連接構造和已有缺陷的影響;當符合原設計的要求時,可按原設計的規(guī)定取值;6 結構后加部分的材料性能應按本規(guī)范第4 章的規(guī)定確定;7 既有結構與后加部

27、分可按二階段成形的疊合構件,按本規(guī)范第9.5 節(jié)的規(guī)定進行設計;8 設計時應考慮既有結構的承載歷史及施工狀態(tài)的影響:9 既有結構與后加部分之間應采取可靠的連接構造措施。4 材 料4.1 混凝土4.1.1 混凝土強度等級應按立方體抗壓強度標準值確定。立方體抗壓強度標準值系指按標準方法制作、養(yǎng)護的邊長為150mm 的立方體試件,在28d 或設計規(guī)定齡期以標準試驗方法測得的具有95%保證率的抗壓強度值。4.1.2 素混凝土結構的混凝土強度等級不應低于c15;鋼筋混凝土結構的混凝土強度等級不應低于c20;采用強度級別400mpa 及以上的鋼筋時,混凝土強度等級不應低于c25。承受重復荷載的鋼筋混凝土構

28、件,混凝土強度等級不應低于c30。預應力混凝土結構的混凝土強度等級不宜低于c40,且不應低于c30。4.1.3 混凝土軸心抗壓強度的標準值fck 應按表4.1.3-1 采用;軸心抗拉強度的標準值ftk 應按表4.1.3-2 采用。表4.1.3-1 混凝土軸心抗壓強度標準值(n/mm2)強混凝土強度等級度 c15 c20 c25 c30 c35 c40 c45 c50 c55 c60 c65 c70 c75 c8020ck f10.0 13.4 16.7 20.1 23.4 26.8 29.6 32.4 35.5 38.5 41.5 44.5 47.4 50.2表4.1.3-2 混凝土軸心抗拉強

29、度標準值(n/mm2)強混凝土強度等級度 c15 c20 c25 c30 c35 c40 c45 c50 c55 c60 c65 c70 c75 c80tk f 1.27 1.54 1.78 2.01 2.20 2.39 2.51 2.64 2.74 2.85 2.93 2,99 3.05 3.114.1.4 混凝土軸心抗壓強度的設計值fc 應按表4.1.4-1 采用;軸心抗拉強度的設計值ft 應按表4.1.4-2 采用。表4.1.4-1 混凝土軸心抗壓強度設計值(n/mm2)強混凝土強度等級度 c15 c20 c25 c30 c35 c40 c45 c50 c55 c60 c65 c70 c

30、75 c80c f 7.2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 27.5 29.7 31.8 33.8 35.9表4.1.4-2 混凝土軸心抗拉強度設計值(n/mm2)強混凝土強度等級度 c15 c20 c25 c30 c35 c40 c45 c50 c55 c60 c65 c70 c75 c80t f 0.91 1.10 1.27 1.43 1.57 1.71 1.80 1.89 1.96 2.04 2.09 2.14 2.18 2.224.1.5 混凝土受壓和受拉的彈性模量ec 應按表4.1.5 采用?；炷恋募羟凶冃文Ａ縢c 可按相應彈性模量值的

31、0.40 倍采用?；炷敛此杀萩 v 可按0.20 采用。表4.1.5 混凝土的彈性模量(104 n/mm2)混凝土強度等級 c15 c20 c25 c30 c35 c40 c45 c50 c55 c60 c65 c70 c75 c80ec 2.20 2.55 2.80 3.00 3.15 3.25 3.35 3.45 3.55 3.60 3.65 3.70 3.75 3.80注:1 當有可靠試驗依據(jù)時,彈性模量值也可根據(jù)實測數(shù)據(jù)確定;2 當混凝土中摻有大量礦物摻合料時,彈性模量可按規(guī)定齡期根據(jù)實測值確定。4.1.6 混凝土軸心抗壓、軸心抗拉疲勞強度設計值 fcf、ftf 應按表4.1.4 中

32、的強度設計值乘疲勞強度修正系數(shù)確定。混凝土受壓或受拉疲勞強度修正系數(shù)應根據(jù)受壓或受拉疲勞應力比值fc分別按表4.1.6-1、4.1.6-2 采用;當混凝土受拉-壓疲勞應力作用時,受壓或受拉疲勞強度修正系數(shù)均取0.60。21疲勞應力比值fc應按下列公式計算:ff c,minc fc,(4.1.6)式中: fc,min、fc,?構件疲勞驗算時,截面同一纖維上混凝土的最小應力、最大應力。表4.1.6-1 混凝土受壓疲勞強度修正系數(shù)fc0 fc0.1 0.1 fc0.2 0.2 fc0.3 0.3 fc0.4 0.4 fc0.5 fc0.50.68 0.74 0.80 0.86 0.93 1.00表4

33、.1.6-2 混凝土受拉疲勞強度修正系數(shù)fcfc 0 0.1 fc 0.1 0.2 fc 0.2 0.3 fc 0.3 0.4 fc 0.4 0.50.63 0.66 0.69 0.72 0.74fcfc 0.5 0.6 fc 0.6 0.7 fc 0.7 0.8 fc. 0.8 0.76 0.80 0.90 1.00 注:直接承受疲勞荷載的混凝土構件,當采用蒸汽養(yǎng)護時,養(yǎng)護溫度不宜高于60。4.1.7 混凝土疲勞變形模量fc e 應按表4.1.7 采用。表4.1.7 混凝土的疲勞變形模量(104 n/mm2)強度等級c30 c35 c40 c45 c50 c55 c60 c65 c70 c7

34、5 c80fc e 1.30 1.40 1.50 1.55 1.60 1.65 1.70 1.75 1.80 1.85 1.904.1.8 當溫度在0到100范圍內(nèi)時,混凝土的熱工參數(shù)可按下列規(guī)定取值:線膨脹系數(shù) c110-5/;導熱系數(shù) 10.6 kj/(m?h?);比熱c 0.96 kj / kg?)。4.2 鋼 筋4.2.1 混凝土結構的鋼筋應按下列規(guī)定選用:1 縱向受力普通鋼筋宜采用hrb400、hrb500、hrbf400、hrbf500 鋼筋,也可采用hrb335、hrbf335、hpb300、rrb400 鋼筋;2 箍筋宜采用hrb400、hrbf400、hpb300、hrb50

35、0、hrbf500 鋼筋,22也可采用hrb335、hrbf335 鋼筋;3 預應力筋宜采用預應力鋼絲、鋼絞線和預應力螺紋鋼筋 。注:rrb400 鋼筋不宜用作重要部位的受力鋼筋,不應用于直接承受疲勞荷載的構件。4.2.2 鋼筋的強度標準值應具有不小于95%的保證率。普通鋼筋的屈服強度標準值yk f 、極限強度標準值stk f 應按表4.2.2-1 采用;預應力鋼絲、鋼絞線和預應力螺紋鋼筋的極限強度標準值ptk f 及屈服強度標準值pyk f 應按表4.2.2-2 采用。表4.2.2-1 普通鋼筋強度標準值牌號 符 號公稱直徑d(mm)屈服強度標準值yk f (n/mm2)極限強度標準值stk

36、 f (n/mm2)hpb300 622 300 420hrb335hrbf335f650 335 455hrb400hrbf400rrb400fr650 400 540hrb500hrbf500f650 500 630表4.2.2-2 預應力筋強度標準值(n/mm2)種類 符號公稱直徑d(mm)屈服強度標準值pyk f極限強度標準值ptk f620 800780 970中強度預應力鋼絲光面螺旋肋.pm.hm5、7、9980 1270預應力螺紋鋼785 980筋螺紋 .t 18、25、32、40 50930 1080231080 12301380 157051640 18607 1380 15

37、701290 1470消除應力鋼絲光面螺旋肋.p.h91380 15701410 15701670 186013三股8.6、10.8、12.91760 19601540 17201670 18609.5、12.7、15.2、17.81760 19601590 1770鋼絞線17七股.s21.61670 1860注: 強度為1960mpa 級的鋼絞線作后張預應力配筋時,應有可靠的工程經(jīng)驗;4.2.3 普通鋼筋的抗拉強度設計值y f 、抗壓強度設計值y f應按表4.2.3-1 采用;預應力筋的抗拉強度設計值py f 、抗壓強度設計值py f應按表4.2.3-2 采用。當構件中配有不同種類的鋼筋時,

38、每種鋼筋應采用各自的強度設計值。橫向鋼筋的抗拉強度設計值yv f 應按表中y f 的數(shù)值采用;但用作受剪、受扭、受沖切承載力計算時,其數(shù)值大于360n/mm2 時應取360n/mm2。表4.2.3-1 普通鋼筋強度設計值(n/mm2)牌號 抗拉強度設計值y f 抗壓強度設計值y fhpb300 270 270hrb335、hrbf335 300 300hrb400、hrbf400、rrb400 360 360hrb500、hrbf500 435 435表4.2.3-2 預應力筋強度設計值(n/mm2)種類 ptk f 抗拉強度設計值py f 抗壓強度設計值py f800 510中強度預應力鋼絲

39、 970 6501270 8104101470 1040消除應力鋼絲 1570 11101860 1320410241570 11101720 12201860 1320鋼絞線1960 1390390980 650預應力螺紋鋼筋 1080 7701230 900435注:當預應力筋的強度標準值不符合表4.2.3-2 的規(guī)定時,其強度設計值應進行相應的比例換算。4.2.4 普通鋼筋及預應力筋在最大力下的總伸長率gt 應不小于表4.2.4 的規(guī)定的數(shù)值。表4.2.4 普通鋼筋及預應力筋在最大力下的總伸長率限值普通鋼筋鋼筋品種 hpb300hrb335、hrbf335、hrb400、hrbf400、

40、 hrb500、hrbf500預應力筋gt(%) 10.0 7.5 3.54.2.5 普通鋼筋和預應力筋的彈性模量es 應按表4.2.5 采用。表4.2.5 鋼筋的彈性模量 105 n/mm2牌號或種類 彈性模量eshpb300 鋼筋 2.10hrb335、hrb400、hrb500 鋼筋hrbf335、hrbf400、hrbf500 鋼筋rrb400 鋼筋預應力螺紋鋼筋、中強度預應力鋼絲2.00消除應力鋼絲 2.05鋼絞線 1.95注:必要時可采用實測的彈性模量。4.2.6 普通鋼筋和預應力筋的疲勞應力幅限值fy .f 和fpy .f 應根據(jù)鋼筋疲勞應力比值fs、fp,分別按表4.2.5-1

41、 及表4.2.5-2 線性內(nèi)插取值。普通鋼筋疲勞應力比值fs應按下列公式計算:fs,ff s,mins4.2.6-1式中: fs,fs,min、. ?構件疲勞驗算時,同一層鋼筋的最小應力、最大應力。25表4.2.6-1 普通鋼筋疲勞應力幅限值(n/mm2)疲勞應力幅限值fyf疲勞應力比值.sfhrb335 hrb4000 175 1750.1 162 1620.2 154 1560.3 144 1490.4 131 1370.5 115 1230.6 97 1060.7 77 850.8 54 600.9 28 31注:當縱向受拉鋼筋采用閃光接觸對焊連接時,其接頭處的鋼筋疲勞應力幅限值應按表中

42、數(shù)值乘以系數(shù)0.80 取用。預應力筋疲勞應力比值fp應按下列公式計算:fp,fmin p, fp4.2.6-2式中fp,fp,min、. ?構件疲勞驗算時,同一層預應力筋的最小應力、最大應力。表4.2.6-2 預應力筋疲勞應力幅限值fpy .f n/mm2 疲勞應力幅限值fpyf疲勞應力比值消除應力鋼絲.pf鋼絞線ptk f 1570 ptk f 1770、1670 ptk f 15700.7 144 255 2400.8 118 179 1680.9 70 94 88注:1 當fsv不小于0.9 時,可不作預應力筋疲勞驗算;2 當有充分依據(jù)時,可對表中規(guī)定的疲勞應力幅限值作適當調(diào)整。4.2.

43、7 當采直徑50mm 的鋼筋時,宜有可靠的工程經(jīng)驗。構件中的鋼筋可采用并筋的配置形式。直徑28mm 及以下的鋼筋并筋數(shù)量不應超過3 根;直接32mm 的鋼筋并筋數(shù)量宜為2 根;直徑36mm 及以上的鋼筋不應采用并筋。并筋應按單根等效鋼筋進行計算,等效鋼筋的等效直徑應按截面面積相等的原則換算確定。4.2.8 當進行鋼筋代換時,除應符合設計要求的構件承載力、最大力下的總伸長26率、裂縫寬度驗算以及抗震規(guī)定以外,尚應滿足最小配筋率、鋼筋間距、保護層厚度、鋼筋錨固長度、接頭面積百分率及搭接長度等構造要求。4.2.9 當構件中采用預制的鋼筋焊接網(wǎng)片或鋼筋骨架配筋時,應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。4.2.

44、10 各種公稱直徑的普通鋼筋、預應力筋的公稱截面面積及理論重量應按附錄a 采用。5 結構分析5.1 基本原則3.4.7 混凝土結構應進行整體作用效應分析,必要時尚應對結構中受力狀況特殊的部分進行更詳細的分析。3.4.8 當結構在施工和使用期的不同階段有多種受力狀況時,應分別進行結構分析,并確定其最不利的作用組合。結構可能遭遇火災、颶風、爆炸、撞擊等偶然作用時,尚應按國家現(xiàn)行有關標準的要求進行相應的結構分析。3.4.9 結構分析的模型應符合下列要求:1 結構分析采用的計算簡圖、幾何尺寸、計算參數(shù)、邊界條件以及結構材料性能指標等應符合實際情況,并應有相應的構造措施;2 結構上各種作用的取值與組合、

45、初始應力和變形狀況等,應符合結構的實際狀況;3 結構分析中所采用的各種近似假定和簡化,應有理論、試驗依據(jù)或經(jīng)工程實踐驗證;計算結果的精度應符合工程設計的要求。3.4.10 結構分析應符合下列要求:1 滿足力學平衡條件;2 在不同程度上符合變形協(xié)調(diào)條件,包括節(jié)點和邊界的約束條件;3 采用合理的材料本構關系或構件單元的受力-變形關系。帶格式的: 項目符號和編號帶格式的: 項目符號和編號帶格式的: 項目符號和編號273.4.11 結構分析時,應根據(jù)結構類型、材料性能和受力特點等選擇下列分析方法:1 彈性分析方法;2 塑性內(nèi)力重分布分析方法;3 彈塑性分析方法;4 塑性極限分析方法;5 試驗分析方法。

46、3.4.12 結構分析所采用的計算軟件應經(jīng)考核和驗證,其技術條件應符合本規(guī)范和國家現(xiàn)行有關標準的要求。應對分析結果進行判斷和校核,在確認其合理、有效后方可應用于工程設計。5.2 分析模型5.2.1 混凝土結構宜按空間體系進行結構整體分析,并宜考慮構件的彎曲、軸向、剪切和扭轉(zhuǎn)等變形對結構內(nèi)力的影響。當進行簡化分析時,應符合下列規(guī)定:1 體形規(guī)則的空間結構,可沿柱列或墻軸線分解為不同方向的平面結構分別進行分析,但應考慮平面結構的空間協(xié)同工作。2 構件的軸向、剪切和扭轉(zhuǎn)變形對結構內(nèi)力分析影響不大時,可不予考慮。5.2.2 混凝土結構的計算簡圖宜按下列方法確定:1 梁、柱等一維構件的軸線宜取為控制截面

47、幾何中心的連線,墻、板等二維構件的中軸面宜取為控制截面中心線組成的平面或曲面。2 現(xiàn)澆結構和裝配整體式結構的梁柱節(jié)點、柱與基礎連接處等可作為剛接;非整體澆筑的次梁兩端及板跨兩端可作為鉸接。3 梁、柱等桿件的計算跨度或計算高度可按其兩端支承長度的中心距或凈距確定,并應根據(jù)支承節(jié)點的連接剛度或支承反力的位置加以修正;4 梁、柱等桿件間連接部分的剛度遠大于桿件中間截面的剛度時,在計算模型中可作為剛域處理。5.2.3 進行結構整體分析時,對于現(xiàn)澆結構或裝配整體式結構,可假定樓蓋在其自身平面內(nèi)為無限剛性。當樓蓋開有較大孔或其局部會產(chǎn)生明顯的平面內(nèi)變形帶格式的: 項目符號和編號帶格式的: 項目符號和編號2

48、8時,在結構分析中應考慮其影響。5.2.4 對現(xiàn)澆樓蓋和裝配整體式樓蓋,宜考慮樓板作為翼緣對梁剛度和承載力的影響。梁受壓區(qū)有效翼緣計算寬度f b.可按表5.2.4 所列情況中的最小值取用;也可采用梁剛度增大系數(shù)法近似考慮,剛度增大系數(shù)應根據(jù)梁有效翼緣尺寸與梁截面尺寸的相對比例確定。表5.2.4 受彎構件受壓區(qū)有效翼緣計算寬度b.ft 形、i 形截面 倒l 形截面情況肋形梁(板) 獨立梁 肋形梁(板)1 按計算跨度l0 考慮 0 l 3 0 l 3 0 l 62 按梁(肋)凈距n s 考慮 n bs ? n bs / 23 按翼緣高度f h. 考慮 f b12h. b f b5h.注:1 表中b

49、 為梁的腹板厚度;2 肋形梁在梁跨內(nèi)設有間距小于縱肋間距的橫肋時,可不考慮表中情況3 的規(guī)定;3 加腋的t 形、i 形和倒l 形截面,當受壓區(qū)加腋的高度h h 不小于f h. 且加腋的長度h b 不大于3 h h 時,其翼緣計算寬度可按表中情況3 的規(guī)定分別增加2 h b t 形、i 形截面和h b 倒l 形截面;4 獨立梁受壓區(qū)的翼緣板在荷載作用下經(jīng)驗算沿縱肋方向可能產(chǎn)生裂縫時,其計算寬度應取腹板寬度b。5.2.5 當?shù)鼗c結構的相互作用對結構的內(nèi)力和變形有顯著影響時,結構分析中宜考慮地基與結構相互作用的影響。5.3 彈性分析3.2.5 結構的彈性分析方法可用于正常使用極限狀態(tài)和承載能力極限

50、狀態(tài)的作用效應分析。3.2.6 結構構件的剛度可按下列原則確定:1 混凝土的彈性模量應按本規(guī)范表4.1.5 采用;2 截面慣性矩可按勻質(zhì)的混凝土全截面計算;帶格式的: 項目符號和編號293 端部加腋的桿件,應考慮其截面變化對結構分析的影響;4 不同受力狀態(tài)構件的截面剛度,宜考慮混凝土開裂、徐變等因素的影響予以折減。3.2.7 混凝土結構彈性分析宜采用結構力學或彈性力學等分析方法。體形規(guī)則的結構,可根據(jù)作用的種類和特性,采用適當?shù)暮喕治龇椒ā?.2.8 當結構的二階效應可能使作用效應顯著增大時,在結構分析中應考慮二階效應的不利影響?；炷两Y構的重力二階效應可采用有限元分析方法計算,也可采用本規(guī)

51、范附錄b 的簡化方法。當采用有限元分析方法時,宜考慮混凝土構件開裂對構件剛度的影響。3.2.9 當邊界支承位移對雙向板的內(nèi)力及變形有較大影響時,在分析中宜考慮邊界支承豎向不均勻變形的影響。5.4 塑性內(nèi)力重分布分析5.4.1 混凝土連續(xù)梁和連續(xù)單向板,可采用塑性內(nèi)力重分布方法進行分析。重力荷載作用下的框架、框架-剪力墻結構中的現(xiàn)澆梁以及雙向板等,經(jīng)彈性分析求得內(nèi)力后,可對支座或節(jié)點彎矩進行適度調(diào)幅,并確定相應的跨中彎矩。5.4.2 按考慮塑性內(nèi)力重分布分析方法設計的結構和構件,尚應滿足正常使用極限狀態(tài)的要求,并采取有效的構造措施。對于直接承受動力荷載的構件,以及要求不出現(xiàn)裂縫或處于三a、三b 類環(huán)境情況下的