框架與排架復(fù)習(xí)題及部分答案

1、 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)習(xí)題及部分答案一、 單項(xiàng)選擇題1.在設(shè)計(jì)框架時(shí)，可對(duì)梁進(jìn)行彎矩調(diào)幅，其原則是（ A ） A.在內(nèi)力組合之前，對(duì)豎向荷載作用的梁端彎矩適當(dāng)調(diào)小 B.在內(nèi)力組合之前，對(duì)豎向荷載作用的梁端彎矩適當(dāng)調(diào)大 C.在內(nèi)力組合之后，對(duì)梁端彎矩適當(dāng)調(diào)小 D.在內(nèi)力組合之后，對(duì)梁端彎矩適當(dāng)調(diào)大2.伸縮縫的設(shè)置主要取決于（ D ） A.結(jié)構(gòu)承受荷載大小 B.結(jié)構(gòu)高度 C.建筑平面形狀 D.結(jié)構(gòu)長(zhǎng)度3.水平荷載作用下的多層框架結(jié)構(gòu)，當(dāng)某層其他條件不變，僅上層層高變小時(shí)，該層柱的反彎點(diǎn)位置（ B ） A.向上移動(dòng) B.向下移動(dòng) C.不變 D.向上移動(dòng)至層高處4.單層廠房下柱柱間支撐一般布置于伸縮縫區(qū)段

2、的（ A ） A.中央 B.兩端 C.距兩端的第二個(gè)柱距內(nèi) D.任意一端5.鋼筋混凝土柱下擴(kuò)展基礎(chǔ)的高度主要是由（ C ） A.地基抗壓承載力確定 B.地基抗剪承載力確定 C.基礎(chǔ)抗沖切承載力確定 D.基礎(chǔ)底板抗彎承載力確定6.在用分層法計(jì)算框架內(nèi)力時(shí)（ A ） A.除底層外，其他各層柱的線剛度應(yīng)折減 B.除底層外，其他各層柱的線剛度應(yīng)增加 C.底層柱線剛度應(yīng)折減，其他各層柱不變 D.各層柱的線剛度均不變7.設(shè)計(jì)現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)時(shí)，為簡(jiǎn)化計(jì)算，對(duì)現(xiàn)澆樓蓋，取中框架梁的截面慣性矩為（ D ） A. B.1.2 C.1.5 D.2.0 (.為矩形截面梁的截面慣性矩)8.荷載分項(xiàng)系數(shù)的取值(

3、D ) A.總是大于1 B.總是小于1 C.總是等于1 D.可能大于1，可能等于19.單層廠房計(jì)算中，對(duì)屋面活荷載、雪荷載的取值是按( D ) A.兩者之和 B.兩者的平均值 C.兩者的較小值 D.兩者中的較大值10.高層剪力墻結(jié)構(gòu)的水平位移曲線為( ) A.彎曲型 B.剪切型 C.彎剪型 D.剪彎型11.多層框架結(jié)構(gòu)，在水平荷載作用下的側(cè)移主要是由(C ) A.梁剪切變形引起的側(cè)移 B.柱剪切變形引起的側(cè)移 C.梁、柱彎曲變形引起的側(cè)移 D.柱軸向變形引起的側(cè)移12.單層廠房排架在柱頂集中水平力作用下按剪力分配法計(jì)算時(shí)，總剪力是按( C ) A.柱的數(shù)量平均分配給各柱 B.柱的高度分配給各柱

4、 C.柱的側(cè)移剛度分配給各柱 D.柱的截面面積分配給各柱13.在D值法中，D值的計(jì)算公式為D= 其中數(shù)值(1 ) A.1 C.=1 D.可能1,也可能114.在用分層計(jì)算多層框架內(nèi)力時(shí)，中間層某柱的柱端彎矩，( B ) A.只與該柱所屬的一個(gè)開(kāi)口框架計(jì)算單元有關(guān) B.只與該柱所屬的兩個(gè)開(kāi)口框架計(jì)算單元有關(guān) C.與所有開(kāi)口框架計(jì)算單元有關(guān) D.與所有開(kāi)口框架計(jì)算單元無(wú)關(guān)15.層數(shù)不多，荷載不大而地基承載力較高時(shí)，框架柱較經(jīng)濟(jì)的天然淺基礎(chǔ)型式是( C ) A.條形基礎(chǔ) B.筏式基礎(chǔ) C.獨(dú)立基礎(chǔ) D.箱形基礎(chǔ)16.框架結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載作用下，通常最大層間位移位于(C ) A.框架頂部 B.框架中部 C

5、.框架底部 D.框架2/3高度處17地面粗糙度類(lèi)別為B類(lèi)的地區(qū)指的是（C）A有密集建筑群的大城市市區(qū)B有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)C中小城鎮(zhèn)和大城市郊區(qū)D海岸、湖岸、海島地區(qū)18在進(jìn)行單層廠房柱控制截面內(nèi)力組合時(shí)，每次組合都必須包括（B）A屋面活荷載B恒荷載C風(fēng)荷載D吊車(chē)荷載19水平荷載作用下的多層框架結(jié)構(gòu)，當(dāng)某層其他條件不變，僅其柱上端梁剛度降低，該層柱的反彎點(diǎn)位置（A）A向上移動(dòng)B向下移動(dòng)至層高處C不變D向下移動(dòng)至層高處20在進(jìn)行框架梁端截面配筋計(jì)算時(shí)，下列說(shuō)法正確的是（A）A彎矩和剪力均采用柱邊的值B彎矩和剪力均采用柱軸線處的值C彎矩采用柱軸線處的值，剪力采用柱邊值D彎矩采用柱邊值，

6、剪力采用柱軸線處的值21在其他條件相同的情況下，有側(cè)移多層多跨框架柱的計(jì)算長(zhǎng)度l0最小的是（B）A采用現(xiàn)澆樓蓋的邊柱B采用現(xiàn)澆樓蓋的中柱C采用裝配式樓蓋的邊柱D采用裝配式樓蓋的中柱22反彎點(diǎn)法可用在（D）A豎向荷載作用下，梁柱線剛度比小的框架B豎向荷載作用下，梁柱線剛度比大的框架C水平荷載作用下，梁柱線剛度比小的框架D水平荷載作用下，梁柱線剛度比大的框架23下述單層單跨廠房中，整體空間作用較大的是（D）A無(wú)檁屋蓋，兩端無(wú)山墻B有檁屋蓋，兩端有山墻C有檁屋蓋，兩端無(wú)山墻D無(wú)檁屋蓋，兩端有山墻24框架柱的側(cè)移剛度，其中是考慮（A）A梁柱線剛度比值對(duì)柱側(cè)移剛度的影響系數(shù)B上下層梁剛度比值對(duì)柱側(cè)移剛度

7、的影響系數(shù)C上層層高變化對(duì)本層柱側(cè)移剛度的影響系數(shù)D下層層高變化對(duì)本層柱側(cè)移剛度的影響系數(shù)25單層廠房抗風(fēng)柱與屋架上弦之間采用彈簧板連接，彈簧板（A）A只傳遞水平力B只傳遞豎向力C只傳遞彎矩D不傳遞力26對(duì)于多層多跨規(guī)則框架，下列說(shuō)法中不正確的是（D）A在風(fēng)荷載作用下，邊柱的軸力較大，中柱的軸力較小B在風(fēng)荷載作用下，迎風(fēng)面的柱子受拉，背風(fēng)面柱子受壓C在樓面均布恒載作用下，邊柱的彎矩較大，中柱的彎矩較小D在樓面均布恒載作用下，邊柱的軸力較大，中柱的軸力較小27一般情況，在風(fēng)荷載作用下，規(guī)則框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移特征是（B）A各層側(cè)移越往上越大，層間側(cè)移越往上越大B各層側(cè)移越往上越大，層間側(cè)移越往上越小C

8、各層側(cè)移越往上越小，層間側(cè)移越往上越大D各層側(cè)移越往上越小，層間側(cè)移越往上越小28一般情況下，在選擇框架梁的截面高度時(shí)，主要考慮的因素是（A）A梁的跨度B層高C結(jié)構(gòu)的總高度D梁的混凝土強(qiáng)度等級(jí)29確定框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析的計(jì)算簡(jiǎn)圖時(shí)，框架梁的計(jì)算跨度應(yīng)取（D）A梁的凈跨度B 梁的凈跨度梁高C梁的凈跨度柱截面高度D梁兩端柱軸線之間的距離30.在設(shè)計(jì)廠房結(jié)構(gòu)吊車(chē)荷載時(shí)，根據(jù)吊車(chē)達(dá)到其額定起吊值的( C )，將吊車(chē)工作制度分為輕級(jí)、中級(jí)、重級(jí)和超重級(jí)四種工作制。A.50%B.2倍C.頻繁程度D.大小31.在計(jì)算單層廠房排架的風(fēng)荷載時(shí)，柱頂至屋脊的屋蓋部分的風(fēng)荷載可以取均布，但其對(duì)排架的作用則按作用在柱頂

9、的水平集中力考慮。這時(shí)的風(fēng)壓高度變化系數(shù)對(duì)于有矩形天窗時(shí)應(yīng)該取( D )。A.柱頂標(biāo)高的B.屋脊標(biāo)高的C.柱頂?shù)轿菁怪悬c(diǎn)標(biāo)高的D.天窗檐口處的32.對(duì)于現(xiàn)澆樓蓋的邊框架梁，其截面慣性矩I應(yīng)該取( A )。(I0為矩形截面梁的截面慣性矩)A.1.5I0B.2.0I0C.1.25I0D.1.2I033.非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，關(guān)于現(xiàn)澆樓蓋有側(cè)移框架底層柱的計(jì)算長(zhǎng)度，下列說(shuō)法中正確的是（B.）A.中柱為1.0H，邊柱為1.0HB.中柱為1.0H，邊柱為1.25HC.中柱為1.25H，邊柱為1.0HD.中柱為1.25H，邊柱為1.25H34.用D值法計(jì)算框架時(shí)，關(guān)于框架柱反彎點(diǎn)高度，下列說(shuō)法中不正確的是（D）A

10、. 反彎點(diǎn)高度與上下層梁柱線剛度比有關(guān) B. B.反彎點(diǎn)高度與上層層高的變化有關(guān)C. 反彎點(diǎn)高度與下層層高的變化有關(guān)D. 反彎點(diǎn)高度與水平荷載大小有關(guān)35.計(jì)算高層建筑的風(fēng)荷載時(shí)，不需要考慮（D）A.建筑體型B.建筑總高度C.地面粗糙度D.基礎(chǔ)形式36.確定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)伸縮縫最大間距限值時(shí)，不需要考慮的因素是（C）A.結(jié)構(gòu)類(lèi)型B.基礎(chǔ)形式C.施工方法D.氣候條件37.單層廠房鋼筋混凝土柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底板配筋主要由（D）A.地基抗壓承載力確定B.基礎(chǔ)底板抗剪承載力確定C.基礎(chǔ)抗沖切承載力確定D.基礎(chǔ)底板抗彎承載力確定38.在用分層法計(jì)算豎向荷載作用下的框架內(nèi)力時(shí)，除底層柱外，其它各層柱的彎矩傳遞

11、系數(shù)為（B）A.B. C. D.139.在對(duì)框架柱進(jìn)行正截面設(shè)計(jì)的內(nèi)力組合時(shí)，最不利組合一般不包括（B）A.|M|max及相應(yīng)的NB.|M|min及相應(yīng)的N C.|N|max及相應(yīng)的M D.|N|min及相應(yīng)的M40.關(guān)于單層廠房的柱間支撐，下列說(shuō)法中不正確的是（D）A.柱間支撐一般包括上部柱間支撐、中部柱間支撐及下部柱間支撐B.柱間支撐的作用是保證廠房結(jié)構(gòu)的縱向剛度和穩(wěn)定，并將水平荷載傳至基礎(chǔ)C.當(dāng)給向柱列的總數(shù)在七根以下時(shí)應(yīng)設(shè)置柱間支撐D.下部柱間支撐應(yīng)設(shè)置在伸縮縫區(qū)段的兩端41單層廠房的抗風(fēng)柱只承受山墻風(fēng)荷載和其自重時(shí)，設(shè)計(jì)時(shí)可近似按（D）A軸拉構(gòu)件計(jì)算B軸壓構(gòu)件計(jì)算C偏拉構(gòu)件計(jì)算D受彎

12、構(gòu)件計(jì)算42單層廠房預(yù)制柱吊裝驗(yàn)算時(shí)，一般情況下柱自重應(yīng)乘以動(dòng)力系數(shù)（C）A1.2B1.4C1.5D1.743關(guān)于豎向荷載作用下的多層多跨規(guī)則框架的內(nèi)力分布規(guī)律，下列說(shuō)法中不正確的是（D）A柱子軸向壓力從上到下逐漸增大B柱子剪力從上到下逐漸增大C同一層的柱子，中柱軸力一般大于邊柱D同一層的柱子，邊柱剪力一般大于中柱44在用反彎點(diǎn)法計(jì)算框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力時(shí)，每根柱子所承擔(dān)的剪力是按某一個(gè)力學(xué)參數(shù)分配的，該參數(shù)是（B）A柱子的截面慣性矩B柱子的抗側(cè)剛度C柱子的截面面積D梁柱線剛度比45某框架結(jié)構(gòu)，梁、板、柱均為預(yù)制，在吊裝就位后焊接節(jié)點(diǎn)區(qū)鋼筋，通過(guò)澆搗混凝土形成框架節(jié)點(diǎn)，從而將梁、柱及樓板連成整體。該框

13、架的類(lèi)型屬于（B）A全現(xiàn)澆式B裝配整體式C裝配式D半現(xiàn)澆式46在風(fēng)荷載作用下，高層建筑頂部的水平位移一般與建筑總高度H（D）A線性關(guān)系B平方關(guān)系C三次方關(guān)系D四次方關(guān)系47框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)可以考慮梁端塑性變形產(chǎn)生的內(nèi)力重分布，對(duì)梁端負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅。下列敘述中錯(cuò)誤的是（C ）A僅對(duì)豎向荷載作用下的彎矩進(jìn)行調(diào)幅B先對(duì)豎向荷載作用下的彎矩進(jìn)行調(diào)幅，然后與水平荷載作用下的彎矩進(jìn)行組合C先對(duì)豎向荷載作用及水平荷載作用進(jìn)行內(nèi)力組合，然后對(duì)組合彎矩進(jìn)行調(diào)幅D現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)和裝配整體式框架結(jié)構(gòu)均可進(jìn)行調(diào)幅48框架結(jié)構(gòu)需設(shè)置伸縮縫的條件是（ D ）A房屋結(jié)構(gòu)的各部分高度相差懸殊B房屋結(jié)構(gòu)的各部分重量相差懸殊C地基差異

14、過(guò)大D結(jié)構(gòu)長(zhǎng)度過(guò)長(zhǎng)49在計(jì)算框架梁截面慣性矩I時(shí)應(yīng)考慮樓板的影響。下列考慮方法中正確的是(I0為矩形截面梁的慣性矩)（ D ）A對(duì)裝配式樓蓋，取I=1.2I0B對(duì)裝配式樓蓋及裝配整體式樓蓋，中框架取I=1.5I0，邊框架取I=1.2I0C對(duì)現(xiàn)澆樓蓋及裝配整體式樓蓋，中框架取I=2.0I0，邊框架取I=1.5I0D對(duì)現(xiàn)澆樓蓋，中框架取I=2.0I0，邊框架取I=1.5I050在豎向荷載作用下，框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力近似計(jì)算可采用（ C ）A反彎點(diǎn)法BD值法C分層法D底部剪力法51我國(guó)在高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程(JGJ3-2002)中，規(guī)定10層及10層以上或房屋高度超過(guò)某值的建筑物為高層建筑，此值為（

15、 B ）A26mB28mC30mD35m52吊車(chē)橫向水平荷載作用在（ B ）A吊車(chē)梁軌道頂面B吊車(chē)梁頂面C吊車(chē)梁軌道中部D吊車(chē)梁中部53下列結(jié)構(gòu)狀態(tài)中，不屬于正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算內(nèi)容的是（ A ）A疲勞破壞B裂縫寬度超過(guò)規(guī)范要求C構(gòu)件撓度超過(guò)規(guī)范要求D產(chǎn)生了使人不舒服的振動(dòng)54單層廠房排架考慮整體空間作用時(shí)，下列說(shuō)法中不正確的是（B ）A無(wú)檁屋蓋比有檁屋蓋對(duì)廠房的整體空間作用影響大B均布荷載比局部荷載對(duì)廠房的整體空間作用影響大C有山墻比無(wú)山墻對(duì)廠房的整體空間作用影響大D在設(shè)計(jì)中，僅對(duì)吊車(chē)荷載作用需要考慮廠房整體空間工作性能的影響56為避免在框架結(jié)構(gòu)中設(shè)置變形縫，應(yīng)采取一定措施。下列措施中不正確

16、的是（ D ）A調(diào)整平面尺寸、形狀、體型B分階段施工、設(shè)置后澆帶C做好保溫隔熱措施D梁柱中心線偏心控制在l4柱寬范圍內(nèi)57關(guān)于框架結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)，下列敘述中錯(cuò)誤的是DA現(xiàn)澆式框架結(jié)構(gòu)的整體性好，抗震性能好B半現(xiàn)澆式框架結(jié)構(gòu)是指梁、柱預(yù)制而樓板現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)C裝配式框架是指梁、柱及樓板均為預(yù)制，通過(guò)焊接拼裝連接成整體的框架結(jié)構(gòu)D現(xiàn)澆式框架結(jié)構(gòu)的柱腳可以剛接，也可以鉸接58關(guān)于水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力與變形，下列說(shuō)法中錯(cuò)誤的是（ C ）A框架結(jié)構(gòu)外柱的軸力一般大于內(nèi)柱的軸力B框架結(jié)構(gòu)的層間剪力自頂層向下逐層遞增C框架結(jié)構(gòu)的層間水平位移與柱的線剛度無(wú)關(guān)D框架結(jié)構(gòu)的層間水平位移自頂層向下逐層遞增59單

17、層廠房排架結(jié)構(gòu)由屋架(或屋面梁)、柱和基礎(chǔ)組成，（ D ）A柱與屋架、基礎(chǔ)鉸接B柱與屋架、基礎(chǔ)剛接C柱與屋架剛接、與基礎(chǔ)鉸接D柱與屋架鉸接、與基礎(chǔ)剛接60框架在水平荷載作用下，當(dāng)其他參數(shù)不變時(shí)，各柱的反彎點(diǎn)高度（A ）A隨上層框架梁線剛度的減小而升高B隨上層框架梁線剛度的減小而降低C隨上層層高的增大而降低D隨下層層高的增大而升高62下列破壞形態(tài)中，不屬于超過(guò)承載力極限狀態(tài)的是（ B ）A滑移破壞B構(gòu)件撓度超過(guò)規(guī)范要求C疲勞破壞D傾覆破壞63框架柱軸壓比是框架柱軸向壓力設(shè)計(jì)值與（ C ）A柱核心區(qū)面積之比B柱全截面面積之比C柱全截面面積和混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值乘積之比D柱核心區(qū)面積和混凝土軸心

18、抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值乘積之比64在其他條件相同的情況下，有側(cè)移多層多跨框架柱的計(jì)算長(zhǎng)度最小的是（B） A采用現(xiàn)澆樓蓋的邊柱B采用現(xiàn)澆樓蓋的中柱 C采用裝配式樓蓋的邊柱D采用裝配式樓蓋的中柱 71.關(guān)于單層廠房的柱間支撐，下列說(shuō)法中不正確的是（D）A.柱間支撐一般包括上部柱間支撐、中部柱間支撐及下部柱間支撐B.柱間支撐的作用是保證廠房結(jié)構(gòu)的縱向剛度和穩(wěn)定，并將水平荷載傳至基礎(chǔ)C.當(dāng)給向柱列的總數(shù)在七根以下時(shí)應(yīng)設(shè)置柱間支撐D.下部柱間支撐應(yīng)設(shè)置在伸縮縫區(qū)段的兩端77關(guān)于變形縫，下列不正確的說(shuō)法是（C）A伸縮縫應(yīng)從基礎(chǔ)頂面以上將縫兩側(cè)結(jié)構(gòu)構(gòu)件完全分開(kāi)B沉降縫應(yīng)從基礎(chǔ)底面以上將縫兩側(cè)結(jié)構(gòu)構(gòu)件完全分開(kāi)C伸縮縫

19、可兼作沉降縫D地震區(qū)的伸縮縫和沉降縫均應(yīng)符合防震縫的要求78在進(jìn)行單層廠房柱控制截面內(nèi)力組合時(shí)，每次組合都必須包括（B）A屋面活荷載B恒荷載C風(fēng)荷載D吊車(chē)荷載83下列關(guān)于框架柱軸壓比的概念中，不正確的是DA抗震等級(jí)越高，柱子的軸壓比限值越大B限制柱子的軸壓比可減小發(fā)生受壓脆性破壞的可能性C提高混凝土強(qiáng)度可減小柱子的軸壓比D增加柱子截面尺寸可以減小柱子的軸壓比84關(guān)于水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力與變形，下列說(shuō)法中錯(cuò)誤的是（C ）A框架結(jié)構(gòu)外柱的軸力一般大于內(nèi)柱的軸力B框架結(jié)構(gòu)的層間剪力自頂層向下逐層遞增C框架結(jié)構(gòu)的層間水平位移與柱的線剛度無(wú)關(guān)D框架結(jié)構(gòu)的層間水平位移自頂層向下逐層遞增85框架在水

20、平荷載作用下，當(dāng)其他參數(shù)不變時(shí)，各柱的反彎點(diǎn)高度（A ）A隨上層框架梁線剛度的減小而升高B隨上層框架梁線剛度的減小而降低C隨上層層高的增大而降低D隨下層層高的增大而升高85排架柱內(nèi)力組合時(shí)，共有3個(gè)控制截面，包括CA上柱頂截面、上柱底截面、下柱底截面；B上柱底截面、下柱底截面、牛腿底截面；C上柱底截面、下柱底截面、牛腿頂截面；D上柱底截面、下柱底截面、下柱中截面。86對(duì)于框架柱的構(gòu)造，下列說(shuō)法中不正確的是（c）A縱向鋼筋的凈距不應(yīng)小于50mm,間距不大于350mmB全部縱向鋼筋的配筋率不宜大于5%C柱的縱筋可與箍筋、拉筋及預(yù)埋件等焊接 D當(dāng)柱每邊縱筋多余3根時(shí)，應(yīng)設(shè)置復(fù)合箍筋（可采用拉筋）87

21、對(duì)于框架梁的構(gòu)造，下列說(shuō)法中不正確的是（A）A縱筋伸入支座的錨固長(zhǎng)度為10dB應(yīng)沿梁全長(zhǎng)設(shè)置箍筋，截面高度大于800mm,箍筋直徑不宜小于8 mmC負(fù)筋的截?cái)辔恢秒x開(kāi)支座邊緣的距離為凈跨的1/31/4 D 沿梁全長(zhǎng)頂面和底面應(yīng)至少配置2根縱向鋼筋，直徑不小于12mm 二、填空題(本大題共10空，每空1分，共10分)1.在框架截面設(shè)計(jì)時(shí)，框架柱按偏心受壓構(gòu)件設(shè)計(jì)，框架梁按_受彎構(gòu)件_設(shè)計(jì)。2.“D值法”中，D值的物理意義是_柱抗側(cè)剛度_。3.單層廠房的支撐體系包括柱間支撐和_屋蓋支撐_兩類(lèi)。4.因?yàn)榈踯?chē)梁承受多次重復(fù)荷載，所以除進(jìn)行靜力計(jì)算外，還要進(jìn)行_疲勞_強(qiáng)度驗(yàn)算。5.單層廠房柱間支撐的主要

22、作用是保證廠房結(jié)構(gòu)的_縱向_剛度和穩(wěn)定。6.對(duì)現(xiàn)澆樓蓋框架結(jié)構(gòu)，考慮到_樓面版_對(duì)梁截面慣性矩I的影響，中框架梁可取I=2I0，邊框架梁可取I=1.5I0(I0為形截面梁的慣性矩)。7.按彈性理論計(jì)算無(wú)梁樓蓋的內(nèi)力時(shí)，常用的兩種方法是_彈性薄板法_和經(jīng)驗(yàn)系數(shù)法。8單層廠房預(yù)制柱吊裝驗(yàn)算時(shí)，柱身自重應(yīng)乘以1.5的_動(dòng)力_系數(shù)。9單層廠房排架柱內(nèi)力組合時(shí)，對(duì)于吊車(chē)荷載，應(yīng)遵守有_T_必有D的規(guī)則。10框架結(jié)構(gòu)的樓面梁，當(dāng)其負(fù)荷面積大于25m2時(shí)，_樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值_可考慮折減，其折減系數(shù)為0.9。13直接承受_重復(fù)_荷載的吊車(chē)梁，其材料會(huì)因_疲勞_而降低強(qiáng)度。14荷載對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的內(nèi)力和變形，稱(chēng)為_(kāi)

23、荷載效應(yīng)_，用S表示。15在板柱結(jié)構(gòu)中，柱帽的主要作用之一是擴(kuò)大板在柱上的支承面積，避免板的_受沖切_破壞。16.屋蓋支撐通常包括_上弦橫向水平支撐_、下弦橫向水平支撐_、_縱向水平支撐_、_垂直支撐和水平系桿_和_天窗架支撐_。18.對(duì)于一般的排架，常用的荷載組合有_、_和_。19.多層框架在豎向荷載作用下的近似內(nèi)力計(jì)算中，假定框架_側(cè)移小_，同時(shí)還假定_每層梁上的荷載只在該層梁及與梁相交的柱上分配與傳遞_。20.多層框架在水平荷載作用下的近似內(nèi)力計(jì)算方法D值法，實(shí)際上是對(duì)反彎點(diǎn)法中_柱抗側(cè)移剛度和反彎點(diǎn)位置的修正_進(jìn)行了修正。21.常用的單層廠房雙肢柱的型式有平腹桿式及_斜腹桿_式兩種。2

24、2.當(dāng)牛腿的ah0時(shí)，稱(chēng)為_(kāi)短牛腿_。23.正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算，應(yīng)控制結(jié)構(gòu)構(gòu)件的變形、_繞度_和裂縫寬度。24變形縫中的_沉降縫_縫應(yīng)將建筑物從屋頂?shù)交A(chǔ)全部分開(kāi)。25牛腿的三種破壞形態(tài)是_彎壓_破壞、剪切破壞和混凝土局部壓碎破壞。26非抗震設(shè)計(jì)的現(xiàn)澆框架，其混凝土強(qiáng)度等級(jí)不宜低于_C20_。27在確定單層工業(yè)廠房橫向排架計(jì)算簡(jiǎn)圖時(shí)，采用的基本假設(shè)是什么？28按承重框架的結(jié)構(gòu)布置方向劃分，多層框架的結(jié)構(gòu)布置方案有哪幾種？29最不利內(nèi)力組合就是在_控制_截面處對(duì)截面_配筋_起控制作用的內(nèi)力組合。30當(dāng)框架結(jié)構(gòu)梁與柱的線剛度之比超過(guò)3時(shí)，可采用_反彎點(diǎn)_法進(jìn)行水平荷載作用內(nèi)力的近似計(jì)算；梁與柱的

25、線剛度之比小于3時(shí)，應(yīng)采用 _D值_法進(jìn)行水平荷載作用內(nèi)力的近似計(jì)算。31吊車(chē)荷載具有沖擊和振動(dòng)作用。當(dāng)計(jì)算吊車(chē)梁及其連接的強(qiáng)度時(shí)，吊車(chē)豎向荷載應(yīng)乘以_動(dòng)力_系數(shù)。32目前，我國(guó)混凝土單層廠房的結(jié)構(gòu)型式主要有剛架結(jié)構(gòu)和_排架_結(jié)構(gòu)兩種。33荷載對(duì)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件產(chǎn)生的內(nèi)力和變形，稱(chēng)為_(kāi)荷載效應(yīng)_。34單層廠房排架計(jì)算時(shí)，屋面均布活荷載不與雪荷載同時(shí)考慮，僅取兩者中的較_大_值。35風(fēng)荷載_體型_系數(shù)主要與建筑物的體型和尺寸有關(guān)。36計(jì)算框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力時(shí)，當(dāng)活荷載產(chǎn)生的內(nèi)力遠(yuǎn)小于恒荷載及水平力所產(chǎn)生的內(nèi)力時(shí)，可不考慮活荷載的最不利布置，但求得的框架梁_跨中_彎矩應(yīng)乘以1.11.2放大系數(shù)。39單層廠房預(yù)

26、制柱吊裝驗(yàn)算時(shí)，柱身自重應(yīng)乘以1.5的_動(dòng)力_系數(shù)。 38單層廠房排架柱內(nèi)力組合時(shí)，對(duì)于吊車(chē)荷載，應(yīng)遵守有_T_必有D的規(guī)則。 39對(duì)于高度50m以上或高寬比HB大于4的框架結(jié)構(gòu)，進(jìn)行側(cè)移近似計(jì)算時(shí)，除考慮梁和柱的彎曲變形外，還應(yīng)該考慮_軸向_變形的影響。 43.對(duì)現(xiàn)澆樓蓋框架結(jié)構(gòu)，考慮到_樓面板_對(duì)梁截面慣性矩I的影響，中框架梁可取I=2I0，邊框架梁可取I=1.5I0(I0為形截面梁的慣性矩)。45.排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖假定：(1)_柱與基礎(chǔ)固節(jié)，柱與屋架交接，橫梁為軸向剛度很大的剛性豎桿_47.承重框架的布置方案可以有_橫向承重，縱向承重，雙向承重_、48.多層多跨框架在豎向荷載作用下的近似內(nèi)

27、力計(jì)算中，除底層柱子以外的其它層柱子的線剛度均要乘以_1/3_的折減系數(shù)。50.目前，從經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、材料用量和施工條件等方面衡量，特別是高度較低的廠房，常采用_6m_的柱距。51單層廠房排架計(jì)算時(shí)，屋面均布活荷載不與雪荷載同時(shí)考慮，僅取兩者中的較_大_值。52計(jì)算框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力時(shí)，當(dāng)活荷載產(chǎn)生的內(nèi)力遠(yuǎn)小于恒荷載及水平力所產(chǎn)生的內(nèi)力時(shí)，可不考慮活荷載的最不利布置，但求得的框架_跨中_彎矩應(yīng)乘以放大系數(shù)。53當(dāng)梁上部縱向鋼筋伸至邊節(jié)點(diǎn)外側(cè)并向下彎折時(shí)，其錨固段彎折前的水平投影長(zhǎng)度應(yīng)不小于_0.4la_，彎折后的豎直投影長(zhǎng)度應(yīng)不小于_15d_倍的梁縱筋直徑。54柱下獨(dú)立基礎(chǔ)在承受柱傳來(lái)的荷載時(shí)，若柱周邊

28、或變階處的高度不夠，將會(huì)發(fā)生45斜向沖切破壞是一種混凝土斜截面上的主拉應(yīng)力超過(guò)混凝土抗拉強(qiáng)度的斜拉破壞。55排架柱吊裝時(shí)，其混凝土的實(shí)際強(qiáng)度一般要求大于70的設(shè)計(jì)強(qiáng)度。56框架結(jié)構(gòu)豎向活荷載的最不利布置中，適合手算法算內(nèi)力的活荷載布置有分層布置或分跨布置法以及滿布荷載法。57框架節(jié)點(diǎn)內(nèi)箍筋配置應(yīng)符合柱中箍筋的有關(guān)規(guī)定，但箍筋間距不宜大于250mm。58、非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，頂層中節(jié)點(diǎn)柱縱向鋼筋和邊節(jié)點(diǎn)柱內(nèi)側(cè)縱向鋼筋應(yīng)伸至柱頂，當(dāng)從梁底邊計(jì)算的直線錨固長(zhǎng)度不小于la時(shí)，可不必水平彎折，否則應(yīng)向柱內(nèi)或梁、板內(nèi)水平彎折。59、頂層端節(jié)點(diǎn)處，在梁寬范圍以內(nèi)的柱外側(cè)縱向鋼筋可與梁上部縱向鋼筋搭接，搭接長(zhǎng)度不應(yīng)

29、小于1.5la。當(dāng)柱外側(cè)縱向鋼筋配筋率大于1.2%時(shí)，伸入梁內(nèi)的柱縱向鋼筋宜分兩批截?cái)?，其截?cái)帱c(diǎn)之間的距離不宜小于20倍柱縱向鋼筋直徑。三、問(wèn)答題(本大題共5小題，每小題4分，共20分)1.“D值法”對(duì)“反彎點(diǎn)法”的改進(jìn)，主要表現(xiàn)在哪些方面?2.根據(jù)牛腿的受力特點(diǎn)，計(jì)算時(shí)可將牛腿作何簡(jiǎn)化? 并畫(huà)出計(jì)算簡(jiǎn)圖。3.確定單層廠房柱控制面配筋時(shí)，通常需要考慮哪幾種內(nèi)力組合?答： （1）及相應(yīng)的，；（2）及相應(yīng)的，；（3）及相應(yīng)的或，；（4）及相應(yīng)的或，。4.在水平荷載作用下的框架結(jié)構(gòu)中，影響框架柱反彎點(diǎn)位置的主要因素是什么?5柱下擴(kuò)展基礎(chǔ)可能發(fā)生哪兩種破壞？設(shè)計(jì)中如何防止發(fā)生這兩種破壞？6框架結(jié)構(gòu)分層

30、計(jì)算法的基本假定是什么？7作用在單層廠房排架柱上的恒載一般有哪些？ 答：（1）屋蓋恒載；（2）懸墻自重；（3）吊車(chē)梁和軌道連接件重力荷載；（4）上柱自重。（5）下柱自重。8用D值法計(jì)算框架在水平荷載作用下的內(nèi)力時(shí)，主要的計(jì)算步驟是什么？答：（1）按框架柱的反彎點(diǎn)高度比y=y0+ y1+ y2+ y3和層高h(yuǎn)確定各柱的反彎點(diǎn)位置yh；（2）計(jì)算各柱抗側(cè)剛度：（3）分層取脫離體，按抗側(cè)剛度計(jì)算各柱反彎點(diǎn)處剪力；（4）先求柱端彎矩，再由節(jié)點(diǎn)平衡求梁端彎矩。當(dāng)為中間節(jié)點(diǎn)時(shí)，按梁的相對(duì)線剛度分配節(jié)點(diǎn)處的柱端不平衡彎矩。9.試畫(huà)出短牛腿的計(jì)算簡(jiǎn)圖并寫(xiě)出受彎承載力計(jì)算公式。10.試述單層廠房柱子內(nèi)力組合時(shí)的

31、注意點(diǎn)。11.設(shè)計(jì)單層廠房吊車(chē)梁時(shí)，要考慮吊車(chē)荷載的哪些特點(diǎn)？12在確定單層工業(yè)廠房橫向排架計(jì)算簡(jiǎn)圖時(shí)，采用的基本假設(shè)是什么？13按承重框架的結(jié)構(gòu)布置方向劃分，多層框架的結(jié)構(gòu)布置方案有哪幾種？14簡(jiǎn)述用D值法計(jì)算水平荷載作用下多層框架內(nèi)力的主要步驟。15牛腿設(shè)計(jì)包括哪些主要內(nèi)容？16簡(jiǎn)述用分層法計(jì)算豎向荷載作用下多層框架內(nèi)力的主要步驟。答： （1）畫(huà)出結(jié)構(gòu)的分層計(jì)算單元；（2）計(jì)算梁柱線剛度和相對(duì)線剛度；（3）用彎矩分配法計(jì)算各單元（敞口框架）的桿端彎矩；（4）疊加柱端彎矩。17框架結(jié)構(gòu)在豎向和水平荷載作用下內(nèi)力計(jì)算方法分別有哪些?四、計(jì)算題(關(guān)于基礎(chǔ)和牛腿的計(jì)算題可暫時(shí)不做)1.某單層單跨廠

32、房排架結(jié)構(gòu)及風(fēng)載體型系數(shù)如圖所示，基本風(fēng)壓，排架間距B=6m,柱頂標(biāo)高+11.400m，室外地坪標(biāo)高-0.300m，求作用于排架上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值及。 (提示：風(fēng)壓高度系數(shù)按內(nèi)插法取值，離地面10m時(shí)，=1.0;離地面15m時(shí)，=1.14)2.兩跨等高排架的尺寸及荷載如圖所示，A、B、C三根柱的截面抗彎剛度相等，彎矩設(shè)計(jì)值作用在A柱的上柱底端，試計(jì)算A柱的柱腳截面的彎矩設(shè)計(jì)值。(提示：柱頂不動(dòng)鉸支座反力 )3.如圖所示鋼筋混凝土框架，采用C25混凝土，其彈性模量為E=28，各梁的慣性矩均為=2.3，各柱的慣性矩均為=2.1，求該結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)位移。4.兩跨等高排架的尺寸及荷載如圖示，A、B、C三根柱

33、的側(cè)移剛度相等，試計(jì)算A柱的上柱下端截面的彎矩值。(提示：柱頂不動(dòng)鉸支座支力R=qHC11;C11=0.3)5.柱下獨(dú)立基礎(chǔ)如圖示?；A(chǔ)頂面軸向壓力設(shè)計(jì)值Nc=830.4kN,彎矩設(shè)計(jì)值Mc=302.5KNm，剪力設(shè)計(jì)值Vc=23kN；基礎(chǔ)埋置深度d=1.5m，設(shè)基礎(chǔ)及其上部土的重力密度平均值m=20kN/m3，基礎(chǔ)底面尺寸：bl=32m，修正后的地基承力設(shè)計(jì)值f=250kN/m2，驗(yàn)算地基承載力是否滿足要求?6.作圖示框架結(jié)構(gòu)的彎矩圖，圖中括號(hào)內(nèi)的數(shù)字為各桿的相對(duì)線剛度。7用剪力分配法計(jì)算題37圖a所示單層廠房排架結(jié)構(gòu)各柱的柱頂剪力。已知W11.0kN，q11.0kN/m,q2=0.5kN/

34、m.(提示：支反力系數(shù)C110.4，見(jiàn)題37圖b(1)；u1=2u2，見(jiàn)題37圖b(2)、(3) 。8如圖所示框架結(jié)構(gòu)，括號(hào)內(nèi)為各桿的相對(duì)線剛度，試求柱AB、BC及梁BD的桿端彎矩，并畫(huà)這三根桿件的彎矩圖。（已知：兩柱反彎點(diǎn)高度比y=0. 40）D 解：因每層兩柱的抗側(cè)剛度相等： 故第1層柱反彎點(diǎn)處剪力： 第1層各柱下端彎矩：上端彎矩： 同理，第2層柱反彎點(diǎn)處剪力： 第2層各柱下端彎矩：上端彎矩： 梁BD兩端彎矩 三桿件彎矩圖略9牛腿尺寸及承受的設(shè)計(jì)荷載如圖示，采用級(jí)鋼（fy=310N/mm2），as=35mm,試計(jì)算縱向受拉鋼筋面積As=?(提示：As)10某四層兩跨框架（見(jiàn)題36圖（a），

35、梁和柱的相對(duì)線剛度均為1，各層豎向均布荷載q=20kN/m，用分層計(jì)算法畫(huà)出頂層梁AB的彎矩圖。（提示：梁固端彎矩見(jiàn)題36圖（b）11單層廠房柱下獨(dú)立基礎(chǔ)平面尺寸如圖示。柱邊基礎(chǔ)高度為600mm，均布地基凈反力設(shè)計(jì)值為200kN/m2，試計(jì)算沿柱邊II剖面基礎(chǔ)底板抗彎鋼筋的截面面積。（提示：asI=40mm,fy=310N/mm2,MI=pn(b-hc)2(2l+bc),AsI=）12排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示，A、B柱截面形狀和尺寸均相同，水平荷載T10kN作用于A柱，試用剪力分配法求A、B柱頂剪力及A柱彎矩圖。（提示：柱頂不動(dòng)鉸支座反力R3.5kN）解：（1）柱頂不動(dòng)鉸支座反力R= 3.5(kN

36、) （方向向左） （2）拆除假想的附加不動(dòng)鉸支座，將R反向作用于排架柱頂 由剪力分配法求得各柱頂剪力：R/2 = 1.75(kN) （3）外荷載作用下A柱頂?shù)募袅Γ?.51.751.75 (kN) （方向向左） （5）A柱的彎矩圖： A柱的下端截面的彎矩值：10（112.64）1.751164.41 (kN.m) （A柱的下端左側(cè)受拉 2.64 m4.62 kN.m8.36 m 64.41 kN.m13.某單層廠房現(xiàn)澆柱下獨(dú)立錐形擴(kuò)展基礎(chǔ)，已知由柱傳來(lái)基礎(chǔ)頂面的軸向壓力設(shè)計(jì)值N=3900kN，彎矩設(shè)計(jì)值M=1700kNm，剪力設(shè)計(jì)值V=60kN?；A(chǔ)的高度 h=1500mm，基礎(chǔ)埋深2.0m，

37、地基土承載力設(shè)計(jì)值f=420kN/m2，基礎(chǔ)及其上回填土的平均容重 m=20kN/m3。試求基礎(chǔ)底面積。14.如圖1所示的某一單跨等高排架，左柱A與右柱B是相同的，柱子總高度為H2=13.2m,上柱高度H1=4m。左柱A和右柱B在牛腿面上分別作用有M1=103kNm,M2=60kNm的力矩。已知當(dāng)柱子下端是固定端，上端是水平不動(dòng)鉸支座，在牛腿面上作用有M時(shí)，水平不動(dòng)鉸支座的水平反力R=C3，C3=1.26。請(qǐng)畫(huà)出柱子A和柱子B的彎矩圖，并標(biāo)明柱底截面的彎矩值。解：(1) 求柱頂不動(dòng)鉸支座反力 (2) 拆除假想的附加不動(dòng)鉸支座，將R反向作用于排架柱頂 由剪力分配法求得各柱頂剪力：R/2 = 7.

38、 78 (kN) (3) 外荷載作用下A柱頂?shù)募袅Γ?.837. 782.05 (kN) （方向向左） B柱頂?shù)募袅Γ?.727. 782.06 (kN) （方向向右）(4) A柱柱腳截面的彎矩設(shè)計(jì)值：1032.0513.275.94(kN.m) (A柱腳左邊受拉) (5) A柱的彎矩圖 8.2 kN.m94.8 kN.m 9.2 m75.9 kN.m15. 某兩層兩跨框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2所示，圖中括號(hào)內(nèi)的數(shù)值為該桿件的線剛度，試用反彎點(diǎn)法求該框架柱A1A0、A2A1與梁A1 B1的端彎矩并畫(huà)出它們的彎矩圖。（提示：抗側(cè)剛度按下式計(jì)算 ）解：（1）柱反彎點(diǎn)處的剪力 VA2A1= 740.7/（

39、0.70.90.9）= 20.72 (kN) VB2B1= VC2C1= 740.9/（0.70.90.9）= 26.64 (kN) VA1A0= 154.70.6/（0.60.80.8）= 42.19 (kN) VB1B0= VC1C0= 154.70.8/（0.60.80.8）= 56.25 (kN) （2）柱端彎矩M A2 A1 = M A1 A2=20.723.3/2=34. 19 (kN.m) M B2B1=M B1 B2=26.643.3/2=43. 96 (kN.m) M A1A0=42.193.91/3 = 54. 85 (kN.m) M A0 A1=42.193.92/3 =

40、 109. 7 (kN.m) M B1B0=56.253.91/3 = 73. 13 (kN.m) M B0 B1=56.253.92/3 = 146. 3 (kN.m) （3）梁端彎矩 M A1 B1 = M A1 A2 + M A1A0 =34. 19+54. 85=89.04 (kN.m) M B1 A1 = ( M B1 B2+ M B1B0) i A1 B1/ (i A1 B1+ i B1 C1)= (43. 96+ 73. 13) 2. 4/ (2. 4 +1. 2) = 78. 06 (kN.m) （4）所求桿端彎矩圖 3.3m3.9 m34. 19 kN.m34. 19 kN.m89. 04 kN.m109. 7 kN.m54. 85 kN.m16.某單層廠房排架結(jié)構(gòu)及風(fēng)載體型系數(shù)如圖所示?；撅L(fēng)壓WO=0.4kN/m3，柱頂標(biāo)高+11.8m，室外天然地坪標(biāo)高為-0.3m