水輪發(fā)電機定子線圈參考資料

1、水輪發(fā)電機定子線圈采用環(huán)氧云母絕緣制成的新式大型水輪發(fā)電機定子繞組的預期壽命是 50 年以上 1 。最近 一項與加拿大電氣協(xié)會有關組織所贊助的對新式和老式絕緣系統(tǒng)的全球調(diào)查顯示 , 定子繞 組在重新繞制前可正常運轉(zhuǎn) 50 年 2 。但有一些跡象表明， 在過去十多年所生產(chǎn)的發(fā)電機壽 命是無法達到 50 年的。決定定子繞組壽命的關鍵因素是被使用作為隔離高電壓銅導體及定子鐵芯的電氣絕緣。 比起定子繞組內(nèi)其他的組成材料如銅或鋼 , 絕緣材料有較低的熔點和較弱的機械強度。結(jié) 果是，隨著運轉(zhuǎn)時間的增長 , 絕緣是最有可能發(fā)生老化及惡化 ，最終導致接地故障。另一 個可能出現(xiàn)故障的是銅導體 - 特別是線棒沒有

2、被牢靠的固定在線槽內(nèi) （ 因此產(chǎn)生振動 ）， 或兩個線棒間 焊接品質(zhì)不良 。遺憾的是，現(xiàn)在要對過去十年所生產(chǎn)的發(fā)電機定子繞組的預期壽命有相同或較低穩(wěn)定度 的統(tǒng)計進行證明還言之過早。然而 , 在線局放測試 3 已被世界各地的發(fā)電公司采用 , 偵 測發(fā)電機運行中定子繞組可能發(fā)生的絕緣問題和連接問題。 在說明近期水輪發(fā)電機的故障現(xiàn) 象前，從數(shù)千臺電機上采集的局放數(shù)據(jù)與老舊機組比較后， 顯示了定子繞組問題似乎是過去 十年中較普遍發(fā)生的故障。最后 , 討論發(fā)電公司 如何確保定子繞組的長期壽命。局放量大小與電機制造年代的關系 在對數(shù)以千計的電動機和發(fā)電機所采集的在線局放數(shù)據(jù)分析后發(fā)現(xiàn) , 一些電機制造廠

3、在過去十年所生產(chǎn)的電機定子繞組的局放量超過他們10 年前所生產(chǎn)的電機定子繞組的局放量4 。例如, 圖 1顯示位于歐洲、 北美和日本的大型電機制造商在不同年代生產(chǎn)的定子繞 組局放量與生產(chǎn)年代的關系。 這些電機包含了 13-15kV 的空冷型機組。 這一數(shù)字顯示， 四家電機制造廠于 2003年所出廠電機的局放量比 1995 年前出廠的電機局放量明顯高出許 多。而 高的局放量通常代表了定子繞組絕緣正快速老化 , 同時存在 電氣接觸不良的隱 患。 高的局放幅值是對近期制造的電機定子一個值得關心的客觀資訊。在兩個涂層的交界處有破壞線槽內(nèi)線棒的表面一直是個長期存在的圖一： 9 個電動機及發(fā)電機制造廠家定子

4、繞組制造或重新繞制的年代與其局放值的關 系。大多數(shù)局放測試于 2003 年。定子繞組的故障防暈涂層的問題大部分電壓高于 6 千伏的定子繞組，位于線槽內(nèi)的線棒或線圈表面都會涂上 / 包上摻 入石墨的涂層或繃帶。 這個“半導體”涂層防止了存在于線圈表面與鐵芯間無可避免的間隙 所發(fā)生的局放。 此外,大多數(shù)電機制造商對靠近線槽出口端10 厘米左右的線圈表面涂上 /包上摻有硅碳的涂層或繃帶。這種硅碳涂層（防暈涂層） 與小部分的半導體涂層重疊， 可以 降低發(fā)生在半導體涂層末端的高電場 。1970年代 , 因制造過程的涂層問題 , 導致許多的電機出現(xiàn)了非常高的局放量和高臭 氧濃度。原因似乎是來自半導體涂層及

5、防暈涂層沒有均勻的分布于絕緣表面或施工時造成涂 層與絕緣表面間的微小空隙。 這兩種情況都會造成局放的產(chǎn)生。 局放會引起臭氧進而對涂層 表面及絕緣造成化學腐蝕 （不是指熱交換器金屬和橡膠部件） ，并進一步擴散。如果繞組絕 緣運行在高電壓應力和 / 或高溫條件下，這一問題會更嚴重。如下面討論的，現(xiàn)今制造的繞 組絕緣，比起過去更薄且工作在更高溫度下 6 。也許正是因為這個原因，這類故障現(xiàn)象在 過去幾年一直重現(xiàn)。圖二顯示了一部水輪發(fā)電機在半導體涂層及防暈涂層的交界處有非常明顯的白帶現(xiàn)象。圖三顯示了因半導體涂層的涂抹工藝不當 , 導致線槽內(nèi)線棒的半導體涂層已消失。這個現(xiàn) 象通常僅發(fā)生在 11 千伏（含）

6、以上的空冷型機組。圖二：由于半導體涂層的涂抹工藝不當或沒有適當?shù)姆罆炌繉樱?非常明顯的退化現(xiàn)象（顯現(xiàn)白帶處）。圖三：顯示了因半導體涂層的涂抹工藝不當引起的局放及臭氧， 涂層。槽楔已被取下，圖片中白色的區(qū)域顯示了涂層已消失。定子槽內(nèi)的繞組松動繞組松動對于采用熱固化絕緣系統(tǒng)（如環(huán)氧云母）的定子而言 問題。第一個被報導的實例發(fā)生于 50 年前1 、 5 。故障問題的根源是電機在滿載運轉(zhuǎn)時， 如果線棒未被緊緊的固定在線槽內(nèi)， 會有相當于二倍電源頻率的電磁力施加于線棒上， 使其 在槽內(nèi)產(chǎn)生運動。 因此， 主絕緣會與如銼刀般的鐵芯相摩擦。 首先線棒或線圈表面的半導體 涂層會被磨蝕掉 , 緊接著是主絕緣受損

7、。這種故障通常稱為槽內(nèi)放電，因為一旦導電涂層 表面被磨損，局部放電就會在線棒表面和鐵芯間的空隙產(chǎn)生 , 進一步加速絕緣的惡化。圖四顯示了正在從槽內(nèi)取出的一根定子線棒 , 其表面的半導體涂層和約 30的主絕緣厚度已被磨損。這是由于電機制造廠沒有采用合適的線棒固定措施 , 例如側(cè)面填充材 料, 波紋彈簧板 , 對頭槽楔 , 及槽內(nèi)適形材料等等。 可能的原因是為了降低制造成本。圖四：由于發(fā)電機槽內(nèi)沒有足夠的側(cè)面填充材料或徑向緊固槽楔 , 導致繞組松動造 成線棒磨損。線棒正被從線槽中取出以進行更換。振動火花與發(fā)生在槽內(nèi)的線棒松動相似的問題是振動火花 （有時稱為火花侵蝕 ） 。其發(fā)生的前提是 線棒松動

8、（非采用整體浸漬制成的傳統(tǒng)繞組 ） 。另一重要因素是制造廠在槽內(nèi)的線棒表面使用 的半導體涂層導電率過高7 、8 。因此, 當槽內(nèi)的線棒松動 , 線棒的表面與鐵芯就會形成隔離, 在線棒表面的半導體涂層 , 矽鋼片及鐵芯背部的定位筋間會形成一個電流回路。 在鐵芯 上的主磁場作用下 , 如果半導體涂層有足夠的導電性 , 電流就會在這個回路流動。 由于線 棒振動 , 使得線棒表面涂層與鐵芯失去接觸 , 進而產(chǎn)生火花并破壞線棒絕緣。 這種故障源于 兩種原因，設計欠佳或制造質(zhì)量問題所引發(fā)。這種故障的破壞力是非常驚人的 ,可在 5 年內(nèi)就使電機發(fā)生故障。雖然大多數(shù)的電機制 造廠都非常謹慎的涂上具最小電阻的半

9、導體涂層 , 但下方顯示了一部 10 年的汽輪發(fā)電機 因過高導電率的半導體涂層而導致故障 （圖 5） 。振動火花是由于磁場所引發(fā)的 , 會發(fā)生在 繞組的任何部位 , 與僅僅會發(fā)生在靠近高壓出線端部位的槽放電不同。圖五：因振動火花造成電機故障的線棒正被從線槽中取出 , 這根線棒是位于繞組的中 性點附近。端部繞組放電高壓繞組與來自鄰近不同相位的另一繞組間 , 必須有一定的間隔 , 否則在繞組間的空 氣中就會產(chǎn)生局部放電。這個放電將逐漸的侵蝕主絕緣, 并導致相對相短路故障。電機的電壓愈高 , 主絕緣愈薄 , 繞組間距必須更大 5 。不幸的是 , 我們發(fā)現(xiàn)近幾年制造的水輪發(fā)電機 , 因繞組間距不足而引

10、發(fā)高局放 （ 及臭 氧）。圖 6顯示來自不同相位的兩根繞組 , 因間距不足產(chǎn)生放電 （及臭氧 ）并形成白粉殘留。 圖 7 顯示出同一現(xiàn)象 , 來自不同相位的兩路匯流環(huán)。二個案例皆是因間距不足引發(fā)局放及 臭氧對絕緣的破壞 , 如果絕緣材料是環(huán)氧云母 , 這將是緩慢的破壞過程。但是 , 如果局 放發(fā)生在線棒連接處的端盒間 , 因為此處的材料通常是對局放抵御力較低的環(huán)氧樹脂 （ 而 非環(huán)氧云母 ）, 因而故障將會更快的來臨。圖六：顯示來自不同相位的高壓繞組 , 因間距不足產(chǎn)生放電。圖中顯示各繞組間的間 距是不規(guī)則的 , 這是明顯的制造質(zhì)量問題。圖七：來自不同二個相的匯流環(huán) , 因間距不足引起的局放。

11、電氣接觸不良在一個水輪發(fā)電機的定子繞組內(nèi) , 有成千上萬個電氣接點。大多數(shù)的接點是線棒間的 連接。通常是通過將兩根線棒焊接在一起 , 并在連接處套上端盒進行絕緣。這種大量且冗 長乏味的工作 , 需要有熟練技巧的技工來完成。 如果技能不足 , 或因體力不支造成質(zhì)量不 均, 那么 某些連接點的阻抗將會過高 。這些高阻抗接點會產(chǎn)生 較高的溫升 , 高溫又使得阻 抗進一步提高 , 接點附近的部位將因高溫而劣化。此外 , 繞組端部振動 （由于 100Hz 磁力） 會加快這種劣化的進程。最后 ,因接點溫度很高 , 造成絕緣及線棒熔化 。一旦接點斷裂 ,這 兩根線棒端部間會出現(xiàn) 嚴重的電弧 ,導致閃絡及嚴重

12、的局部破壞 （圖 9）。圖九：一部 13.8 千伏 ,10.4 萬千伏安水輪發(fā)電機的線棒連接處故障。 避免定子過早的故障上述這些過早的故障皆是定子線圈設計和 / 或制造的問題。具體地說 :? 由于涂層的涂抹不良 , 造成防暈涂層的問題。涂層劣化的加速 造成絕緣系統(tǒng)在 120oC以上的高溫條件下運行和 / 或主絕緣承受高于 3KV/mm的 平均電壓應力。? 端部繞組局放的可能原因 :（ 一）線棒尺寸控制不佳和 / 或線槽內(nèi) 緊鄰的線棒排列不一致。 （ 二） 線棒端部轉(zhuǎn)折半徑過小 , 導致連接處沒有足夠間 距。和/ 或（三）在安裝緊固和支撐結(jié)構(gòu)件時考慮的 間距及爬電距離不夠 。? 繞組松動的原因可

13、能是未詳細考慮因絕緣材料及楔塊逐漸收縮 的影響, 或為使線棒能容易安裝入線槽內(nèi) , 而犧牲了線棒于線槽的 密合度。線棒與線棒間的焊接問題常是因為制造技藝不成熟綁匝品質(zhì)管理不嚴謹所導致。參考 1 內(nèi)包含了如何讓線圈運轉(zhuǎn) 50 年的細節(jié) , 其中重要部分將在以下 說明。較優(yōu)良的繞組技術(shù)規(guī)范 避免定子線圈絕緣過早出現(xiàn)問題的最好辦法，就是需要有一個適當?shù)牟少?技術(shù)規(guī)范。 IEC 60034要求定子線圈絕緣僅需通過 AC耐壓測試 。 此外，電 機制造廠經(jīng)常對線圈運轉(zhuǎn)溫度限制的設計有所混淆。 因此，除了 IEC60034 要求的有關部分外，用戶應載明下列規(guī)范 :?對 30 年壽命的電機 , 在 Class

14、 B的運轉(zhuǎn)溫升條件下 , 需采用 Class F 的絕緣系統(tǒng)。 這意味著線圈溫度 （ 線槽內(nèi) RTD所量測 ） 不得高于 120oC。要求電機壽命更久 , 更低的溫度限制是必要的。? 要求主絕緣必須通過 IEEE1043 和 IEEE1553（IEC 沒有同等規(guī)范 ） 所規(guī)定的電壓耐久性測試 。要求通過電壓耐久性試驗比規(guī)范最高電壓應力的設 計更有效 , 但是，這樣可能會推遲引進新材料和新工藝。 為了更進一步的保證， 可以要求從定子線棒批量生產(chǎn)線中提取線棒供接受 電壓耐久性試驗用 。? 要求對新線圈進行局放試驗 , 并與常規(guī)防暈測試同時進行 , 以 確保線圈被適當?shù)慕n , 及端部線圈有足夠的間

15、距 9 、10 。? 對于多匝式線圈 , 要求依據(jù) IEEE522（IEC60034 第 15 節(jié)是通用 規(guī)范 , 不容易發(fā)現(xiàn)匝間絕緣的問題 ） 進行電涌測試。? 要求使用當槽內(nèi)線棒收縮時 , 有抑制效果的槽楔或側(cè)面填充材 料, 確保槽內(nèi)物體不會松動。 這可以包括使用兩個或三個的部分槽楔 , 波紋 彈簧板和/或槽內(nèi)適形材料 ，例如硅橡膠。 另一方面， 考慮規(guī)定線圈和鐵芯的 間距不超過 0.1 毫米。? 堅持有權(quán)在不需事前通知的情況下 , 買方或代表買方的專 家 , 可在定子制造過程中 , 到電機制造廠對線棒或線圈的制造進行廠驗。上述大多數(shù)條件可能會增加定子線圈的制造成本 , 但可換來線圈更長的

16、 壽命及較少的維護。 業(yè)主亦有責任確保電機在規(guī)定條件下運轉(zhuǎn) , 確保線圈 清4潔及牢固 , 并在電機制造廠提供的保修期結(jié)束前進行目視檢查。如果電機制造 廠可以向用戶解釋電機成本與壽命間的取舍 , 對他們在設計新線圈時 , 將是 非常有幫助的。監(jiān)測另一方面 , 對定子線圈進行狀態(tài)監(jiān)測，偵測到線圈的問題時及早進行維 修 , 使得定子線圈有更長的壽命。對于水力發(fā)電廠的用戶 , 現(xiàn)在有許多工具 可以偵測到發(fā)展中的潛在問題。 而最重要的信息是來自專業(yè)人員定期對電機 進行的細部目視檢查。許多用戶在每年幾天的停機時間 , 在不拉出轉(zhuǎn)子的情況 下進行局部檢查。主要檢查部位包括了定子槽楔 （是否松動） 、端部繞

17、組 （繃帶是 否有斷裂或腐蝕跡象 ） 和確定線圈是否受到了污染。為擴大簡易的目視檢查 , 還需執(zhí)行 :?絕緣電阻和極化指數(shù)測試 5 ，客觀地評估線圈是否被污染。?離線或在線的局放測試 5,10, 可以偵測絕緣過熱 , 熱循環(huán)、線圈松動 , 防暈涂層等問題 , 及上述所提到的一些制造問題。這些潛在故障 在被目視檢查發(fā)現(xiàn)前 , 都可被有效的偵測到。?高電壓 （hipot） 測試 , 以確保尤其是在端部繞組部位的主絕緣沒有嚴重裂縫 。但是，這種試驗的風險是可能將繞組擊穿。結(jié)論1. 線槽內(nèi)線圈的磨損 , 防暈涂層的退化及端部繞組的局部放電 等問題 , 已經(jīng)導致近期生產(chǎn)的發(fā)電機在僅僅運轉(zhuǎn)五年的時間就出現(xiàn)

18、故障。事實 證明, 某一些電機制造廠近年所生產(chǎn)的電機局放量要高于 10 年前出廠的同類 型電機。2. 為避免過早的故障 , 新式水輪發(fā)電機的用戶應確保有一個良 好的采購規(guī)范和確保電機制造廠有優(yōu)良的品質(zhì)管理流程。要使電機長壽 , 用戶 應對定子線圈進行狀態(tài)監(jiān)測并積極地修理任何早期發(fā)現(xiàn)的問題。如何讓圖片轉(zhuǎn)變成 CAD格式Algolab Photo Vect 目前可供輸入轉(zhuǎn)WMF、EMF、DXF以及很多制圖方面的朋友會遇到，如何把漂亮的、 復雜的圖片勾出在 CAD里，成為 CAD格式，下 面跟著大地 102 一起，介紹下過程。方法 /步驟1.在網(wǎng)絡搜索一款能轉(zhuǎn)變圖片成為 CAD格式的軟件，因為軟件挺

19、多，可以隨意下載。 我們這里介紹的是 Algolab PtVector 這軟件來作為實例。2.軟件說明書：Algolab Photo Vector提供了強大的位圖文件矢量化功能， 只需要簡單幾個步驟便可達到與繁復的矢量圖描制工作相同效果。 Algolab Photo Vector 是套自動化的點 陣 / 矢量圖轉(zhuǎn)換工具， 使用者無需做任何特別的設定即可將點陣格式圖象轉(zhuǎn)換為矢 量格式。當然，如果有特殊的需求，如需要得到較為精確的矢量格式，or 也提供了進階設定的功能如修正顏色及線條矢量化的寬容度等， 換的格式包括 BMP、JPG 以及 PNG，在輸出格式的選擇上則為AI 等幾種，使用者可視需求自

20、行選擇。3.打開軟件發(fā)現(xiàn)界面很簡潔，都是中文常見的幾個按鈕。4.點擊打開按鈕，就是那個黃色文件夾的圖標按鍵，選擇一個圖片，這里選擇一個飛 機。5.飛機進入了 Algolab PtVector 轉(zhuǎn)變的頁面，現(xiàn)在還是老樣子，沒發(fā)生變化。6.如果選錯了，我們可以重新點擊這個，重新選擇圖片。7.點擊這個準備轉(zhuǎn)變的按鈕，起跑動作。8.點擊起跑動作的那個按鈕后，可以發(fā)現(xiàn)圖片已經(jīng)變成了模糊的效果。9.我們點擊文件，另存，這里好幾個格式，大家可以選擇PS 的，可以選擇 CAD的。10.彈出一個內(nèi)容框，可以選擇保存的路徑。11.查閱桌面的文件，看屬性，是 CAD的格式。12.哇塞，看到了嗎， CAD格式的飛機出

21、來了，不用自己畫，多爽啊。焊縫質(zhì)量標準4.1保證項目4.1.1焊接材料應符合設計要求和有關標準的規(guī)定， 應檢查質(zhì)量證明書及烘焙記 錄。4.1.2焊工必須經(jīng)考試合格，檢查焊工相應施焊條件的合格證及考核日期。4.1.3、級焊縫必須經(jīng)探傷檢驗，并應符合設計要求和施工及驗收規(guī)范的規(guī) 定，檢查焊縫探傷報告。4.1.4焊縫表面、級焊縫不得有裂紋、焊瘤、燒穿、弧坑等缺陷。級焊縫 不得有 表面氣孔、夾渣、弧坑、裂紋、電弧擦傷等缺陷，且級焊縫不得有咬邊、未焊 滿等缺陷。4.2基本項目4.2.1焊縫外觀：焊縫外形均勻，焊道與焊道、焊道與基本金屬之間過渡平滑， 焊渣和飛濺物清除干凈。4.2.2表面氣孔：、級焊縫不允

22、許；級焊縫每 50mm 長度焊縫內(nèi)允許直 徑0.4；t且3mm 氣孔2 個；氣孔間距6 倍孔徑。4.2.3咬邊：級焊縫不允許。級焊縫：咬邊深度 0.05t，且0.5mm，連續(xù)長度 100mm ，且兩側(cè)咬邊總長 10%焊縫長度。級焊縫：咬邊深度 0.l，t 且 lmm。注： t 為連接處較薄的板厚。4.3允許偏差項目，見表 5-1 。5成品保護5.1焊后不準撞砸接頭，不準往剛焊完的鋼材上澆水。低溫下應采取緩冷措施。5.2不準隨意在焊縫外母材上引弧。5.3各種構(gòu)件校正好之后方可施焊， 并不得隨意移動墊鐵和卡具， 以防造成構(gòu)件 尺寸偏 差。隱蔽部位的焊縫必須辦理完隱蔽驗收手續(xù)后，方可進行下道隱蔽工序

23、。5.4低溫焊接不準立即清渣，應等焊縫降溫后進行。6應注意的質(zhì)量問題6.1 尺寸超出允許偏差：對焊縫長寬、寬度、厚度不足，中心線偏移，彎折等偏 差，應 嚴格控制焊接部位的相對位置尺寸，合格后方準焊接，焊接時精心操作。6.2焊縫裂紋：為防止裂紋產(chǎn)生，應選擇適合的焊接工藝參數(shù)和施焊程序，避免 用大電流，不要突然熄火，焊縫接頭應搭 1015mm ，焊接中木允許搬動、敲擊焊件。6.3表面氣孔：焊條按規(guī)定的溫度和時間進行烘焙，焊接區(qū)域必須清理干凈，焊 接過程中選擇適當?shù)暮附与娏?，降低焊接速度，使熔池中的氣體完全逸出。6.4焊縫夾渣：多層施焊應層層將焊渣清除干凈， 操作中應運條正確， 弧長適當。注意 熔渣

24、的流動方向，采用堿性焊條時，上須使熔渣留在熔渣后面7質(zhì)量記錄 本工藝標準應具備以下質(zhì)量記錄：7.1 焊接材料質(zhì)量證明書。7.2焊工合格證及編號。7.3焊接工藝試驗報告。7.4焊接質(zhì)量檢驗報告、探傷報告7.5設計變更、洽商記錄。7.6隱蔽工程驗收記錄。7.7其它技術(shù)文件。焊縫等級分類及無損檢測要求 焊縫應根據(jù)結(jié)構(gòu)的重要性、 荷載特性、 焊縫形式、 工作環(huán)境以及應力狀態(tài)等 情況，按下述原則分別選用不同的質(zhì)量等級，1. 在需要進行疲勞計算的構(gòu)件中，凡對接焊縫均應焊透，其質(zhì)量等級為1)作用力垂直于焊縫長度方向的橫向?qū)雍缚p或 T 形對接與角接組合焊縫，受 拉時應為一級，受壓時應為二級；2)作用力平行于

25、焊縫長度方向的縱向?qū)雍缚p應為二級。2 . 不需要計算疲勞的構(gòu)件中，凡要求與母材等強的對接焊縫應予焊透，其質(zhì)量 等級當受拉時應不低于二級，受壓時宜為二級3 .重級工作制和起重量 Q50t 吊車梁的腹板與 L 冀緣之間以及吊車析架上弦桿 與節(jié)點板之間的 T 形接頭焊縫均要求焊透焊縫形式一般為對接與角接的組合 焊縫，其質(zhì)量等級不應低于二級4 .不要求焊透的 形I 接頭采用的角焊縫或部分焊透的對接與角接組合焊縫， 以及 搭接連接采用的角焊縫，其質(zhì)量等級為：1)對直接承受動力荷載且需要驗算疲勞的結(jié)構(gòu)和吊車起重量等于或大于50t 的中級工作制吊車梁，焊縫的外觀質(zhì)量標準應符合二級 ；2) 對其他結(jié)構(gòu)，焊縫

26、的外觀質(zhì)量標準可為二級。 外觀檢查一般用目測，裂紋的檢查應輔以 5 倍放大鏡并在合適的光照條件 下進行，必要時可采用磁粉探傷或滲透探傷，尺寸的測量應用量具、卡規(guī)。 焊縫外觀質(zhì)量應符合下列規(guī)定 :1一級焊縫不得存在未焊滿、 根部收縮、 咬邊和接頭不良等缺陷， 一級焊縫和二 級焊縫不得存在表面氣孔、夾渣、裂紋和電弧擦傷等缺陷；2二級焊縫的外觀質(zhì)量除應符合本條第一款的要求外，尚應滿足下表的有關規(guī) 定；3三級焊縫的外觀質(zhì)量應符合下表有關規(guī)定 焊縫質(zhì)量等級檢測項目二級三級未焊滿 02+0 02t 且1mm，每100mm 長度焊縫內(nèi)未焊滿累積長度25mm02+0 04t 且2mm，每100mm 長度焊縫內(nèi)

27、未焊滿累積長 度25mm 根部收縮02+002t 且1mm，長度不限 02+0 04t 且2mm，長度不限 咬邊 005t 且0 5mm ，連續(xù) 長度100mm，且焊縫兩側(cè)咬邊總長10焊縫全長01t 且1mm，長度不限裂紋 不允許 允許存在長度5mm 的弧坑裂紋電弧擦傷不允許 允許存在個別電弧擦傷接頭不良缺口深度005t 且05mm，每 1000mm 長度焊縫內(nèi)不得超過 1 處 缺口深度01t 且 1mm， 每 1000mm 長度焊縫內(nèi)不得超過 1 處表面氣孔 不允許 每 50mm 長度焊縫內(nèi)允許存在 直徑04t 且3mm 的氣孔 2 個；孔距應6倍孔徑表面夾渣 不允許 深02t，長05t 且

28、20mm設計要求全焊透的焊縫，其內(nèi)部缺陷的檢驗應符合下列要求 :1一級焊縫應進行 100%的檢驗，其合格等級應為現(xiàn)行國家標準鋼焊縫手工超 聲波探傷方法及質(zhì)量分級法 (GB 11345)B 級檢驗的級及級以上；2二級焊縫應進行抽檢，抽檢比例應不小于 20%，其合格等級應為現(xiàn)行國家標 準鋼焊縫手工超聲波探傷方法及質(zhì)量分級法 (GB 11345)B 級檢驗的級及 級以上；3全焊透的三級焊縫可不進行無損檢測。4焊接球節(jié)點網(wǎng)架焊縫的超聲波探傷方法及缺陷分級應符合國家現(xiàn)行標準 JG/T203-2007 鋼結(jié)構(gòu)超聲波探傷及質(zhì)量分級法的規(guī)定。5螺栓球節(jié)點網(wǎng)架焊縫的超聲波探傷方法及缺陷分級應符合國家現(xiàn)行標準 J

29、G/T203-2007 鋼結(jié)構(gòu)超聲波探傷及質(zhì)量分級法的規(guī)定。6箱形構(gòu)件隔板電渣焊焊縫無損檢測結(jié)果除應符合 GB50205-2001 標準第 7.3.3 條的有關規(guī)定外，還應按附錄 C 進行焊縫熔透寬度、焊縫偏移檢測。7圓管 T、K、Y 節(jié)點焊縫的超聲波探傷方法及缺陷分級應符合 GB50205-2001 標準附錄 D 的規(guī)定。8設計文件指定進行射線探傷或超聲波探傷不能對缺陷性質(zhì)作出判斷時， 可采用 射線探傷進行檢測、驗證。9射線探傷應符合現(xiàn)行國家標準鋼熔化焊對接接頭射線照相和質(zhì)量分級 (GB 3323) 的規(guī)定，射線照相的質(zhì)量等級應符合 AB 級的要求。一級焊縫評定合格等 級應為鋼熔化焊對接接頭

30、射線照相和質(zhì)量分級 (GB 3323) 的級及級以上， 二級焊縫評定合格等級應為 鋼熔化焊對接接頭射線照相和質(zhì)量分級 (GB 3323) 的級及級以上。10以下情況之一應進行表面檢測 : 1)外觀檢查發(fā)現(xiàn)裂紋時，應對該批中同類焊縫進行 100% 的表面檢測； 2)外觀檢查懷疑有裂紋時，應對懷疑的部位進行表面探傷；3)設計圖紙規(guī)定進行表面探傷時；4)檢查員認為有必要時。 鐵磁性材料應采用磁粉探傷進行表面缺陷檢測。 確因結(jié)構(gòu)原因或材料原因不能使 用磁粉探傷時， 方可采用滲透探傷。 磁粉探傷應符合國家現(xiàn)行標準 焊縫磁粉檢 驗方法和缺陷磁痕的分級 (JB/T 6061) 的規(guī)定，滲透探傷應符合國家現(xiàn)行

31、標準 焊縫滲透檢驗方法和缺陷跡痕的分級 (JB/T 6062) 的規(guī)定。磁粉探傷和滲透 探傷的合格標準應符合外觀檢驗的有關規(guī)定。設計要求全焊透的一、 二級焊縫應采用超聲波探傷進行內(nèi)部缺陷的檢驗， 超聲波 探傷不能對缺陷作出判斷時， 應采用射線探傷， 其內(nèi)部缺陷分級及探傷方法應符 合現(xiàn)行國家標準 鋼焊縫手工超聲波探傷方法和探傷結(jié)果分級 GB11345 或鋼 熔化焊對接接頭射結(jié)照相和質(zhì)量分級 GB3323 的規(guī)定。 焊接球節(jié)點網(wǎng)架焊縫、螺栓球節(jié)點網(wǎng)架焊縫及圓管 T、 K、 Y 形點相貫線焊縫， 其內(nèi)部缺陷分級及探傷方法應分別符合國家現(xiàn)行標準 JG/T203-2007 鋼結(jié)構(gòu)超 聲波探傷及質(zhì)量分級法

32、、建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程 JGJ81 的規(guī)定。一級、 二級焊縫的質(zhì)量等級及缺陷分級應符合下表的規(guī)定。一、二級焊縫質(zhì)量等級及缺陷分級焊 縫 質(zhì) 量 等 級 一 級 二 級內(nèi)部缺陷超聲波探傷 評定等級 檢驗等級B 級B 級探傷比例100% 20%內(nèi)部缺陷射線探傷 評定等級 檢驗等級AB 級 AB 級探傷比例100% 20%注：探傷比例的計數(shù)方法應按以下原則確定：( 1)對工廠制作焊縫，應按每條 焊縫計算百分比， 且探傷長度應不小于 200mm,當焊縫長度不足 200 mm 時，應10 對整條焊縫進行探傷；（ 2）對現(xiàn)場安裝焊縫，應按同一類型、同一施焊條件的 焊縫條數(shù)計算百分比，探傷長度應不小于 200 mm ，并應不少于 1 條焊縫。說明：根據(jù)結(jié)構(gòu)的承載情況不同，現(xiàn)行國家標準鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 GBJ17 中 將焊縫的質(zhì)量為分三個質(zhì)量等級。 內(nèi)部缺陷的檢測一般可用超聲波探傷和射線探 傷。射線探傷具有直觀性、 一致性好的優(yōu)點， 過去人們覺得射線探傷可靠、 客觀。 但是射線探傷成本高、操作程序復雜、檢測周期長，尤其是鋼結(jié)構(gòu)中大多為 T 形接頭和角接頭， 射線檢測的效果差，