煤礦供電系統(tǒng)設計

1、摘 要本設計為煤礦采區(qū)供電設計。從實際出發(fā)進行系統(tǒng)分析，除滿足一般設計規(guī)程及規(guī)范要求外，還滿足煤礦安全規(guī)程的具體要求和標準。本設計變壓器選用礦用隔爆型干式變壓器和礦用隔爆型移動變電站；高壓開關與低壓饋電開關都選用具有技術先進的智能化綜合保護裝置的高壓防爆真空開關和低壓礦用隔爆型真空饋電開關，各種設備的開關選用礦用隔爆型真空起動器。高壓鎧裝電纜選用交聯(lián)聚乙烯絕緣聚乙烯護套電力電纜。通過短路電流、開關繼電保護整定的計算和保護接地的確定，使其設計可靠性高、功能完善、組合靈活，以及功耗低，保證采區(qū)供電安全、經濟、高效平穩(wěn)運行。關鍵詞：供電設計選用 變壓器 開關電纜目 錄摘 要I1采區(qū)供電設計的原始資料

2、11.1采區(qū)地質概況11.2采煤方法11.3采區(qū)排水11.4采區(qū)設備及材料的運輸11.5煤炭的運輸11.6采區(qū)壓氣系統(tǒng)21.7采區(qū)通風系統(tǒng)22采區(qū)供電系統(tǒng)及變電所位置的確定32.1變電所位置的確定32.2電壓等級的確定32.3采區(qū)負荷計算及變壓器、變電站容量、臺數(shù)的確定32.3.1向臨時施工的普掘I工作面供電變壓器確定32.3.2向普掘II工作面供電的變壓器（變電站）確定42.3.3向煤倉供電的變壓器確定42.3.4向綜采工作面供電的變壓器（變電站）確定52.3.5向采煤生產準備面設備供電變電站確定72.3.6向采區(qū)主提升絞車等設備供電變壓器確定82.3.7專用風機變壓器的選擇確定82.4采區(qū)

3、變電所供電系統(tǒng)的確定83采區(qū)的設備選型113.1低壓電纜的選擇計算113.1.1電纜的選擇原則113.1.2電纜型號的確定113.1.3電纜長度的確定123.1.4低壓電纜截面的選擇計算133.2高壓電纜的選擇計算233.2.1電纜型號與長度的確定233.2.2電纜截面的選擇與校驗233.3采區(qū)高、低壓開關的選擇283.4低壓電網的短路電流計算283.5高、低開關的繼電保護整定計算303.6采區(qū)的保護接地334 結論36致謝.36 參考文獻371采區(qū)供電設計的原始資料1.1采區(qū)地質概況南二下延采區(qū)，北起F71斷層，南到F70號斷層，東起DF02斷層，西為-700水平，走向約300米傾斜東西寬約

4、1000米，該采區(qū)可采煤層有：16#、17#、18#煤層，每個煤層可布置一個傾斜長壁回采工作面。其中17#煤層最厚，平均厚度為3.76米。1.2采煤方法由于該采區(qū)走向長度短，傾向長度長，煤層平均傾角19，采用走向長壁后退式采煤方法，煤層被劃分多個塊段，煤柱損失量大、工作面搬家頻繁、效率低，所以三個工作面均采用傾向長壁后退式采煤方法，采煤方式為綜合機械化采煤，但區(qū)別在于采用的工作面機械設備不同。1.3采區(qū)排水根據(jù)南二上采區(qū)及南二下延采區(qū)的水文觀測，并參照公式Q=FqF，推斷本采區(qū)的正常涌水量為6080m3/h，最大為100120m3/h。由于該采區(qū)為上山采區(qū)，該采區(qū)的自然涌水及生產過程中的廢水自

5、然流向南二下采區(qū)-700，再由-700集中排水泵排往南翼-500大巷，所以該設計中可以不考慮采區(qū)排水的用電負荷。1.4采區(qū)設備及材料的運輸該采區(qū)的三個采煤工作面及初期巷道掘進所需的設備、生產材料等的運輸路線：副井口-500石門南翼采區(qū)運輸大巷南二下延采區(qū)提升上山各煤層工作面下料道采掘工作面。1.5煤炭的運輸工作面采煤機落煤工作面運輸機工作面轉載機工作面上山皮帶南二下延煤倉三噸底卸式礦車主井底煤倉主井箕斗地面煤倉。1.6采區(qū)壓氣系統(tǒng)由于文該采區(qū)煤炭覆存量少，采區(qū)服務年限短，所以該采區(qū)不安設壓風機房，采區(qū)掘進用風由南翼壓風機房提供，所以該采區(qū)供電設計不考慮壓風系統(tǒng)負荷。1.7采區(qū)通風系統(tǒng)該采區(qū)雖然

6、服務年限短，但采區(qū)生產能力大。采區(qū)用風采用軌道上山兼做主要入風道，采區(qū)乏風由采區(qū)回風上山排入南翼采區(qū)主排風道。各工作面的通風線路：-500南翼大巷下延采區(qū)提升上山各煤層工作面皮帶道各煤層工作面各工作面下料道 -375車場及風道南四回風道南二回風上山主井。2采區(qū)供電系統(tǒng)及變電所位置的確定2.1變電所位置的確定根據(jù)煤礦安全規(guī)程、煤礦工業(yè)設計規(guī)范和煤礦井下供電設計技術規(guī)范的要求，結合該采區(qū)實際的地質條件在該采區(qū)提升機房右側設一處采區(qū)變電所，并且與提升機房相連通。2.2電壓等級的確定根據(jù)2007版煤礦安全規(guī)程的要求和現(xiàn)有采、掘工作面設備技術水平確定：變電所高壓及采、掘工作面移動變電站電源側電壓為600

7、0V；綜采工作面機電設備及掘進綜掘機的電壓為1140V（其中：17#層采煤工作面采用MG400/940-WD型采煤機和SGZ-800/2*400型刮板運輸機，電壓等級為3300V），電源取自工作面移動變電站；掘進工作面設備及采煤工作面的生產輔助設備電源電壓為660V，電源取自變電所低壓變壓器或工作面移動變電站；各工作面的煤電鉆、信號及照明電壓為127V。2.3采區(qū)負荷計算及變壓器、變電站容量、臺數(shù)的確定按工程設計采區(qū)為四個同時施工的掘進工作面，其中在采區(qū)上部臨時施工的兩個掘進工作面設備由該變電所供電，另外兩個沿煤上山掘進皮帶道和下料道的工作面設備由-700變電所供電，該設計中不做計算說明。該采

8、區(qū)同時只有一個生產工作面，另有一個采煤生產準備面。設計時依據(jù)采區(qū)最大生產負荷時期（17#煤層采煤工作面生產時期）確定變壓器、變電站的容量和臺數(shù)。2.3.1向臨時施工的普掘I工作面供電變壓器確定由于該工作面設備少，負荷容量小，采用變電所低壓變壓器器供電。=56.63 KVA式中：變壓器計算容量，KVA；由變壓器供電的設備的需用系數(shù),=0.4539；由變電所供電的設備額定功率之和，KW； =106.3KW（查負荷統(tǒng)計表見表2-1） 變壓器供電的設備加權平均功率因數(shù)。根據(jù)以上計算，選用KBSG-315/6型變壓器滿足要求，電壓為660V。2.3.2向普掘II工作面供電的變壓器（變電站）確定該巷道施工

9、距離長運輸設備多負荷大，施工地點距變電所遠，采用移動變電站向工作面設備供電。=206.1 KVA式中：=0.529=327.5KW（查負荷統(tǒng)計表見表2-1）根據(jù)以上計算，選用KSGZY-315/6型移動變電站滿足要求，電壓為660V。2.3.3向煤倉供電的變壓器確定 =61.8 KVA式中：由于變電站僅向一臺設備供電，=1=55KW（查負荷統(tǒng)計表見表2-1）監(jiān)測電源的負荷容量忽略不計。根據(jù)以上計算，并考慮電站對線路最遠端的短路保護和現(xiàn)有設備來源，選用KBSG-315/6型變壓器，滿足要求，電壓為1140V。2.3.4向綜采工作面供電的變壓器（變電站）確定由于綜采工作面設備分布廣、設備多、容量大

10、、電壓等級多樣，故采用多臺移動變電站、變壓器向工作面設備供電。(1)、帶一臺皮帶的變壓器：=172.41KVA式中：由于變壓器僅向一臺設備供電，=1；=150KW（查負荷統(tǒng)計表見表2-1）根據(jù)以上計算，選用KBSG-315/6型變壓器滿足要求，電壓為660V。(2)、帶二臺皮帶的變電站：=459.77 KVA式中：由于變電站僅向一臺設備供電，=1=400KW（查負荷統(tǒng)計表見表2-1）根據(jù)以上計算，并考慮大功率設備的起動要求，選用KSGZY-630/6型移動電站滿足要求，電壓為1140V。(3)、帶三臺皮帶的變電站：同理，帶第三臺皮帶的移動變電站也選用KSGZY-630/6型移動變電站滿足要求，

11、電壓為1140V。(4)、帶皮帶道下半部分設備的變電站：由于初采時工作面距離變電所較遠，超過1000米，考慮到最遠端設備及電纜的短路保護，在皮帶道中部設置一臺移動變電站。=79.64 KVA式中：=0.494=138KW（查負荷統(tǒng)計表見表2-1）根據(jù)以上計算，選用KSGZY-315/6型移動變電站滿足要求，電壓等級為660V。(5)、帶破碎機及乳化泵的變電站：=342.52 KVA式中：=0.733 =400KW（查負荷統(tǒng)計表見表2-1）根據(jù)以上計算，選用KSGZY-630/6型移動變電站滿足要求，電壓等級為1140V。(6)、帶轉載機及乳化泵的變電站：=562.06 KVA式中：=0.8=6

12、00KW（查負荷統(tǒng)計表見表2-1）根據(jù)以上計算，并考慮大功率設備的起動要求，選用KSGZY-800/6型移動變電站滿足要求，電壓等級為1140V。(7)、帶機組的變電站：=1093 KVA式中：由于變電站僅向一臺設備供電，=1=940KW（查負荷統(tǒng)計表見表2-1）根據(jù)以上計算，并考慮大功率設備的起動要求和現(xiàn)有設備情況，選用KSGZY-1600/6型移動變電站滿足要求，電壓為3300V。(8)、帶工作面運輸機的變電站：=941 KVA式中：由于變電站僅向一臺設備供電， =1=800KW（查負荷統(tǒng)計表見表2-1）根據(jù)以上計算，并考慮大功率設備的起動要求和現(xiàn)有設備情況，選用KSGZY-1600/6型

13、移動變電站滿足要求，電壓為3300V。(9)、向工作面下料道及皮帶道上部設備供電變壓器確定：由變電所低壓變壓器供給。=168.88 KVA式中：=0.428 =327.5 KW（查負荷統(tǒng)計表見表2-1）根據(jù)以上計算，選用KBSG-315/6型變壓器滿足要求，電壓為660V。2.3.5向采煤生產準備面設備供電變電站確定=183.75 KVA式中：=0.44=277.5 KW（查負荷統(tǒng)計表見表2-1）根據(jù)以上計算，選用KBSGZY-315/6型變壓器滿足要求，電壓為660V。2.3.6向采區(qū)主提升絞車等設備供電變壓器確定=390.24KVA式中：由于變電站僅向一臺設備供電，=1=320KW（查負荷

14、統(tǒng)計見表2-1）根據(jù)以上計算，并考慮大功率設備的起動要求和變電所液壓站、照明等設備的負荷，選用KBSG-500/6型變壓器滿足要求，電壓為660V。2.3.7專用風機變壓器的選擇確定根據(jù)煤礦安全規(guī)程要求，全煤掘進的掘進工作面必須安設雙風機，專用風機必須由專用變壓器、專用開關、專用線路供電。=29.54KVA根據(jù)以上計算，并考慮變壓器對線路最遠端的短路保護和現(xiàn)有設備來源，選用KBSG-315/6型變壓器滿足要求，電壓為660V。2.4采區(qū)變電所供電系統(tǒng)的確定按照采區(qū)供電系統(tǒng)擬定原則確定采區(qū)供電系統(tǒng)。根據(jù)煤礦安全規(guī)程要求、采區(qū)設備統(tǒng)計及上述計算過程，確定變電所為雙電源供電，高壓電纜沿南三主運巷向下

15、延采區(qū)回風上山鋪設。采區(qū)設備負荷平均分配在兩段上，具體配置見采區(qū)供電系統(tǒng)圖。表1-1負荷統(tǒng)計表表1-2 3采區(qū)的設備選型3.1低壓電纜的選擇計算3.1.1電纜的選擇原則(1) 按煤礦安全規(guī)程要求，選擇煤礦用阻燃電纜。(2) 電纜的電壓等級必須大于或等于電網的實際工作電壓。(3) 向移動變電站供電的高壓電纜應采用高壓屏蔽電纜。(4) 電纜實際運行電流必須小于或等于電纜允許的載流量。(5) 正常運行時電纜網絡的實際電壓損失必須小于或等于允許的電壓損失，不超過7%。(6) 距電源最遠、容量最大的電動機啟動時，應保證電動機端電壓不低于該設備允許的最小啟動電壓和保證電磁啟動器有足夠的吸合電壓。(7) 電

16、纜應滿足機械強度的要求。(8) 在電纜線路發(fā)生短路故障時應滿足熱穩(wěn)定性的要求。3.1.2電纜型號的確定根據(jù)煤礦安全規(guī)程要求及采區(qū)電氣設備電壓等級確定低壓電纜型號如下：(1) 變電所高壓電源及高壓開關之間的聯(lián)臺線選用MYJV22-3120型交聯(lián)聚乙絕緣電力電纜(2) 工作面機組、工作面刮板輸送機的負荷線及移動變電站到控制開關之間的電纜選用MCPT-370+335/3E型電纜.(3) 綜采工作面其它設備，如轉載機、破碎機、綜掘機等電壓為1140V的電氣設備的電源線及負荷線選用MCP-0.66/1.14系列電纜(4) 采掘工作面其它電壓為660V的電氣設備均選用MY-0.38/0.66系列的電纜.(

17、5) 信號、照明等電壓為127V的電氣設備均選用MZ-0.3/0.5型電纜。各段電纜的具體選用如表3-1所示。表3-1南二下延采區(qū)電纜選用表序號電纜用途電纜型號電纜長度(米)長期負荷電流(A)實際負荷電流(A)1變電所高壓電源MYJV22-312021210333270.78250.512機組負荷線MCPT3.3-370+335/3E+56350+30215204.83綜采溜子頭機高速負荷線MCPT3.3-370+335/3E+56160+30215894綜采溜子頭機低速負荷線MCPT3.3-350+335/3E+56160+30173615綜采溜子尾機高速負荷線MCPT3.3-370+335

18、/3E+56350+30215896綜采溜子尾機低速負荷線MCPT3.3-350+335/3E+56350+30173617綜采轉載機負荷線MCP0.66/1.14-370+116+36120+102151768綜采轉載機負荷線MCP0.66/1.14-395+116+36120+10260248.59綜采破碎機負荷線MCP0.66/1.14-350+116+36150+1017317310綜采乳化泵負荷線MYP0.66/1.14-350+1257+12+1717317311綜采一臺皮帶電源線MY0.38/0.66-370+12524021516412綜采二臺皮帶電站電源線MYPT3.6/6-

19、335+116620260236.413綜采二,三臺皮帶電源線MYP0.66/1.14-395+12515+15215236.214綜采皮帶道下部低壓電源線MY0.38/0.66-370+12538021573.215綜采機組電站電源線MYPT3.6/6-335+116920138182.1816綜采溜子電站電源線MYPT3.6/6-335+116920138167.517綜采皮帶道上部低壓電源線MY0.38/0.66-370+125計510215121.2418綜采皮下料道電源線MY0.38/0.66-370+125計89021553.4219生產準備面電站電源線MYPT3.6/6-335+

20、11686013820.2420生產準備面低壓電源線MY0.38/0.66-370+125計32021573.221普掘工作面電站電源線MYPT3.6/6-335+11627013825.3622普掘工作面雙風機電源線MY0.38/0.66-335+11629013817.623普掘工作面低壓電源線MY0.38/0.66-370+125880215230.5528普掘工作面電源線MY0.38/0.66-370+125計41021556.9529普掘工作面雙風機電源線MY0.38/0.66-335+11618013812.963.1.3電纜長度的確定確定依據(jù)是變電所到工作面配電點或工作面配電點到

21、電氣設備的實際距離另加10%的余量。各段電纜長度如表3-1所示。3.1.4低壓電纜截面的選擇計算1、采煤機負荷線的選擇計算(1)、按長期負荷電流選擇電纜截面查“設備負荷統(tǒng)計表”（見附錄，下同）采煤機的額定電流Ie。Ie=287+212.1+6.6=204.7 A選擇MCPT3.3-370+335/3E型電纜，查表此電纜長期負荷電流為215A204.7A，滿足要求。(2)、按電壓損失校驗電纜截面移動變電站電壓損失UB： =90.5V式中：變壓器二次額定電壓，V；變壓器負荷系數(shù)，=0.683；變壓器額定負荷時電阻壓降百分數(shù)， =0.53；變壓器額定負荷時電抗壓降百分數(shù)，=7.4；變壓器額定負荷時阻

22、抗壓降百分數(shù)，=7.5；采煤機負荷線的電壓損失UL：=35.72V式中：Ue二次額定電壓，KV；Kf負荷系數(shù)，取1；Pe設備額定功率，KW；Lz電纜實際長度，KM；RZ0電纜單位長度電阻，/Km。系統(tǒng)總的電壓損失U總：（干線電纜長度為7米，電壓損失忽略不計） U總=UB +UL =90.5V+35.72V=126.22V校驗：126.22V178A,滿足要求.(2)、按電壓損失校驗電纜截面移動變電站電壓損失UB =82.89V式中：變壓器二次額定電壓，V；變壓器負荷系數(shù)，=0.588；變壓器額定負荷時電阻壓降百分數(shù)， =0.53；變壓器額定負荷時電抗壓降百分數(shù)，=7.4； 變壓器額定負荷時阻抗

23、壓降百分數(shù)，=7.5。采煤機尾機高速負荷線的電壓損失UL：=15.32V式中：Ue二次額定電壓，KV；Kf負荷系數(shù)，取1；Pe設備額定功率，KW；Lz電纜實際長度，KM；RZ0電纜單位長度電阻，/Km。尾機高速負荷線總的電壓損失U總：U總=UB +UL =82.89V+15.32V=98.21V校驗：98.21V3300V5%=165V，滿足要求。工作面運輸機其它負荷線的選擇與校驗均滿足要求，計算從略。3、轉載機負荷線的選擇計算(以高速負荷線為例)(1)、按長期負荷電流選擇電纜截面查設備負荷統(tǒng)計表轉載機的高速額定電流IeIe=248.5 A選擇MCP-0.66/1.14-395+125型電纜，

24、查表長期負荷電流為247A接近設備額定電流248.5A，根據(jù)現(xiàn)場實際測試滿足要求。(2)、按電壓損失校驗電纜截面移動變電站電壓損失UB： =26.68V式中：變壓器二次額定電壓，V；變壓器負荷系數(shù)，=0.7；變壓器額定負荷時電阻壓降百分數(shù)， =0.65；變壓器額定負荷時電抗壓降百分數(shù)，=5.4； 變壓器額定負荷時阻抗壓降百分數(shù)，=5.5。轉載高速負荷線的電壓損失UL=22.09V式中：二次額定電壓，KV；Kf負荷系數(shù)，取1；Pe設備額定功率，KW；Lz電纜實際長度，KM；RZ0電纜單位長度電阻，/Km。轉載高速負荷線總的電壓損失U總U總=UB +UL =26.68V+22.09V=48.77V

25、校驗：48.77V126A,滿足要求。(2)、按電壓損失校驗電纜截面移動變電站電壓損失UB： =23.7V式中：變壓器二次額定電壓，V；變壓器負荷系數(shù)，=0.816；變壓器額定負荷時電阻壓降百分數(shù)， =0.611；變壓器額定負荷時電抗壓降百分數(shù)，= =3.9；變壓器額定負荷時阻抗壓降百分數(shù)，=4。破碎機負荷線的電壓損失UL=13.78V式中：Ue二次額定電壓，KV；Kf負荷系數(shù)，取1；Pe設備額定功率，KW；Lz電纜實際長度，Km；RZ0電纜單位長度電阻，/Km。破碎機負荷線總的電壓損失U總U總=UB +UL =23.7V+13.78V=37.48V校驗：37.48V120A，滿足要求。(2)

26、、按電壓損失校驗電纜截面移動變電站電壓損失UB： =26.6V式中：變壓器二次額定電壓，V；變壓器負荷系數(shù)，=0.703；變壓器額定負荷時電阻壓降百分數(shù)， = =0.64；變壓器額定負荷時電抗壓降百分數(shù)，= =5.4； 變壓器額定負荷時阻抗壓降百分數(shù)，=5.5。乳化泵負荷線的電壓損失UL=5.7V式中：Ue二次額定電壓，KV；Kf負荷系數(shù)，取1；Pe設備額定功率，KW；Lz電纜實際長度，Km；RZ0電纜單位長度電阻，/Km。乳化泵負荷線總的電壓損失U總U總=UB +UL =26.6V+5.7V=32.3V校驗：32.3V164A,滿足要求。(2)、按電壓損失校驗電纜截面移動變電站電壓損失UB：

27、 =9.6V式中：變壓器二次額定電壓，V；變壓器負荷系數(shù)，=0.547；變壓器額定負荷時電阻壓降百分數(shù)， =0.73；變壓器額定負荷時電抗壓降百分數(shù)，= =3.9； 變壓器額定負荷時阻抗壓降百分數(shù)， Ud%=4。一臺皮帶電源線的電壓損失UL=14.56V式中： Ue二次額定電壓，KV；Kf負荷系數(shù)，取1；Pe設備額定功率，KW；Lz電纜實際長度，Km；RZ0電纜單位長度電阻，/Km。一臺皮帶電源線總的電壓損失U總U總=UB +UL =9.6V+14.56V=24.2V校驗：24.2V660V5%=33V，滿足要求。7、綜采二臺皮帶電源線的選擇計算(1)、按長期負荷電流選擇電纜截面查設備負荷統(tǒng)計

28、表，二臺皮帶電源線的額定電流IeIe=2118.2=236.4A選擇MYPT-0.66/1.14-395+125型電纜，查表長期負荷電流為236.2A接近設備額定電流236.4A，根據(jù)現(xiàn)場實際測試滿足要求。(2)、按電壓損失校驗電纜截面移動變電站電壓損失UB： =11.40V式中：變壓器二次額定電壓，V；變壓器負荷系數(shù)，=0.403；變壓器額定負荷時電阻壓降百分數(shù)， =0.611；變壓器額定負荷時電抗壓降百分數(shù)，= =3.9； 變壓器額定負荷時阻抗壓降百分數(shù)，=4。二臺皮帶電源線的電壓損失UL=2.42V式中：Ue二次額定電壓，KV；Kf負荷系數(shù)，取1；Pe設備額定功率，KW；Lz電纜實際長度

29、，Km；RZ0電纜單位長度電阻，/Km。二臺皮帶電源線總的電壓損失U總U總=UB +UL =11.4V+2.42V=13.82V校驗：13.82V157.6A，滿足要求。(2)、按電壓損失校驗電纜截面移動變電站電壓損失UB： =4.3V式中：變壓器二次額定電壓，V；變壓器負荷系數(shù)，=0.25；變壓器額定負荷時電阻壓降百分數(shù)， =0.67；變壓器額定負荷時電抗壓降百分數(shù)，= =3.9； 變壓器額定負荷時阻抗壓降百分數(shù)，=4。皮帶道下部電源線的電壓損失UL=21.1V式中：Ue二次額定電壓，KV；Kf負荷系數(shù)，取1；Pe設備額定功率，KW；Lz電纜實際長度，Km；RZ0電纜單位長度電阻，/Km。皮

30、帶道下部電源線總的電壓損失U總U總=UB +UL =4.3V+21.1V=25.4V校驗：25.4V74.4A，滿足要求。(2)、按電壓損失校驗電纜截面移動變電站電壓損失UB： =8.1V式中：變壓器二次額定電壓，V；變壓器負荷系數(shù)，=0.45；變壓器額定負荷時電阻壓降百分數(shù)， =0.73；變壓器額定負荷時電抗壓降百分數(shù)，= =3.92； 變壓器額定負荷時阻抗壓降百分數(shù)，=4。皮帶道下部電源線的電壓損失UL=10.42V式中：Ue二次額定電壓，KV；Kf負荷系數(shù)，取1；Pe設備額定功率，KW；Lz電纜實際長度，Km；RZ0電纜單位長度電阻，/Km。皮帶道下部電源線總的電壓損失U總U總=UB +

31、UL =8.1V+10.42V=18.52V校驗：18.52V660V*5%=33V，滿足要求。采區(qū)其它電纜的選擇計算與校驗均滿足要求，計算從略，見電纜表。3.2高壓電纜的選擇計算3.2.1電纜型號與長度的確定根據(jù)煤礦安全規(guī)程與采區(qū)現(xiàn)場實際條件確定，變電所到工作面移動變電站之間的電纜選用MYPTJ-3.6/6.3-335+116+JS型絕緣監(jiān)視金屬屏蔽橡套軟電纜。下延采區(qū)變電所到平巷變電所之間的電源電纜選用MYJV22型礦用交聯(lián)聚乙烯絕緣電力電纜，各段電纜長度參見電纜選用表。3.2.2電纜截面的選擇與校驗1、變電所高壓電源的選擇與校驗(1)、按經濟電流密度確定電纜截面=120mm2式中：A電纜

32、的計算截面，mm2；In電纜中正常負荷時持續(xù)電流，A； =458.8 An同時工作的電纜根數(shù)；j經濟電流密度。A/mm2 查煤礦井下供電設計指導 j=2選用MYJV22-3120型電纜兩根。(2)、按短路時熱穩(wěn)定條件校驗電纜截面=10.01mm2120mm2 滿足要求.式中：Id(3)系統(tǒng)最大三相穩(wěn)態(tài)短路電流 ，A； =3765Atj短路電流作用的假想時間，井下變電所取0.25S；C熱穩(wěn)定系數(shù)，查表C=93.4；R、X井下高壓電纜的總電阻、總電抗；Xy換算至井下中央變電所母線上的電源電抗。(3)、按電壓損失校驗電纜截面=0.6222.9282.42=4.4%7% 滿足要求。式中：K兆瓦公里負荷

33、距離電纜中電壓損失百分數(shù)，查表K=0.622；P電纜輸送的有功功率，取變電所中最大的一段負荷P=2.928MW； L電纜長度，KM。2、綜采采煤機變電站及破碎機變電站電源線的選擇與校驗(1)、按長期負荷電流確定電纜截面 =105.32 A式中：電纜中正常負荷時持續(xù)電流。A；電站所帶全部負荷，查表負荷統(tǒng)計表 Pe=1340 KW；電源電壓，Ue=6 KV；采區(qū)需用系數(shù)，取0.7；該電站所帶負荷的加權平均功率因數(shù)，取0.857。查表選用MYTP3.6/6-335+116型金屬屏蔽監(jiān)視型電纜920米。(2)、按短路時熱穩(wěn)定條件校驗電纜截面=10.01mm235mm2 滿足要求。式中：Id(3)系統(tǒng)最

34、大三相穩(wěn)態(tài)短路電流，Id(3) =3765A；tj短路電流作用的假想時間，井下變電所取0.25S；C熱穩(wěn)定系數(shù)，查表C=93.4。(3)、按電壓損失校驗電纜截面=1.8111.340.92=2.23%7% 滿足要求。式中：K兆瓦公里負荷距離電纜中電壓損失百分數(shù)，查表K=1.811；P電纜輸送的有功功率，取變電所中最大的一段負荷P=1.34MW；L電纜長度，KM。3、工作面運輸機及轉載機電站電源線的選擇與校驗(1)、按長期負荷電流確定電纜截面 =110.11A式中：電纜中正常負荷時持續(xù)電流。A；電站所帶全部負荷，查表負荷統(tǒng)計表 Pe=1400 KW；電源電壓，Ue=6 KV；采區(qū)需用系數(shù)，取0.

35、7；該電站所帶負荷的加權平均功率因數(shù)，取0.85。查表選用MYTP3.6/6-335+316型金屬屏蔽監(jiān)視型電纜920米。(2)、按短路時熱穩(wěn)定條件校驗電纜截面=37650.25/93.4=10.01mm235mm2 滿足要求。式中：Id(3)系統(tǒng)最大三相穩(wěn)態(tài)短路電流，Id(3) =3765A；tj短路電流作用的假想時間，井下變電所取0.25S；C熱穩(wěn)定系數(shù)，查表C=93.4。（3）按電壓損失校驗電纜截面=1.8111.340.92=2.23%7% 滿足要求。式中：K兆瓦公里負荷距離電纜中電壓損失百分數(shù)，查表K=1.811；P電纜輸送的有功功率，取變電所中最大的一段負荷P=1.34KW；L電纜

36、長度，KM。4、二臺皮帶及下部皮帶道電站電源線的選擇與校驗(1)、按長期負荷電流確定電纜截面 =73.4A式中：電纜中正常負荷時持續(xù)電流。A；電站所帶全部負荷，查表負荷統(tǒng)計表 Pe=937KW；電源電壓，Ue=6 KV；采區(qū)需用系數(shù)，取0.7；該電站所帶負荷的加權平均功率因數(shù)，取0.854。查表選用MYTP3.6/6-335+116型金屬屏蔽監(jiān)視型電纜620米。(2)、按短路時熱穩(wěn)定條件校驗電纜截面=10.01mm235mm2 滿足要求。式中： Id(3)系統(tǒng)最大三相穩(wěn)態(tài)短路電流，Id(3) =3765A ；tj短路電流作用的假想時間，井下變電所取0.25S；C熱穩(wěn)定系數(shù)，查表C=93.4。(

37、3)、按電壓損失校驗電纜截面=1.8111.340.62=1.5%7% 滿足要求。式中：K兆瓦公里負荷距離電纜中電壓損失百分數(shù)，查表K=1.811；P電纜輸送的有功功率。取變電所中最大的一段負荷P=1.34MW；L電纜長度，KM。5、生產準備面電站電源線的選擇與校驗(1)、按長期負荷電流確定電纜截面 =28.3A式中：電纜中正常負荷時持續(xù)電流。A；電站所帶全部負荷，查表負荷統(tǒng)計表 Pe=937KW；電源電壓，Ue=6 KV；采區(qū)需用系數(shù)，取0.7；該電站所帶負荷的加權平均功率因數(shù)，取0.83。查表選用MYTP3.6/6-335+116型金屬屏蔽監(jiān)視型電纜860米。(2)、按短路時熱穩(wěn)定條件校驗

38、電纜截面=10.01mm235mm2 滿足要求。式中：Id(3)系統(tǒng)最大三相穩(wěn)態(tài)短路電流，Id(3) =3765A ；tj短路電流作用的假想時間，井下變電所取0.25S；C熱穩(wěn)定系數(shù)，查表C=93.4。(3)、按電壓損失校驗電纜截面=1.8111.340.62=1.5%7% 滿足要求。式中：K兆瓦公里負荷距離電纜中電壓損失百分數(shù)，查表K=1.811；P電纜輸送的有功功率。取變電所中最大的一段負荷P=1.34MW；L電纜長度，KM。6、普掘二隊電站電源線的選擇與校驗(1)、按長期負荷電流確定電纜截面 =28.3A式中：電纜中正常負荷時持續(xù)電流。A；電站所帶全部負荷，查表負荷統(tǒng)計表 Pe=353.

39、5KW；電源電壓，Ue=6 KV；采區(qū)需用系數(shù)，取0.7；該電站所帶負荷的加權平均功率因數(shù)，取0. 841。查表選用MYTP3.6/6-335+116型金屬屏蔽監(jiān)視型電纜270米。(2)、按短路時熱穩(wěn)定條件校驗電纜截面=10.01mm235mm2 滿足要求。式中：Id(3)系統(tǒng)最大三相穩(wěn)態(tài)短路電流，Id(3) =3765A ；tj短路電流作用的假想時間，井下變電所取0.25S；C熱穩(wěn)定系數(shù)，查表C=93.4。(3)、按電壓損失校驗電纜截面=1.8111.340.27=0.66%1.5 滿足要求.式中： Id(2)/Iz保護范圍內最小兩相短路電流，A；1.5靈敏系數(shù)。 （2）、綜采工作面刮板運輸

40、機開關1)、高速開關的整定IzIe=89A，,Iz取90A。保護靈敏度校驗=2.521.5 滿足要求2)、低速開關的整定IzIe=61A，Iz取65A。保護靈敏度校驗=3.491.5滿足要求（3）、綜采工作面轉載機開關1)、高速開關的整定IzIe=248.5A，Iz取250A。保護靈敏度校驗=1.7121.5 滿足要求2)、低速開關的整定IzIe=187.07 A，Iz取190A。保護靈敏度校驗=2.251.5 滿足要求（4）、綜采工作面破碎機開關IzIe=126A，Iz取130A。保護靈敏度校驗=2.881.5 滿足要求其它開關整定計算方法同上。計算從略，見開關繼電保護一覽表3-3。表3-3

41、開關選擇繼電保護整定一覽表開關名稱或編號開關型號負荷容量（KW）負荷電流（A）整定電流(A)保護末端短路電流(A)靈敏度DZBY-IDT3DT5WGZB-HW21#高防開關BGP9L-6G/4002928.3239.090.8Ie/9Ie一段電源2#高防開關BGP9L-6G/200000.4Ie/5Ie備用3#高防開關BGP9L-6G/100263.340.4Ie/6Ie5336(變壓器二次出口)3.8334#高防開關BGP9L-6G/10034920.240.5Ie/3Ie4125(變電站二次出口)2.9635#高防開關BGP9L-6G/20093752.970.5Ie/3Ie4565(變電站二次