抗剪強(qiáng)度指標(biāo)選取

1、3.1.2庫(kù)侖及朗肯理論、計(jì)算公式ea =丫2心2cJ瓦0p =Y*Kp+2c 肩2Ea=yH2Ka-2cH4K； + 2vEp今訶Kp+2cH応3.1.4深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)上的土壓力深基坑支護(hù)樁墻與剛性擋土墻的差異-1.施工工藝不同擋土墻是先砌墻后填土；基坑支護(hù)是先做好樁墻, 再開(kāi)挖的。- 2.墻后土體性質(zhì)不同擋土墻墻后填土是可以選擇的，并且一般是無(wú)粘 性土；基坑支護(hù)的土體一般是天然的，性質(zhì)變化 很大。-3.空間特性不完全相同擋土墻一般是平面問(wèn)題，但深基坑支護(hù)大多是空 間問(wèn)題。二、土體強(qiáng)度指標(biāo)的選取1.墻后主動(dòng)區(qū)-對(duì)砂土：由于排水固結(jié)快，應(yīng)采用三軸固結(jié)排水強(qiáng)度 指標(biāo)Cd，%或直剪慢剪指標(biāo)Cs，0

2、S。-對(duì)粘土：自重產(chǎn)生的土壓力基坑開(kāi)挖就是6不變, 6降低小增加，產(chǎn)生U的過(guò)程，由于工期短，開(kāi)挖速 度快，u來(lái)不及消散，亦即來(lái)不及固結(jié)。這種應(yīng)力路徑基本上與固結(jié)不排水乙，益或固結(jié)快剪仙，為試驗(yàn)一致，所以在計(jì)算主動(dòng)區(qū)由于自重而產(chǎn)生的土壓力Mg時(shí)，采用固結(jié)快剪（固結(jié)不排水剪）指標(biāo)是比較合理 的。地面臨時(shí)荷載產(chǎn)生的主動(dòng)土壓力。這種荷載總是在支護(hù)機(jī)構(gòu)已經(jīng)設(shè)置，基坑開(kāi)挖之后短時(shí)間內(nèi)施加 完成的，墻后土體來(lái)不及固結(jié)，因此在計(jì)算荷載產(chǎn)生 的主動(dòng)土壓力時(shí)應(yīng)采用不固結(jié)不排水剪5,久或直剪 快剪指標(biāo)Cq，冏q-此外，在處理基坑開(kāi)挖出現(xiàn)滑坡問(wèn)題時(shí)，可能要設(shè) 計(jì)新的支護(hù)結(jié)構(gòu)。在設(shè)計(jì)中對(duì)滑坡通過(guò)的土層，應(yīng) 采用殘余強(qiáng)度

3、指標(biāo)。-2墻前被動(dòng)區(qū)-墻前被動(dòng)區(qū)的強(qiáng)度指標(biāo)一般也采用固結(jié)快剪或固結(jié) 不排水剪強(qiáng)度指標(biāo)(粘土)。但應(yīng)當(dāng)清楚墻前被動(dòng)區(qū)土 體的應(yīng)力路徑與應(yīng)力歷史不同于墻后主動(dòng)區(qū)。開(kāi)挖 不單單是6的減小，而且會(huì)使w和6調(diào)換次序。即開(kāi) 挖前Gj = av = yz, 6 二 6 二 Kyz；開(kāi)檜到底后a3 = av =y(z-H) , b二 s 二 y(z-H)tan2(45 + 卩/2) +2ctan (45 + 卩/2)。同時(shí)基坑弄挖血使得墻前被曲區(qū)的土體處于超 固結(jié)狀態(tài)，而超固結(jié)土的強(qiáng)度高于正常固結(jié)土。三、深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)上的土壓力計(jì)算-支護(hù)結(jié)構(gòu)變形對(duì)土壓力的影響；原則上，應(yīng)當(dāng)根據(jù)支護(hù)結(jié)構(gòu)與土體的共同作用理論，通

4、過(guò) 變形協(xié)調(diào)條件來(lái)求解土壓力分布。-土體性質(zhì)對(duì)土壓力的影響；-施工對(duì)土壓力的影響；-深基坑開(kāi)挖的空間效應(yīng)問(wèn)題；-水壓力；-滲流對(duì)土壓力的影響一方面使墻后水壓力減小，墻前水壓力增大，這是有利的 一面；另一方面使墻后土壓力增大，墻前土壓力減小，這 是不利的一面。3.2 土壓力分布 3.2.1自立式（懸臂）、庫(kù)侖、朗肯理論土壓力分布與實(shí)測(cè)、北京地區(qū)懸臂樁土壓力的幾個(gè)工程實(shí)測(cè)結(jié)果北京醫(yī)院懸臂樁支護(hù)實(shí)測(cè)土壓力分布圖土壓力(kPa)北京郵政通信樞紐工程懸臂樁支護(hù)土壓力分布圖1、軟土地區(qū)深基坑支護(hù)懸臂式樁墻上土壓力分布II一x計(jì)算-童測(cè)0計(jì)入降水0 5 0 51 1一 50 050150主動(dòng)土壓力（kPa）

5、上海博物館新館工程基坑深層攪拌自立式樁墻上的主動(dòng) 土壓力實(shí)測(cè)結(jié)果與計(jì)算結(jié)果的比較天津建筑科學(xué)研究所對(duì)懸臂樁支護(hù)的模型試驗(yàn)表明， 當(dāng)最大變形小于基坑深度的2.3%時(shí)，土壓力呈三角形 分布，數(shù)值與靜止土壓力值相等，從而認(rèn)為軟土地區(qū) 懸臂結(jié)構(gòu)上的土壓力分布呈三角形,大小與靜止土力 相近。土壓力軟土中的懸臂樁土壓力分布試驗(yàn)結(jié)果3.2.2單支撐擋土樁墻的土壓力分布(6)單道支撐擋土結(jié)構(gòu)上的壓力分布(a) 單支點(diǎn)錨定板樁墻背面土壓力分布;(b) 單支點(diǎn)錨桿擋墻背面的土壓力分布上述兩種結(jié)構(gòu)的實(shí)測(cè)土壓力分布曲線與三角形壓力分布曲線的面積大致相同，故多數(shù)學(xué)者認(rèn)為單支撐擋土結(jié)構(gòu)的土壓力可以按三角形分布計(jì)算,如19

6、73年第八屆國(guó)際土力學(xué)地基基礎(chǔ)會(huì)議上，Sandgvist就曾經(jīng)提出,“對(duì)單層錨桿，選用三角形壓力分布是適宜的”。()1.1 “coedO)323多層支撐或錨桿擋土結(jié)構(gòu)上的土壓力分布、Terzaghi和Peck的實(shí)測(cè)結(jié)果與分布模型細(xì)砂土H=U.5m g二 llkN/n*Terzaghi和Peck在柏林地鐵明挖工程中對(duì)多層支撐土壓力的實(shí)測(cè)及分析結(jié)果(a)支撐擋土墻實(shí)測(cè)土壓力包絡(luò)圖；(b)在砂土中設(shè)計(jì)帶多層 支撐擋墻時(shí)，假定土壓力分布為梯形Terzaghi和Peck根據(jù)柏林和芝加哥等地鐵工程中基 坑擋土結(jié)構(gòu)支撐受力測(cè)定情況在1967年提出的修 正土壓力分布。(a)砂；(b)中硬以下粘土； (c)硬粘土:、TschbotarioffJI出的土壓力分布(a)硬粘土地層；(b)中硬粘土地層；(c)軟粘土地層地層側(cè)壓