最全的satwe參數(shù)講解

1、PKPM 軟件中 SATWE 重要參數(shù)設(shè)定PKPM 是目前國內(nèi)應(yīng)用最廣的計算機輔助設(shè)計軟件，而 SATWE空間組合結(jié)構(gòu)有限元程序則是目前應(yīng)用最多的計算模塊。SATWE 采用空間桿單元來模擬梁、柱及支撐桿件，用在殼單元基礎(chǔ)上凝聚而成的墻元來模擬剪力墻。所以 SATWE 中的一些重要參數(shù)設(shè)定的正確與否就決定了計算模型是否接近于實際工程的受力情況。許多工作多年實踐經(jīng)驗豐富的結(jié)構(gòu)工程師在應(yīng)用 PKPM 軟件時在結(jié)構(gòu)模型設(shè)計合理的情況下因為對軟件沒有進(jìn)行深入分析，造成 SATWE 設(shè)置參數(shù)的偏差而引起整個工程項目的配筋偏大造價提高或結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性沒有達(dá)到規(guī)范的要求，這種情況需要引起足夠的重視，一些重要的參數(shù)

2、應(yīng)如下設(shè)置。 SATWE 分析與設(shè)計參數(shù)補充 見圖 1“進(jìn)入分析與設(shè)計參數(shù)補充”界面:設(shè)置如下： 1.SATWE 總信息 總信息（見圖 1.1） 1.1 結(jié)構(gòu)材料信息：按主體結(jié)構(gòu)材料選擇“鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)”。 1.2 混凝土容重（kN/ ）： =27.00，普通框架取26kN/m3，框架剪力墻及異性柱框架取27kN/m3，剪力墻、短肢剪力墻取28kN/m3，包含飾面材料。 1.3 鋼材容重（kN/ ）： =78.00。 1.4 水平力夾角（Rad）：ARF=0.00，一般取 0，地震力、風(fēng)力作用方向反 時針為正。先采用默認(rèn)0，SATWE 自動計算出最不利地震作用方向角，并在WZQ.OUT 中輸出

3、，當(dāng)方向角大于15 度時，應(yīng)將這個角度作為地震作用的方向角返填重新進(jìn)行計算，以體現(xiàn)最不利地震作用的影響1.5 地下室層數(shù)：MBASE=0，定義與上部結(jié)構(gòu)整體分析的地下室層數(shù)，無 則填 0。1.6 豎向荷載計算信息：一般多層建筑選擇“一次性加載”。 模擬施工方法 1 加載：就是按一般的模擬施工方法加載，對高層結(jié)構(gòu)，一般都采用這種方法計算（依據(jù)高規(guī)5.1.9條）。但對于“框剪結(jié)構(gòu)”，采用這種方法計算在導(dǎo)給基礎(chǔ) 的內(nèi)力中剪力墻下的內(nèi)力特別大，使得其下面的基礎(chǔ)難于設(shè)計。就應(yīng)該采用 另一種豎向荷載加載法“模擬施工方法 2 加載”。 模擬施工方法 2 加載：這是在“模擬施工方法 1”的基礎(chǔ)上將豎向構(gòu)建 （

4、柱、 墻）的剛度增大 10 倍的情況下再按照“模擬施工方法 1”加載進(jìn)行計算。采 用這種方法計算出的傳給基礎(chǔ)的力比較均勻合理，可以避免墻的軸力遠(yuǎn)遠(yuǎn)大 于柱的軸力的不合理情況。所以在進(jìn)行上部結(jié)構(gòu)計算時采用“模擬施工方法 1”；在框剪結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)計算時，用“模擬施工方法 2”，這樣的出的上部結(jié)構(gòu) 傳遞至基礎(chǔ)的力比較合理。 1.7 風(fēng)荷載計算信息：計算 X，Y 兩個方向的風(fēng)荷載，選擇“計算風(fēng)荷載”。 此時地下室外墻不產(chǎn)生風(fēng)荷載。1.8 地震力計算信息：計算 X，Y 兩個方向的 地震力，抗震設(shè)計時“計算水平地震力”；8 度、9 度大跨度和長懸臂及 9 度的高層建筑，應(yīng)選“計算水平和豎向地震力”。見抗規(guī)3.

5、1.3（強條），3.1.4 條，5.1.1（強條），5.1.6 條2 款（強條）；高規(guī)3.3.2 條（強條） 1.9 結(jié)構(gòu)類別：按照工程所采用的結(jié)構(gòu)體系填寫。當(dāng)定義為短肢剪力墻結(jié)構(gòu)時，短肢剪力墻的抗震等級由程序自動提高一級，不需人工指定。 1.10 裙房層數(shù)：MANNEX，定義裙房層數(shù)，無裙房時填 0。1.11 轉(zhuǎn)換層所在層號：MCHANGE，定義轉(zhuǎn)換層所在層號，便于內(nèi)力調(diào)整，無 則填 0。 1.12 墻元細(xì)分最大控制長度（m）： =2.00，一般工程取 2.0，框支剪力墻取 1.5 或 1.0。 1.13 墻元側(cè)向節(jié)點信息：內(nèi)部節(jié)點，一般工程宜選擇“內(nèi)部節(jié)點”，“出口 節(jié)點”精度高于“內(nèi)部節(jié)

6、點”，但非常耗時。 1.14 是否對全樓強制采用剛性樓板假定：計算位移比與剛度比時選 “是”，計算內(nèi)力與配筋及其他內(nèi)容時選“否”。 計算周期比、位移比與層剛度比（包括查找是否有薄弱層等）時選是，高規(guī)5.1.5條。計算內(nèi)力與配筋及其它內(nèi)容時選擇否。2.風(fēng)荷載信息 2.1 修正后的基本風(fēng)壓（kN/）：一般取 50 年一遇（n=50）；對于對風(fēng)荷 載敏感的和提醒復(fù)雜的結(jié)構(gòu)要取 100 年一遇（n=100）。高規(guī)3.2.2 條（強條）；荷規(guī)7.1.2（強條），附錄D.4，附表D.4。 2.2 地面粗糙度程度：海岸選擇“A”類，鄉(xiāng)鎮(zhèn)、市郊等選“B”類，建筑密集 城市市區(qū)選“C”類，如果建筑密集城市市區(qū)且

7、周圍房屋較高選“D”。依據(jù)詳見荷規(guī)7.2.1 條，高規(guī)3.2.3 條。 2.3 結(jié)構(gòu)基本周期（秒）：初步計算宜取程序默認(rèn)值，待程序計算出結(jié)構(gòu)的基本 周期后，再代回重新計算。 宜取程序默認(rèn)值（程序由經(jīng)驗公式計算）；依據(jù)高規(guī)附錄B 公式B.0.2。程序計算出結(jié)構(gòu)的基本周期（以平動為主的第一周期）后，宜返填重新計算，可以使風(fēng)荷載的計算更準(zhǔn)確?；局芷诮乒揭姼咭?guī)3.2.6 表3.2.6-1 注；荷規(guī)7.4.1 條，附錄E；措施8.9 節(jié)1 條。2.4 體型變化分段數(shù)：定義結(jié)構(gòu)體型變化分段數(shù)，無則填 0。 各段最高層號：按各分段內(nèi)各層的最高層號填寫。 各段體型系數(shù)：按規(guī)范要求填寫。 荷規(guī)7.3.1

8、表7.3.1；高規(guī)3.2.5 條，附錄A3.地震信息 3.1 結(jié)構(gòu)規(guī)則性信息：規(guī)則結(jié)構(gòu)選擇“規(guī)則”。 3.2 扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)信息：振型疊加的 CQC 組合為耦聯(lián)算法，SRSS 組合為非耦聯(lián)算 法，一般地震力都采用 CQC 方法，新高規(guī) 3.3 條規(guī)定，質(zhì)量、剛度不對稱、不 均勻的結(jié)構(gòu)，以及高度超過 100m 的高層建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)采用考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)振動影 響的振型分解反應(yīng)譜法，因此多高層建筑宜選擇“耦聯(lián)”，且多層選擇“耦聯(lián)” 后不必增大邊榀地震內(nèi)力。依據(jù)見抗規(guī)5.2.3 條1 款，振型組合技術(shù)條件詳見抗規(guī)5.2.2 條，5.2.3 條；高規(guī)3.3.10 條，3.3.11 條。 3.3 計算振型：“耦聯(lián)”取

9、3 的倍數(shù)且3 倍層數(shù)，“非耦聯(lián)”層數(shù)；且參與 計算振型的“有效質(zhì)量系數(shù)”應(yīng)90%?？挂?guī)5.2.2 條2 款及條文說明，5.2.3 條2 款；高規(guī)3.3.10 條1 款及條文說明，3.3.11 條1 款；高規(guī)5.1.13 條2 款 3.4 地震烈度、場地類別、設(shè)計地震分組、特征周期、多遇地震影響系數(shù)最大值、 罕遇地震影響系數(shù)最大值、框架的抗震等級、剪力墻的抗震等級、活荷載質(zhì)量折 減系數(shù)參照地勘報告及專項規(guī)范填寫。 3.5 周期折減系數(shù)：框架結(jié)構(gòu)填充墻較多取 0.60.7，填充墻較少取 0.7 0.8；框剪結(jié)構(gòu)填充墻較多取 0.70.8，填充墻較少取 0.80.9；剪力墻結(jié)構(gòu) 填充墻較多取 0.

10、91，填充墻較少取 1。異形柱框架結(jié)構(gòu)：0.65。 高規(guī)3.3.16 條（強條），3.3.17 條；措施8.8 節(jié)1 條3.6 結(jié)構(gòu)阻尼比（%）：鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)一般取 0.05，高層鋼結(jié)構(gòu) 0.02（層 數(shù)多于 12 層）、0.035（層數(shù)不多于 12 層），門式輕型鋼結(jié)構(gòu) 0.05，組合結(jié) 構(gòu) 0.04。依據(jù)見抗規(guī)5.1.5條1 款，高規(guī)3.3.8 條。3.7 是否考慮偶然變心：多層結(jié)構(gòu)可不考慮，規(guī)則多層若同時選擇“非 耦聯(lián)”，應(yīng)按規(guī)范增大邊榀的地震內(nèi)力。 多層選否，依據(jù)見抗規(guī)5.1.1條3款（強條）；規(guī)則多層若同時選擇非耦聯(lián)，應(yīng)按抗規(guī)5.2.3條1 款增大邊榀地震內(nèi)力。高層先按單向地震（即

11、不考慮雙向地震）選是；依據(jù)見高規(guī)3.3.2 條2 款（強條），3.3.3 條。多高層在上述選擇及全樓強制采用剛性樓板的前提下計算位移比，若1.2，視為不規(guī)則結(jié)構(gòu)，雙向地震作用應(yīng)選擇是（即不規(guī)則高層含小高層此時可既考慮雙向地震又考慮偶然偏心。程序會自動按考慮偏心不考慮雙向地震、考慮雙向地震5不考慮偏心計算取最不利結(jié)果）；見抗規(guī)3.4.2及表3.4.2-1，抗規(guī)3.4.3 條1 款；高規(guī)4.3.5條。3.8 是否考慮雙向地震作用：多層一般按單向地震計算，高層建筑（平面或豎向 不規(guī)則）一般考慮雙向地震。 不規(guī)則（質(zhì)量與剛度分布明顯不對稱、不均勻的結(jié)構(gòu)，位移比大于1.2 的結(jié)構(gòu)）多高層應(yīng)選是，同時振型

12、組合選耦聯(lián)，偶然偏心按高規(guī)3.3.3條條文說明應(yīng)選否（上文所述位移比1.2 的不規(guī)則多高層可選是）。規(guī)則多高層宜選否，同時高層偶然偏心選是。雙向地震的依據(jù)詳見抗規(guī)5.1.1 條3 款（強條），高規(guī)3.3.2 條2 款（強條）。別墅選是。3.9 斜交抗側(cè)力構(gòu)件方向的附加地震：一般填 0，斜交角度15 度時應(yīng)輸入計 算。依據(jù)詳見抗規(guī)5.1.1 條2 款（強條），高規(guī)3.3.2 條1 款（強條）4.活載信息考慮活荷不利布置的層數(shù) 從第 1 到6層. 多層應(yīng)取全部樓層，措施2.8.1條；高層宜取全部樓層，高規(guī)5.1.8條。4.1 柱、墻活載是否折減：在 PM 建模不折減時，宜選擇折減。 4.2 傳到基

13、礎(chǔ)的活荷載是否折減：在 PM 建模不折減時，宜選擇折減。柱、墻、 基礎(chǔ)活荷載折減系數(shù)參見荷載規(guī)范。 詳見荷規(guī)4.1.2 條表4.1.2（強條）5.調(diào)整信息5.1 中梁剛度放大系數(shù)：現(xiàn)澆樓板取1.3-2.0，宜取2.0；裝配式樓板取1.0。依據(jù)詳見砼規(guī)5.2.4 條3 款，7.2.3 條表7.2.3；高規(guī)5.2.2 條；措施8.8 節(jié)8 條。 5.2 梁端彎矩調(diào)幅系數(shù)：現(xiàn)澆框架梁0.8-0.9；裝配整體式框架梁0.7-0.8。調(diào)幅后，程序按平衡條件將梁跨中彎矩相應(yīng)增大。對于6 度區(qū)跨度較大的框架，框架梁支座負(fù)筋由裂縫寬度控制時可取0.9見砼規(guī)5.3.1 條及條文說明，高規(guī)5.2.3 條 5.3

14、梁設(shè)計彎矩增大系數(shù)：取 1.01.3，已考慮活荷載不利布置時，宜取 1.0。放大梁跨中彎矩，見措施8.8 節(jié)6 條。該放大系數(shù)主要是考慮到荷載不利布置，另考慮到“強剪弱彎”，所以通常不放大而取1.0。5.4 連梁剛度折減系數(shù)：一般取 0.7；位移由風(fēng)載控制時取0.8。見抗規(guī)6.2.13條2 款，高規(guī)5.2.1。位移由風(fēng)載控制時取0.8，見措施8.8 節(jié)7條。全樓地震力放大系數(shù)： RSF = 1.00.取值0.85-1.50，一般取1.0。措施8.8節(jié)3 條。5.5 梁扭矩折減系數(shù)：現(xiàn)澆樓板取 0.41.0 宜取 0.4；裝配式樓板取 1.0。見高規(guī)5.2.4 條及條文說明；措施8.8 節(jié)7 條

15、5.6 0.2 Q0 調(diào)整：用于框剪抗震設(shè)計，純框架填 0。新規(guī)范 6.2.13 條規(guī)定, 側(cè)向剛度沿豎向分布基本均勻的框一剪結(jié)構(gòu),任一層框架部分的地震剪力,不應(yīng) 小于結(jié)構(gòu)底部總地震剪力的 20%和按框-剪結(jié)構(gòu)分析的框架部分各樓層地震剪 力中最大值 1.5 倍二者的較小值。高規(guī)8.1.4 條和1.2.7 條，抗規(guī)6.2.13 條1 款，措施8.8 節(jié)2 條。5.7 頂塔樓內(nèi)力放大起算層號 按突出屋面部分最低層層號填寫 無頂塔樓填 0。 ： ， 5.8 頂塔樓內(nèi)力放大：計算振型數(shù)位 915 及以上時，宜取 1.0（不調(diào)整）； 計算振型為 3 時，取 1.5。頂塔樓宜每層作為一個質(zhì)點參與計算。 5

16、.9 九度結(jié)構(gòu)及一級框架梁柱超配筋系數(shù)：默認(rèn) 1.15?？挂?guī)6.2.4條，高規(guī)6.2.5；見SATWE 用戶手冊10.5 節(jié)設(shè)計內(nèi)力的調(diào)整。5.10 是否按抗震規(guī)范 5.2.5 調(diào)整樓層地震力：一般不調(diào)整。見高規(guī)10.2.7條。5.11 剪力墻加強區(qū)起算層號：一般取 1.5.12 強制指定的薄弱層個數(shù)：設(shè)計人自行查找薄弱層，不需指定時填 0。薄弱層見抗規(guī)5.5.2 條，高規(guī)4.6.4 條、5.1.14 條。6.設(shè)計信息6.1 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：一般建筑安全等級二級，設(shè)計使用年限 50 年取 1.0。 6.2 柱計算長度原則：有側(cè)移，一般按有側(cè)移。鋼結(jié)構(gòu)也屬于有側(cè)移結(jié)構(gòu)。 6.3 梁柱重疊部分簡化

17、 一般工程選擇不簡化 異形柱結(jié)構(gòu)宜選擇簡化最為剛域 ： ；依據(jù)見砼規(guī)5.2.3 條4 款，高規(guī)5.3.4 條。6.4 是否考慮 p-效應(yīng)：一般不考慮。一般不考慮。見砼規(guī)5.2.2條3款，7.3.9 條，7.3.12 條；抗規(guī)3.6.3 條；高規(guī)5.4.1 條，5.4.2 條，5.4.3 條。6.5 柱配筋計算原則：整體計算選單偏壓，角柱、異形柱按雙偏壓進(jìn)行補充驗算。 可按殊 構(gòu)件定義角柱，程序自動按雙偏壓計算。 6.6 鋼構(gòu)件截面凈毛面積比：取 0.85 用于鋼結(jié)構(gòu)。 6.7 梁保護層厚度（毫米）：室內(nèi)正常環(huán)境，混凝土大于 C20 時，取大于等于 25 毫米。 6.8 柱保護層厚度（毫米）：室

18、內(nèi)正常環(huán)境取大于等于 30 毫米。 6.9 是否按混凝土規(guī)范（7.3.11-3）計算混凝土柱計算長度系數(shù)：一般情況下 選否，水平力設(shè)計彎矩占總設(shè)計彎矩75%以上時選是。7.配筋信息 配筋信息（見圖 7-1） 配筋信息 梁主筋強度 300、360 ；墻主筋強度 300、360；梁箍筋強度 210；墻箍筋強度 210；墻分布筋強度 300；梁箍筋最大間距抗震設(shè)計時一般取 100；柱箍筋最 大間距抗震設(shè)計時一般取 100；墻水平分布筋最大間距一般取 200；墻豎向分 布最小配筋率抗震設(shè)計時取大于等于 0.25 一般取 0.3。對于異形柱結(jié)構(gòu)，當(dāng)柱箍筋采用HRB400 時填300，因為異形柱結(jié)構(gòu)規(guī)范中

19、規(guī)定柱箍筋強度取值不得大于300N/mm2。8.荷載組合 一般選擇默認(rèn)，需要調(diào)節(jié)時參照設(shè)計規(guī)范。 9.地下室信息 9.1 回填土對地下室約束相對剛度比-1 相當(dāng)于上不結(jié)構(gòu)嵌固于地下室頂板，3 相當(dāng)于嵌固程度 70%80%，填 5 相當(dāng)于完全嵌固。一般工程填3（嵌固程度70-80）.若填一負(fù)數(shù)-m（m=地下室層數(shù)）則認(rèn)為有m 層地下室無水平位移完全嵌固；若填0，則認(rèn)為基礎(chǔ)回填土對結(jié)構(gòu)沒有約束作用。9.2 外墻分布筋保護層厚度：根據(jù)材料類別和所處環(huán)境類別填寫，詳見混凝土規(guī) 范。 9.3 回填土容重一般取 20。 9.4 室外地平標(biāo)高以地下室頂板標(biāo)高為準(zhǔn)，高為正，低為負(fù)。 9.5 回填土側(cè)壓力系數(shù)：

20、參見工程地質(zhì)勘查報告，宜取靜止土壓力，無誓言條件 時，砂土可取 0.340.45，黏性土可取 0.50.7。 9.6 地下水位標(biāo)高：以地下室頂板標(biāo)高為準(zhǔn)，高為正，低為負(fù)。 9.7 室外地面附加荷載：一般取值大于等于 10 千牛每平方米。 9.8 人防設(shè)計等級：有人防時為 4、5、6 級，0 為不考慮人防設(shè)計。 9.9 人防地下室層數(shù)：考慮人防設(shè)計的地下室層數(shù)，與地下室層數(shù)有區(qū)別。 9.10 頂板人防等效和賊：考慮人防設(shè)計時按照人防等級選擇，無則填 0。 9.11 外墻人防等效荷載：考慮人防設(shè)計時按照人防等級選擇，無則填 0。 另外對于地下構(gòu)件當(dāng)墻體為擋土墻時，軟件目前并未在平面配筋簡圖中給出

21、墻體在平面外受力的配筋，所以若想得到這類墻體的配筋數(shù)據(jù)，應(yīng)在文本文件中 查詢與該層對應(yīng)的配筋文件。但是由于實際工程中情況千變?nèi)f化，而軟件又有一 定的適用范圍，所以對地下室擋土墻的計算還是以手算為好，當(dāng)采用軟件計算結(jié) 果時，應(yīng)注意人工復(fù)核。另外，對于有窗井的地下室結(jié)構(gòu)，可以在 PMCAD 中建 模，窗井頂部設(shè)置為全房間洞，SATWE 軟件可以計算窗井隔墻對豎向構(gòu)件的側(cè)向作用。對計算結(jié)果，亦應(yīng)注意人工復(fù)核。 對于地下室高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第 5.3.7 條規(guī)定,當(dāng)?shù)叵率翼?板作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固層時,地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不應(yīng)小于相鄰上部樓層 側(cè)向剛度的 2 倍,而規(guī)范中設(shè)計內(nèi)力調(diào)整系數(shù)所對

22、應(yīng)的底層即指嵌固層樓板。因 此,正確選取嵌固層就成為結(jié)構(gòu)整體計算是否正確的關(guān)鍵。但是目前軟件尚無法 自動判斷嵌固層位置,而且工程實踐中情況千差萬別,要求軟件做到自動判斷亦 十分困難,仍然需要設(shè)計者進(jìn)行人工干預(yù),軟件為此提供了必要的條件。首先可以 按實際地下室層數(shù)進(jìn)行第一次計算,查文本文件中的結(jié)構(gòu)設(shè)計總信息,軟件自 動計算了樓層上下側(cè)向剛度,這是結(jié)構(gòu)自身的固有性質(zhì),不會因地下室層數(shù)的變 化而改變,據(jù)此可以判斷嵌固層的位置(當(dāng)然,對一般工程來說,也可以根據(jù)規(guī)范提 供的公式手算樓層側(cè)向剛度比。然后根據(jù)嵌固層位置調(diào)整計算參數(shù)中的地下 室層數(shù)進(jìn)行第二次計算,SATWE 將設(shè)計內(nèi)力調(diào)整系數(shù)作用在地下室頂板

23、上。但 是對實際工程,地下室結(jié)構(gòu)一般都有側(cè)向土體約束,對帶有多層地下室的結(jié)構(gòu),當(dāng) 地下室頂板不能作為嵌固層時,單純將地下結(jié)構(gòu)加入到主體結(jié)構(gòu)中進(jìn)行計算,即 認(rèn)為嵌固層位置在地下二層樓板處或更低,則可能造成結(jié)構(gòu)的內(nèi)力與位移計算結(jié) 果不符合實際情況,甚至導(dǎo)致薄弱層位置變化等等。因此在設(shè)計時,應(yīng)將兩種計算 結(jié)果進(jìn)行比較,取最不利結(jié)果作為設(shè)計依據(jù)。應(yīng)注意,SATWE 允許利用“地下室 信息”里的“回填土對地下室約束剛度比“參數(shù)來控制地下室結(jié)構(gòu)的水平位移, 但是這一參數(shù)并不影響設(shè)計內(nèi)力調(diào)整系數(shù)作用位置。另外,建筑抗震設(shè)計規(guī)范 中關(guān)于位于地下室頂板的梁柱節(jié)點左右梁端截面實際受彎承載力之和不宜小于上下柱端實際

24、受彎承載力之和的規(guī)定,目前軟件還沒有考慮。所以需要設(shè)計者自 行調(diào)整應(yīng)引起注意。 其他一些設(shè)置的說明5.設(shè)計內(nèi)力調(diào)整 1)、梁設(shè)計剪力調(diào)整：抗震規(guī)范第 6.2.4 條和高規(guī)第 6.2.5、7.2.21 條規(guī) 定,抗震設(shè)計時,特一、一、二、三級的框架梁和抗震墻中跨高比大于 2.5 的連梁, 其梁端截面組合的設(shè)計剪力值應(yīng)調(diào)整。 2)、柱設(shè)計內(nèi)力調(diào)整：為了體現(xiàn)抗震設(shè)計中強柱弱梁概念設(shè)計的要求,抗震 規(guī)范第 6.2.2、6.2.3、6.2.6、6.2.10 條和高規(guī)第 4.9.2 條規(guī)定抗震設(shè)計時, 特一、一、二、三級的框架柱、框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端截面、角柱、框支柱的組 合設(shè)計內(nèi)力值應(yīng)調(diào)整。3)、剪力墻

25、設(shè)計內(nèi)力調(diào)整：高規(guī)第 7.2.10、10.2.14、4.9.2 條規(guī)定,抗震 設(shè)計時,特一、一、二、三級的剪力墻底部加強區(qū)和非加強區(qū)截面組合的設(shè)計內(nèi) 力值應(yīng)調(diào)整。 6.結(jié)構(gòu)整體性能控制 1)、位移控制：新高規(guī)的 4.3.5 條規(guī)定,樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移和層 間位移角,A、B 級高度高層建筑均不宜大于該樓層平均值的 1.2 倍；且 A 級高 度高層建筑不應(yīng)大于該樓層平均值的 1.5 倍,B 級高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層 建筑及復(fù)雜高層建筑,不應(yīng)大于該樓層平均值的 1.3 倍。 2)、周期控制：新高規(guī)的 4.3.5 條規(guī)定,結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一周期 Tt 與平動 為主的第一周期 T1 之比,A

26、 級高度高層建筑不應(yīng)大于 0.9；B 級高度高層建筑、 混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑不應(yīng)大于 0.850。 3）、層剛度比控制：新抗震規(guī)范附錄 E2.1 規(guī)定,筒體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層上下層的 側(cè)向剛度比不宜大于 2；新高規(guī)的 4.4.3 條規(guī)定,抗震設(shè)計的高層建筑結(jié)構(gòu),其樓 層側(cè)向剛度不宜小于相臨上部樓層側(cè)向剛度的 70%或其上相臨三層側(cè)向剛度平 均值的 80%；新高規(guī)的 5.3.7 條規(guī)定,高層建筑結(jié)構(gòu)計算中,當(dāng)?shù)叵率业捻敯遄?為上部結(jié)構(gòu)嵌固端時,地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不應(yīng)小于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層側(cè) 向剛度的 2 倍:新高規(guī)的 10.2.6 條規(guī)定,底部大空間剪力墻結(jié)構(gòu),轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu) 與下部結(jié)構(gòu)的

27、側(cè)向剛度,應(yīng)符合高規(guī)附錄 D 的規(guī)定。 D.0.1：底部大空間為一層的部分框支剪力墻結(jié)構(gòu),可近似采用轉(zhuǎn)換層上、 下層結(jié)構(gòu)等效剛度比表示轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)剛度的變化,非抗震設(shè)計時不 應(yīng)大于 3,抗震設(shè)計時不應(yīng)大于 2。 D.0.2：底部為 2-5 層大空間的部分框支剪力墻結(jié)構(gòu),其轉(zhuǎn)換層下部框架一 剪力墻結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度與相同或相近高度的上部剪力墻結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛 度比e 宜接近 1,非抗震設(shè)計時不應(yīng)大于 2,抗震設(shè)計時不應(yīng)大于 1.3。 4)、層剛度比計算： 高規(guī)附錄 D.0.l 建議的方法一剪切剛度 Ki=Gi Ai/hI 高規(guī)附錄 D.0.2 建議的方法一剪彎剛度 Ki=A i/Hi 抗震

28、規(guī)范的 3.4.2 和 3.4.3 條文說明中建議的計算方法: Ki=Vi /A Iji 新規(guī)范軟件中提供前兩種算法。SATWE 計算控制參數(shù)：層剛度比計算：1） 剪切剛度：計算嵌固層剛度和純框架結(jié)構(gòu)層間剛度時可以采用，底部大空間為一層時可以采用。見高規(guī)附錄E.0.1。2） 剪彎剛度：適用于大多數(shù)結(jié)構(gòu)的剛度計算，底部大空間為二層及以上時可采用。見高規(guī)附錄E.0.2。3） 按地震剪力與地震層間位移的比值計算（抗震規(guī)范方法，依據(jù)見抗規(guī)3.4.2條與3.4.3條條文說明，高規(guī)5.4.1條2款）：這是系統(tǒng)默認(rèn)的第三種剛度算法，一般工程應(yīng)選擇此剛度算法。對于有彈性板或板厚為零的工程，應(yīng)先按對全樓強制采用

29、剛性樓板假定計算層剛度比和位移比并找出薄弱層，再在不選擇對全樓強制采用剛性樓板假定（真實）條件下計算內(nèi)力與配筋及其它內(nèi)容?？倓偱c側(cè)剛問題：1） 按總剛計算耗機時和內(nèi)存資源較多。2） 有彈性樓板設(shè)置時應(yīng)按總剛計算。3） 無彈性樓板時宜按側(cè)剛計算。規(guī)范控制的層剛度比和位移比，要求在剛性樓板條件下計算，因此，任何情況下均按側(cè)剛算一次，以驗算層剛度比和位移比。高層結(jié)構(gòu)設(shè)計需要控制的七個比值及調(diào)整方法高層設(shè)計的難點在于豎向承重構(gòu)件（柱、剪力墻等）的合理布置，設(shè)計過程中控制的目標(biāo)參數(shù)主要有如下七個：一、軸壓比：主要為限制結(jié)構(gòu)的軸壓比，保證結(jié)構(gòu)的延性要求，規(guī)范對墻肢和柱均有相應(yīng)限值要求，見抗規(guī)6.3.7和6

30、.4.6，高規(guī) 6.4.2和7.2.14及相應(yīng)的條文說明。軸壓比不滿足要求，結(jié)構(gòu)的延性要求無法保證；軸壓比過小，則說明結(jié)構(gòu)的經(jīng)濟技術(shù)指標(biāo)較差，宜適當(dāng)減少相應(yīng)墻、柱的截面面積。軸壓比不滿足時的調(diào)整方法：1、程序調(diào)整：SATWE程序不能實現(xiàn)。2、人工調(diào)整：增大該墻、柱截面或提高該樓層墻、柱混凝土強度。二、剪重比：主要為限制各樓層的最小水平地震剪力，確保周期較長的結(jié)構(gòu)的安全，見抗規(guī)5.2.5，高規(guī)3.3.13及相應(yīng)的條文說明。這個要求如同最小配筋率的要求，算出來的水平地震剪力如果達(dá)不到規(guī)范的最低要求，就要人為提高，并按這個最低要求完成后續(xù)的計算。剪重比不滿足時的調(diào)整方法：1、程序調(diào)整：在SATWE的

31、“調(diào)整信息”中勾選“按抗震規(guī)范5.2.5調(diào)整各樓層地震內(nèi)力”后，SATWE按抗規(guī)5.2.5自動將樓層最小地震剪力系數(shù)直接乘以該層及以上重力荷載代表值之和，用以調(diào)整該樓層地震剪力，以滿足剪重比要求。2、人工調(diào)整：如果還需人工干預(yù)，可按下列三種情況進(jìn)行調(diào)整：1）當(dāng)?shù)卣鸺袅ζ《鴮娱g側(cè)移角又偏大時，說明結(jié)構(gòu)過柔，宜適當(dāng)加大墻、柱截面，提高剛度。2）當(dāng)?shù)卣鸺袅ζ蠖鴮娱g側(cè)移角又偏小時，說明結(jié)構(gòu)過剛，宜適當(dāng)減小墻、柱截面，降低剛度以取得合適的經(jīng)濟技術(shù)指標(biāo)。3）當(dāng)?shù)卣鸺袅ζ《鴮娱g側(cè)移角又恰當(dāng)時，可在SATWE的“調(diào)整信息”中的“全樓地震作用放大系數(shù)”中輸入大于1的系數(shù)增大地震作用，以滿足剪重比要求。剛度

32、相對于重力荷載過??；但剛重比過分大，則說明結(jié)構(gòu)的經(jīng)濟技術(shù)指標(biāo)較差，宜適當(dāng)減少墻、柱等豎向構(gòu)件的截面面積。剛重比不滿足時的調(diào)整方法：1、程序調(diào)整：SATWE程序不能實現(xiàn)。2、人工調(diào)整：只能通過人工調(diào)整增強豎向構(gòu)件，加強墻、柱等豎向構(gòu)件的剛度。七、層間受剪承載力比：主要為限制結(jié)構(gòu)豎向布置的不規(guī)則性，避免樓層抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的受剪承載能力沿豎向突變，形成薄弱層，見抗規(guī)3.4.2，高規(guī)4.4.3及相應(yīng)的條文說明；對于形成的薄弱層應(yīng)按高規(guī)5.1.14予以加強。層間受剪承載力比不滿足時的調(diào)整方法：1、程序調(diào)整：在SATWE的“調(diào)整信息”中的“指定薄弱層個數(shù)”中填入該樓層層號，將該樓層強制定義為薄弱層，SATWE

33、按高規(guī)5.1.14將該樓層地震剪力放大1.15倍。2、人工調(diào)整：如果還需人工干預(yù)，可適當(dāng)提高本層構(gòu)件強度（如增大柱箍筋和墻水平分布筋、提高混凝土強度或加大截面）以提高本層墻、柱等抗側(cè)力構(gòu)件的抗剪承載力，或適當(dāng)降低上部相關(guān)樓層墻、柱等抗側(cè)力構(gòu)件的抗剪承載力。如果結(jié)構(gòu)豎向較規(guī)則，第一次試算時可只建一個結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)層，待結(jié)構(gòu)的周期比、位移比、剪重比、剛度比等滿足之后再添加其它標(biāo)準(zhǔn)層；這樣可以減少建模過程中的重復(fù)修改，加快建模速度。上述幾個參數(shù)的調(diào)整涉及構(gòu)件截面、剛度及平面位置的改變，在調(diào)整過程中可能相互關(guān)聯(lián)，應(yīng)注意不要顧此失彼。三、剛度比：主要為限制結(jié)構(gòu)豎向布置的不規(guī)則性，避免結(jié)構(gòu)剛度沿豎向突變，形成薄

34、弱層，見抗規(guī)3.4.2，高規(guī)4.4.2及相應(yīng)的條文說明；對于形成的薄弱層則按高規(guī)5.1.14予以加強。剛度比不滿足時的調(diào)整方法：1、程序調(diào)整：如果某樓層剛度比的計算結(jié)果不滿足要求，SATWE自動將該樓層定義為薄弱層，并按高規(guī)5.1.14將該樓層地震剪力放大1.15倍。2、人工調(diào)整：如果還需人工干預(yù)，可按以下方法調(diào)整：1）適當(dāng)降低本層層高，或適當(dāng)提高上部相關(guān)樓層的層高。2）適當(dāng)加強本層墻、柱和梁的剛度，或適當(dāng)削弱上部相關(guān)樓層墻、柱和梁的剛度。四、位移比：主要為限制結(jié)構(gòu)平面布置的不規(guī)則性，以避免產(chǎn)生過大的偏心而導(dǎo)致結(jié)構(gòu)產(chǎn)生較大的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。見抗規(guī)3.4.2，高規(guī) 4.3.5及相應(yīng)的條文說明。位移比不

35、滿足時的調(diào)整方法：1、程序調(diào)整：SATWE程序不能實現(xiàn)。2、人工調(diào)整：只能通過人工調(diào)整改變結(jié)構(gòu)平面布置，減小結(jié)構(gòu)剛心與形心的偏心距；調(diào)整方法如下：1）由于位移比是在剛性樓板假定下計算的，最大位移比往往出現(xiàn)在結(jié)構(gòu)的四角部位；因此應(yīng)注意調(diào)整結(jié)構(gòu)外圍對應(yīng)位置抗側(cè)力構(gòu)件的剛度；同時在設(shè)計中，應(yīng)在構(gòu)造措施上對樓板的剛度予以保證。2）利用程序的節(jié)點搜索功能在SATWE的“分析結(jié)果圖形和文本顯示”中的“各層配筋構(gòu)件編號簡圖”中快速找到位移最大的節(jié)點，加強該節(jié)點對應(yīng)的墻、柱等構(gòu)件的剛度；也可找出位移最小的節(jié)點削弱其剛度；直到位移比滿足要求。五、周期比：主要為限制結(jié)構(gòu)的抗扭剛度不能太弱，使結(jié)構(gòu)具有必要的抗扭剛度

36、，減小扭轉(zhuǎn)對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的不利影響，見高規(guī)4.3.5及相應(yīng)的條文說明。周期比不滿足要求，說明結(jié)構(gòu)的抗扭剛度相對于側(cè)移剛度較小，扭轉(zhuǎn)效應(yīng)過大，結(jié)構(gòu)抗側(cè)力構(gòu)件布置不合理。周期比不滿足時的調(diào)整方法：1、程序調(diào)整：SATWE程序不能實現(xiàn)。2、人工調(diào)整：只能通過人工調(diào)整改變結(jié)構(gòu)布置，提高結(jié)構(gòu)的抗扭剛度；總的調(diào)整原則是加強結(jié)構(gòu)外圍墻、柱或梁的剛度，適當(dāng)削弱結(jié)構(gòu)中間墻、柱的剛度；利用結(jié)構(gòu)剛度與周期的反比關(guān)系，合理布置抗側(cè)力構(gòu)件，加強需要減小周期方向（包括平動方向和扭轉(zhuǎn)方向）的剛度，或削弱需要增大周期方向的剛度。當(dāng)結(jié)構(gòu)的第一或第二振型為扭轉(zhuǎn)時可按以下方法調(diào)整：1）SATWE程序中的振型是以其周期的長短排序的。2）

37、結(jié)構(gòu)的第一、第二振型宜為平動，扭轉(zhuǎn)周期宜出現(xiàn)在第三振型及以后。見抗規(guī)3.5.3條3款及條文說明“結(jié)構(gòu)在兩個主軸方向的動力特性(周期和振型)宜相近”。3）當(dāng)?shù)谝徽裥蜑榕まD(zhuǎn)時，說明結(jié)構(gòu)的抗扭剛度相對于其兩個主軸（第二振型轉(zhuǎn)角方向和第三振型轉(zhuǎn)角方向，一般都靠近X軸和Y軸）的抗側(cè)移剛度過小，此時宜沿兩主軸適當(dāng)加強結(jié)構(gòu)外圍的剛度，并適當(dāng)削弱結(jié)構(gòu)內(nèi)部的剛度。4）當(dāng)?shù)诙裥蜑榕まD(zhuǎn)時，說明結(jié)構(gòu)沿兩個主軸方向的抗側(cè)移剛度相差較大，結(jié)構(gòu)的抗扭剛度相對其中一主軸（第一振型轉(zhuǎn)角方向）的抗側(cè)移剛度是合理的；但相對于另一主軸（第三振型轉(zhuǎn)角方向）的抗側(cè)移剛度則過小，此時宜適當(dāng)削弱結(jié)構(gòu)內(nèi)部沿“第三振型轉(zhuǎn)角方向”的剛度，并適當(dāng)

38、加強結(jié)構(gòu)外圍（主要是沿第一振型轉(zhuǎn)角方向）的剛度。5）在進(jìn)行上述調(diào)整的同時，應(yīng)注意使周期比滿足規(guī)范的要求。6）當(dāng)?shù)谝徽裥蜑榕まD(zhuǎn)時，周期比肯定不滿足規(guī)范的要求；當(dāng)?shù)诙裥蜑榕まD(zhuǎn)時，周期比較難滿足規(guī)范的要求。六、剛重比：主要是控制在風(fēng)荷載或水平地震作用下，重力荷載產(chǎn)生的二階效應(yīng)不致過大，避免結(jié)構(gòu)的失穩(wěn)倒塌，見高規(guī)5.4.1和5.4.4及相應(yīng)的條文說明。剛重比不滿足要求，說明結(jié)構(gòu)的剛度相對于重力荷載過小；但剛重比過分大，則說明結(jié)構(gòu)的經(jīng)濟技術(shù)指標(biāo)較差，宜適當(dāng)減少墻、柱等豎向構(gòu)件的截面面積。剛重比不滿足時的調(diào)整方法：1、程序調(diào)整：SATWE程序不能實現(xiàn)。2、人工調(diào)整：只能通過人工調(diào)整增強豎向構(gòu)件，加強墻、

39、柱等豎向構(gòu)件的剛度。七、層間受剪承載力比：主要為限制結(jié)構(gòu)豎向布置的不規(guī)則性，避免樓層抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的受剪承載能力沿豎向突變，形成薄弱層，見抗規(guī)3.4.2，高規(guī)4.4.3及相應(yīng)的條文說明；對于形成的薄弱層應(yīng)按高規(guī)5.1.14予以加強。層間受剪承載力比不滿足時的調(diào)整方法：1、程序調(diào)整：在SATWE的“調(diào)整信息”中的“指定薄弱層個數(shù)”中填入該樓層層號，將該樓層強制定義為薄弱層，SATWE按高規(guī)5.1.14將該樓層地震剪力放大1.15倍。2、人工調(diào)整：如果還需人工干預(yù)，可適當(dāng)提高本層構(gòu)件強度（如增大柱箍筋和墻水平分布筋、提高混凝土強度或加大截面）以提高本層墻、柱等抗側(cè)力構(gòu)件的抗剪承載力，或適當(dāng)降低上部相關(guān)

40、樓層墻、柱等抗側(cè)力構(gòu)件的抗剪承載力。如果結(jié)構(gòu)豎向較規(guī)則，第一次試算時可只建一個結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)層，待結(jié)構(gòu)的周期比、位移比、剪重比、剛度比等滿足之后再添加其它標(biāo)準(zhǔn)層；這樣可以減少建模過程中的重復(fù)修改，加快建模速度。上述幾個參數(shù)的調(diào)整涉及構(gòu)件截面、剛度及平面位置的改變，在調(diào)整過程中可能相互關(guān)聯(lián)，應(yīng)注意不要顧此失彼。5)、框剪結(jié)構(gòu)中框架承擔(dān)的傾覆力矩計算；新抗震規(guī)范第 6.1.3 條、高規(guī) 8.1.3 條規(guī)定,框架一剪力墻結(jié)構(gòu),在基本振型地震作用下,若框架部分承擔(dān)的地 震傾覆力矩大于總地震傾覆力矩的 50%,其框架部分的抗震等級應(yīng)按框架結(jié)構(gòu) 確定,柱軸壓比限值宜按框架結(jié)構(gòu)采用?？拐鹨?guī)范第 6.1.3 條的條

41、文說明給出了 框架部分承擔(dān)的傾覆力矩的計算方法 zMC=ZZVjh 7.結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計計算 1、柱軸壓比計算：新抗震規(guī)范 6.3.7 條、高規(guī)的 6.4.2 條和混凝土規(guī)范 的 11.4.16 條,都規(guī)定了柱軸壓比的限值,并規(guī)定建造于 IV 類場地且較高的高層 建筑柱軸壓比限值應(yīng)適當(dāng)降低。柱軸壓比指柱考慮地震作用組合的軸壓力設(shè)計值 與柱的全截面面積和混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值乘積之比:可不進(jìn)行地震計算的 結(jié)構(gòu),取無地震作用組合的軸壓力設(shè)計值: 2)、剪力墻軸壓比計算：新抗震規(guī)范 6.4.6 條、高規(guī)的 7.2.14 條和混凝土 規(guī)范的 11.7.13 條,都規(guī)定了剪力墻軸壓比的限值。目前新規(guī)范程序

42、給出各個墻 肢的軸壓比。 3)、剪力墻強區(qū)：底部加新抗震規(guī)范和新高規(guī)對剪力墻結(jié)構(gòu)底部加強部位的 定義略有不同,分別定義如下: 新抗震規(guī)范 6.1.10 條規(guī)定,部分框支抗震墻結(jié)構(gòu)的抗震墻,其底部加強部位 的高度,可取框支層加上框支層以上兩層的高度及落地抗震墻總高度的 l/8 二者 的較大值,且不大于 15m,其它結(jié)構(gòu)的抗震墻,其底第6/8頁部加強部位的高度可取墻肢總 高度的 1/8 和底部二層高度二者的較大值,且不大于 15m。 新高規(guī)的 7.1.9 條規(guī)定,一般剪力墻結(jié)構(gòu)底部加強部位的高度可取墻肢總高 度的 l/8 和底部二層高度二者的較大值,當(dāng)剪力墻高度超過 150m 時,其底部加強 部位的范圍可取墻肢總高度的 1/10。新高規(guī)的 10.2.5 條規(guī)定,帶轉(zhuǎn)換層的高層 建筑結(jié)構(gòu),剪力墻結(jié)構(gòu)底部加強部位可