第17章 泄漏電流帶電檢測(cè)技術(shù)

1、第 章 泄漏電流帶電檢測(cè)技術(shù)本章內(nèi)容摘要 本章主要介紹了避雷器泄漏電流帶電檢測(cè)的發(fā)展歷程、基本原理，介紹了帶電檢測(cè)儀器的現(xiàn)場(chǎng)操作方法、相關(guān)注意事項(xiàng)和標(biāo)準(zhǔn)檢測(cè)流程，以及如何應(yīng)用泄漏電流帶電測(cè)試結(jié)果分析避雷器設(shè)備的運(yùn)行狀況。第一節(jié) 泄漏電流檢測(cè)技術(shù)概述一、發(fā)展歷程氧化鋅避雷器由氧化鋅閥片疊裝而成，氧化鋅閥片又是以氧化鋅為主并摻以其它微量金屬氧化物燒結(jié)而成的，氧化鋅閥片具有非常優(yōu)異的非線性特性。在電網(wǎng)運(yùn)行電壓下電阻很大，流過(guò)氧化鋅閥片的泄漏電流一般在20mA以下，相當(dāng)于絕緣體。在線路受雷電侵入過(guò)電壓或操作過(guò)電壓時(shí)，閥片電阻瞬間變得很小，流過(guò)避雷器的電流達(dá)數(shù)千安培，釋放過(guò)電壓能量，從而防止了過(guò)電壓對(duì)輸

2、變電設(shè)備的侵害。此后，當(dāng)作用電壓降到動(dòng)作電壓以下時(shí)，閥片自動(dòng)終止“導(dǎo)通”狀態(tài)，恢復(fù)絕緣狀態(tài)。早期人們主要是采用定期停電進(jìn)行氧化鋅避雷器的預(yù)防性試驗(yàn)。停電試驗(yàn)主要有兩種方法：一種是測(cè)量氧化鋅避雷器的絕緣電阻和底座絕緣是否低于規(guī)定值以檢查其內(nèi)部是否進(jìn)水絕緣受潮、瓷質(zhì)裂紋或硅橡膠損傷；另一種是測(cè)量氧化鋅避雷器直流1mA下參考電壓U1mA和75%U1mA下的泄漏電流，可以準(zhǔn)確有效地發(fā)現(xiàn)避雷器貫穿性的受潮、臟污劣化或瓷質(zhì)絕緣的裂紋及局部松散斷裂等絕緣缺陷。但是這兩種方法都存在缺陷和不足，首先試驗(yàn)時(shí)需要停電，給生產(chǎn)生活都帶來(lái)不便，并且停電時(shí)氧化鋅避雷器的性能狀況與運(yùn)行時(shí)的存在差異，不能真實(shí)反應(yīng)實(shí)際運(yùn)行情況

3、；其次在停電試驗(yàn)期間需投入較大人力物力，費(fèi)時(shí)費(fèi)力；最后由于試驗(yàn)周期長(zhǎng)，不能及時(shí)發(fā)現(xiàn)診斷在間隔期間出現(xiàn)的故障。于是，現(xiàn)在更多的是采用帶電檢測(cè)或者在線檢測(cè)。正常情況下氧化鋅避雷器的總泄漏電流只有幾十uA，當(dāng)其老化或者受潮時(shí)，泄漏電流中的阻性電流會(huì)增加。針對(duì)這一特點(diǎn)，避雷器泄漏電流帶電或在線監(jiān)測(cè)已成為判斷氧化鋅避雷器的運(yùn)行狀況的一項(xiàng)重要手段。但基于成本比例的關(guān)系，避雷器在線監(jiān)測(cè)未廣泛開(kāi)展。氧化鋅避雷器泄漏電流帶電測(cè)試在狀態(tài)檢修工作中，顯示出它的巨大優(yōu)勢(shì)，已成為氧化鋅避雷器性能狀態(tài)監(jiān)測(cè)的重要手段。避雷器的泄漏電流帶電檢測(cè)最初由上個(gè)世紀(jì)80年代的德國(guó)、日本、挪威等國(guó)家研究學(xué)者開(kāi)展相關(guān)研究。日本學(xué)者H.K

4、iadou等學(xué)者對(duì)泄漏電流帶電檢測(cè)的補(bǔ)償法的進(jìn)行了深入研究，并根據(jù)相關(guān)原理生產(chǎn)出LCD-4的避雷器帶電檢測(cè)裝置，挪威National Gril公司對(duì)阻性電流三次諧波法進(jìn)行了相關(guān)研究，生產(chǎn)出LCM泄漏電流測(cè)試儀，并在現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行了相關(guān)試驗(yàn)。國(guó)內(nèi)有華北電力大學(xué)、清華大學(xué)、武漢大學(xué)、蘇州大學(xué)等高校對(duì)避雷器泄漏電流的帶電檢測(cè)做出了相應(yīng)的研究工作。現(xiàn)階段各研究機(jī)構(gòu)在補(bǔ)償法的基礎(chǔ)上進(jìn)行了變系數(shù)諧波補(bǔ)償、多元補(bǔ)償法等方面進(jìn)行了研究，盡量消除電壓諧波對(duì)測(cè)量結(jié)果的影響，并發(fā)展避雷器泄漏電流的在線監(jiān)測(cè)各種手段。二、分類避雷器泄漏電流帶電檢測(cè)方法常采用總泄漏電流法、三次諧波法（零序電流法）、容性電流補(bǔ)償法、阻性電流基波

5、法等?？傂孤╇娏鞣y(cè)量流過(guò)避雷器的全電流。三次諧波法（零序電流法）是基于氧化鋅避雷器的總阻性電流與阻性電流三次諧波在大小上存在比例關(guān)系，通過(guò)檢測(cè)氧化鋅避雷器三相總泄漏電流中阻性電流三次諧波分量來(lái)判斷其總阻性電流的變化。電容電流補(bǔ)償法是利用外加容性電流抵消泄漏電流中與母線電壓相位差/2的容性分量，從而得到阻性電流分量?；ǚㄊ峭降夭杉趸\避雷器上的電壓和總泄漏電流信號(hào)，然后將電壓電流信號(hào)分別進(jìn)行快速傅立葉變換(FFT)，得到基波電流和基波電壓的幅值及相角，再將基波電流投影到基波電壓上就可以得出阻性基波電流。下面分別介紹各種方法的技術(shù)特點(diǎn)：1. 總泄漏電流法總泄漏電流法已在實(shí)際運(yùn)行中已被廣泛采

6、用，可通過(guò)將一方便的毫安表植入涌流計(jì)數(shù)器或便攜設(shè)備中，獲取全泄漏電流的有效值、平均值或峰值。但由于阻性電流僅占很小的比例，即使阻性電流已顯著增加，總電流的變化仍不明顯，該方法靈敏度很低，只有在MOA嚴(yán)重受潮或老化的情況下才能表現(xiàn)出明顯的變化，不利于MOA早期故障的檢測(cè)。大多用于不是很重要的氧化鋅避雷器檢測(cè)或用于氧化鋅避雷器運(yùn)行情況的初判。2. 三次諧波法三次諧波法理論成立的前提是系統(tǒng)電壓不含諧波分量，因此該測(cè)量方法測(cè)量值受電網(wǎng)三次諧波影響較大，且該方法無(wú)法分辨哪一相避雷器出現(xiàn)異常。此外不同閥片間以及伴隨著氧化鋅閥片的老化，總阻性電流與三次諧波阻性電流之間的比例關(guān)系也會(huì)發(fā)生變化，所以三次諧波法并

7、不理想。3. 容性電流補(bǔ)償法容性電流補(bǔ)償法測(cè)試方法十分簡(jiǎn)便，能夠直接求取阻性電流，但該方法只有當(dāng)氧化鋅避雷器總泄漏電流中阻性電流的相位與容性電流的相位成/2的時(shí)候才能夠得到避雷器運(yùn)行狀況的真實(shí)結(jié)果。但是在測(cè)試現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試時(shí)，受相間雜散電容的影響，測(cè)量存在誤差。此外補(bǔ)償法需要從電壓互感器上采集電壓信號(hào)，可能存在相移，電網(wǎng)電壓存在較大諧波時(shí)，也會(huì)影響其測(cè)量的精度。4. 基波法基波法簡(jiǎn)單方便，在一些情況下能夠靈敏地反映氧化鋅避雷器的狀態(tài)，但濾波的同時(shí)也除掉了容性電流諧波分量及氧化鋅避雷器電阻片固有非線性特性所產(chǎn)生的高次諧波成分，因此，該方法不能有效地反映氧化鋅避雷器電阻片的老化情況。同時(shí)由于氧化鋅閥片的

8、交流伏安特性非線性關(guān)系，仍然無(wú)法消除電網(wǎng)諧波對(duì)測(cè)試結(jié)果的影響。5.波形分析法在基波法的基礎(chǔ)上運(yùn)用傅里葉變換對(duì)同步檢測(cè)到的電壓和電流信號(hào)進(jìn)行波形分析，獲得電壓和阻性電流各次諧波的幅值和相角，計(jì)算得出阻性電流基波分量及各次諧波分量，彌補(bǔ)了基波法完全忽略阻性電流高次諧波的影響。同時(shí)該方法能夠得到電壓信號(hào)的諧波成分，從而可以考慮電壓諧波造成的影響，綜合判斷得出正確的結(jié)論。測(cè)試方法優(yōu)點(diǎn)及適用性缺點(diǎn)全電流法不需要電壓參考量測(cè)試方法簡(jiǎn)單、易實(shí)現(xiàn)在線監(jiān)測(cè)。發(fā)現(xiàn)早期老化缺陷不靈敏。阻性電流三次諧波法(零序電流法)不需要電壓參考量測(cè)量方便、操作簡(jiǎn)便電網(wǎng)諧波影響較大。不適用于電氣化鐵路沿線的變電站或有整流源的場(chǎng)所。

9、受不同避雷器的函數(shù)關(guān)系差異影響。無(wú)法分辨避雷器異常相別受相間干擾影響大補(bǔ)償法需要測(cè)取電壓參考量原理清楚，方法簡(jiǎn)便受相間干擾及電網(wǎng)諧波影響較大?；ǚㄐ枰獪y(cè)取電壓參考量原理清楚，操作簡(jiǎn)便受相間干擾影響不能有效地反映MOA電阻片的老化情況波形分析法需要測(cè)取電壓參考量原理清楚，可有效測(cè)量阻性電流基波和高次諧波分量，可以較為準(zhǔn)確的判斷MOA的運(yùn)行狀況及性能下降原因。受相間干擾影響三、 應(yīng)用情況鑒于總泄漏電流法、三次諧波法（零序電流法）、容性電流補(bǔ)償法、阻性電流基波法的優(yōu)缺點(diǎn)，全電流法已在避雷器在線監(jiān)視中被廣泛采用，阻性電流三次諧波法以挪威NationalGril公司的LCM型泄漏電流測(cè)試儀為代表，容性

10、電流補(bǔ)償法已日本計(jì)測(cè)器制造所研制的LCD-4阻性電流測(cè)試儀為代表?；ǚê筒ㄐ畏治龇槟壳皣?guó)內(nèi)泄漏電流測(cè)試儀器廠家普遍采用的方法。 第二節(jié) 泄漏電流檢測(cè)技術(shù)基本原理一、泄漏電流的基本知識(shí)在系統(tǒng)運(yùn)行電壓的情況下，氧化鋅避雷器的總泄漏電流由瓷套泄漏電流、絕緣桿泄漏電流和閥片柱泄漏電流三個(gè)部分組成。一般而言，閥片柱泄漏電流不會(huì)發(fā)生突變，只有在污穢或內(nèi)部受潮引起的瓷套泄漏電流或絕緣桿泄漏電流增大時(shí)，總泄漏電流才可能發(fā)生突變；在正常情況下，瓷套泄漏電流和絕緣桿泄漏電流比流過(guò)閥片住的泄漏電流要小得多。因此，在天氣好時(shí)，測(cè)量的總泄漏電流一般都視為流過(guò)閥片柱的泄漏電流。氧化鋅避雷器可用如下等值電路表示，他由電

11、容部分和非線性金屬氧化電阻并聯(lián)組成。假設(shè)電網(wǎng)電壓不含諧波分量，即u =Um sint，根據(jù)歐姆定理可知： 因氧化鋅閥片具有非線性電壓-電流特性，因此電阻R是個(gè)變量，導(dǎo)致iR是非線性的，含有各次諧波，將其分解得到其中I1、I3、I5、I7分別為避雷器泄漏電流阻性電流的基波、三次諧波、五次諧波、七次諧波的峰值。圖 為實(shí)驗(yàn)室模擬的避雷器泄漏電流波形，現(xiàn)對(duì)其各部分含量變化對(duì)避雷器性能的影響分析如下：1.阻性電流基波分量根據(jù)阻性電流對(duì)應(yīng)的功率PR計(jì)算公式 發(fā)現(xiàn)式中只有第一項(xiàng)積分結(jié)果不為零，其余各項(xiàng)積分為零。因此產(chǎn)生有功功率導(dǎo)致氧化鋅閥片發(fā)熱的主要是阻性電流中的基波分量，從而總泄漏電流中的阻性電流基波分量

12、是判斷氧化鋅閥片絕緣性能是否良好的重要依據(jù)。2.阻性電流諧波分量氧化鋅閥片的老化將會(huì)使其非線性特性變差,其主要表現(xiàn)是在系統(tǒng)正常運(yùn)行電壓下阻性電流高次諧波分量顯著增大,而阻性電流的基波分量相對(duì)增加較小，因此避雷器阻性泄漏電流中高次諧波分量是判斷氧化鋅閥片老化狀況的依據(jù)。而實(shí)際系統(tǒng)運(yùn)行電壓條件下，不可避免的存在系統(tǒng)諧波和電磁干擾，此時(shí)泄漏電流中的諧波成分將包括因諧波電壓而引起的諧波分量。二、泄漏電流檢測(cè)儀組成及基本原理（一）測(cè)試原理1. 全電流法目前許多放電計(jì)數(shù)器上安裝了電流表能直接讀取全電流。帶電檢測(cè)往往通過(guò)短放電接計(jì)數(shù)器和電流表，將避雷器總泄漏電流引入測(cè)試儀器，通過(guò)高精度傳感器獲取避雷器的全電

13、流，對(duì)于低阻電流表則須采用高精度鉗形電流傳感器采樣。2.阻性電流三次諧波法三次諧波法是基于氧化鋅避雷器的非線性導(dǎo)致產(chǎn)生三次諧波IR3，而三次諧波IR3與總阻性電流IR存在比例關(guān)系，通過(guò)檢測(cè)IR3來(lái)判斷其總阻性電流IR的變化。80年代出現(xiàn)過(guò)一些測(cè)量三次諧波的儀器，由于無(wú)法判斷IR3是來(lái)自避雷器的非線性還是來(lái)自母線三次諧波電壓，其使用效果不佳。挪威NationalGril公司的LCM型泄漏電流測(cè)試儀是帶有補(bǔ)償?shù)娜沃C波電流，通過(guò)感應(yīng)板檢測(cè)母線諧波電壓，并對(duì)IR3進(jìn)行補(bǔ)償，從而測(cè)得由氧化鋅避雷器的非線性引起的三次諧波電流，進(jìn)一步通過(guò)已建立的三次諧波阻性電流同全阻性電流之間的關(guān)系，獲得氧化鋅避雷器的阻

14、性電流。但由于實(shí)際電網(wǎng)電壓的不平衡性，波形以及三相MOA的差異都有可能影響到電流的讀數(shù)。瓷套表面潮濕時(shí)，表面泄漏電流也將直接影響讀數(shù)，從而引起錯(cuò)誤判斷；另外，即使電流出現(xiàn)變化，也不能分辨出是哪一相MOA出現(xiàn)異常。3.電容電流補(bǔ)償法電容電流補(bǔ)償法原理是將金屬氧化物避雷器兩端電壓信號(hào)進(jìn)行90移相，得到一個(gè)與容性電流相位相同的補(bǔ)償信號(hào)，然后與容性電流想減便可將容性分量抵消，得到阻性電流。該補(bǔ)償信號(hào)還與阻性電流通過(guò)一個(gè)乘法器相乘，并用乘法器的輸出調(diào)整補(bǔ)償量，直到補(bǔ)償信號(hào)與阻性電流相差為90時(shí)乘法器輸出為零，此時(shí)輸出的阻性電流與容性電流相差為90。早期的LCD-4就是采用這種原理測(cè)量阻性電流，是第一種能

15、夠定量測(cè)量阻性電流的帶電測(cè)試儀器。實(shí)際上這是一種采用硬件分解阻性電流的方法，輸出的阻性電流中包含基波和各種諧波成分，母線電壓諧波的影響也無(wú)法補(bǔ)償，精確度不是很高，目前已經(jīng)被國(guó)產(chǎn)數(shù)字化儀器取代。4.基波法基波法的測(cè)量原理是氧化鋅避雷器在電網(wǎng)電壓的作用下，其總泄漏電流中只有阻性基波電流做功產(chǎn)生熱量，并且認(rèn)為阻性基波電流不受電網(wǎng)電壓諧波的影響，因此可以同步地采集氧化鋅避雷器上的電壓和總泄漏電流信號(hào)，然后將電壓電流信號(hào)分別進(jìn)行快速傅立葉變換(FFT)，得到基波電流和基波電壓的幅值及相角，再將基波電流投影到基波電壓上就可以得出阻性基波電流。由于基波數(shù)值穩(wěn)定，用和Ir1p都能直觀衡量MOA性能。但與此同時(shí)

16、，它也除掉了電流諧波分量及MOA電阻片固有非線性特性所產(chǎn)生的高次諧波成分，因此，該方法不能完全反映MOA電阻片的實(shí)際老化情況。5.波形分析法波形分析法可以計(jì)算包括基波在內(nèi)的各次諧波電流的容性阻性分量。目前用的較多的是對(duì)1、3、5、7次諧波進(jìn)行分析處理。運(yùn)用FFT變換對(duì)同步檢測(cè)到的電壓和電流信號(hào)進(jìn)行諧波分析，獲得電壓和阻性電流各次諧波的幅值和相角，然后計(jì)算各次諧波的有功無(wú)功分量，也可以把需要各個(gè)分量再次合成一個(gè)波形，并求得波形的有效值和峰值等參數(shù)。這種方法彌補(bǔ)了基波法完全忽略阻性電流高次諧波的不足，不僅能發(fā)現(xiàn)氧化鋅避雷器因受潮而引起的阻性基波電流增加，也能發(fā)現(xiàn)因氧化鋅避雷器中閥片老化而導(dǎo)致的阻性

17、高次諧波電流的增加。（二）儀器組成目前用于避雷器阻性電流測(cè)試的儀器主要分為兩類，一類為同時(shí)需要用運(yùn)行相電壓的橋式補(bǔ)償電路或類似的電子儀器，另一類為不需用運(yùn)行電壓，采用三次諧波電流原理制成的儀器。由于目前避雷器泄漏電流帶電檢測(cè)儀器廠家普遍采用測(cè)取電壓信號(hào)的測(cè)試方法，本節(jié)基于波形分析法對(duì)泄漏電流檢測(cè)儀組成及基本原理進(jìn)行簡(jiǎn)要說(shuō)明。1.測(cè)量原理全電流波形和參考電壓波形經(jīng)過(guò)AD轉(zhuǎn)換器轉(zhuǎn)換為數(shù)字化波形，CPU對(duì)數(shù)字化波形進(jìn)行FFT變換（快速傅里葉變換)，獲得參考電壓和全電流的各次諧波的幅值和相角，然后分別對(duì)各次諧波計(jì)算容性和阻性分量，所有阻性分量諧波還可以重新合成阻性電流波形，供計(jì)算峰值或有效值。波形或數(shù)

18、據(jù)可以在LCD顯示器上顯示出來(lái)，也能存儲(chǔ)打印或者通過(guò)通訊接口傳輸。通過(guò)數(shù)據(jù)或波形進(jìn)而對(duì)氧化鋅避雷器的性能做出判斷。2.儀器組成除了AD轉(zhuǎn)換器和CPU等數(shù)字處理電路，不同的儀器可能有不同的配置。例如全電流或參考電壓是一個(gè)通道還是三個(gè)通道，參考電壓采用有線傳輸還是無(wú)線傳輸，采用數(shù)字傳輸還是模擬傳輸，傳輸全電流波形還是參考電壓波形，電流采樣使用夾子還是鉗形CT，是否支持其它參考信號(hào)（如感應(yīng)板、檢修電源或者其它泄漏電流）等。以某國(guó)產(chǎn)泄漏電流檢測(cè)儀為例：儀器由主機(jī)、三相電流測(cè)試線線、三相電壓隔離器、電壓測(cè)試線等部件組成。儀器可以同時(shí)測(cè)量三相避雷器，能夠補(bǔ)償相間干擾，可以用單相或三相參考電壓，支持感應(yīng)板或

19、檢修電源做參考。電壓隔離器采用無(wú)線數(shù)字傳輸，測(cè)量精度不受傳輸過(guò)程的影響。又如另一型號(hào)的泄漏電流檢測(cè)儀則采用了發(fā)射三相電流的設(shè)計(jì)，特別是增加了容性設(shè)備末屏電流參考方式，使用起來(lái)比從PT端子箱取參考電壓的方式更加安全。3.電流取樣方式不論采用何種測(cè)試方法，都需測(cè)量避雷器總泄漏電流信號(hào)。由于避雷器下端通常接有帶泄漏電流表的計(jì)數(shù)器，可通過(guò)測(cè)試線將其短接，并通過(guò)儀器內(nèi)部的高精度電流傳感器獲得電流信號(hào)。有極少數(shù)的低阻計(jì)數(shù)器，其兩端電壓只有幾十mV，這種情況無(wú)法直接將泄漏電流完全引入儀器，此時(shí)則需高精度鉗形電流傳感器采樣。4.電壓取樣方式1）PT二次電壓：電壓信號(hào)取自待測(cè)MOA同相的PT二次電壓，該方式可以

20、提供最好的測(cè)試精度。0.5級(jí)PT角差為20（0.33）。從MOA評(píng)價(jià)來(lái)看，12的誤差可以接受，而儀器自身的角度誤差通常可以控制在0.1以內(nèi)，因此PT自身誤差可以忽略。就其傳輸方式而言，目前為有線傳輸和無(wú)線傳輸方式2種。2）檢修電源：避免了通過(guò)取電壓互感器端子箱內(nèi)二次參考電壓的誤碰、誤接線存在的風(fēng)險(xiǎn)，可通過(guò)測(cè)取交流檢修電源220V電壓作為虛擬參考電壓，再通過(guò)相角補(bǔ)償求出參考電壓。需要注意的是系統(tǒng)電壓互感器端子箱是Y/-11接線方式，檢修箱內(nèi)檢修電源是/Y-11接線方式，二者存在一定角差，因此為獲取準(zhǔn)確的測(cè)量結(jié)果需通過(guò)PT二次電壓和檢修電源的角差，方可執(zhí)行。3）感應(yīng)板：即將感應(yīng)板放置在MOA底座上

21、，與高壓導(dǎo)體之間形成電容。儀器利用電容電流做參考對(duì)MOA總電流進(jìn)行分解。其基本原理如下：在電場(chǎng)E中，面積S的感應(yīng)板上會(huì)聚集電荷q=0Se，0=8.85410-12F/m為真空介電常數(shù)。交流電場(chǎng)中e =Esin(2Ft)，感應(yīng)電流因此，感應(yīng)電流有效值I=2F0ES，相位超前E 90，而E=V/d與母線電壓成正比，與感應(yīng)板到母線的距離成反比，與母線電壓同相。如采用的感應(yīng)板面積S=0.01m2，在100kV/m電場(chǎng)下，基波50Hz感應(yīng)電流為2.8uA。由于感應(yīng)板同時(shí)接收ABC電場(chǎng)。只有將感應(yīng)板放到B相下面，且與AC相嚴(yán)格對(duì)稱的位置上，AC相電場(chǎng)才會(huì)抵消，只感應(yīng)到B相母線電壓。如果放到AC相下面都不會(huì)

22、正確感應(yīng)AC相母線電壓。由于感應(yīng)板對(duì)位置比較敏感，該種測(cè)試方法受外界電場(chǎng)影響較大，如測(cè)試主變側(cè)避雷器或儀器上方具有橫拉母線時(shí)，測(cè)量結(jié)果誤差較大。現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試中不推薦采用此方法。4）容性設(shè)備末屏電流：使用容性設(shè)備末屏電流做參考可以提供很好的精度。容性設(shè)備自身的介損很小，tg=0.2%對(duì)應(yīng)的角度誤差只有0.1，對(duì)MOA來(lái)講相當(dāng)于標(biāo)準(zhǔn)電容。雖然容性設(shè)備也存在相間干擾，但其電流數(shù)值高于MOA幾十倍以上，相間干擾也只有MOA的幾十分之一，可以忽略。（三）泄漏電流測(cè)試儀技術(shù)指標(biāo)1.環(huán)境適應(yīng)能力 環(huán)境溫度：-10+55； 環(huán)境相對(duì)濕度：0%85%； 大氣壓力：80kPa110kPa。2.性能要求避雷器泄漏電流帶

23、電測(cè)試儀器的性能指標(biāo)需滿足表-1要求。表4-1 相對(duì)介質(zhì)損耗因數(shù)和電容量比值帶電測(cè)試系統(tǒng)性能指標(biāo)檢測(cè)參數(shù)測(cè)量范圍測(cè)量誤差要求全電流100A-50mA（標(biāo)準(zhǔn)讀數(shù)5%+5A）阻性電流100A-10mA（標(biāo)準(zhǔn)讀數(shù)5%+5A）第三節(jié) 泄漏電流檢測(cè)及診斷方法一、檢測(cè)方法（一）現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試應(yīng)滿足的要求1人員要求（1） 熟悉泄漏電流帶電測(cè)試的基本原理、診斷程序和缺陷定性的方法，了解泄漏電流帶電檢測(cè)儀器的工作原理、技術(shù)參數(shù)和性能，掌握帶電檢測(cè)儀的操作程序和使用方法；（2） 了解各類避雷器設(shè)備的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、工作原理、運(yùn)行狀況和設(shè)備故障分析的基本知識(shí)；（3） 接受過(guò)泄漏電流帶電測(cè)試的培訓(xùn)，具備現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試能力；（4） 具有

24、一定的現(xiàn)場(chǎng)工作經(jīng)驗(yàn)，熟悉并能嚴(yán)格遵守電力生產(chǎn)和工作現(xiàn)場(chǎng)的相關(guān)安全管理規(guī)定。（5） 帶電檢測(cè)過(guò)程中應(yīng)設(shè)專人監(jiān)護(hù)。監(jiān)護(hù)人應(yīng)由有帶電檢測(cè)經(jīng)驗(yàn)的人員擔(dān)任，拆裝取樣單元接口時(shí)，一人操作，一人監(jiān)護(hù)。對(duì)復(fù)雜的帶電檢測(cè)或在相距較遠(yuǎn)的幾個(gè)位置進(jìn)行工作時(shí)，應(yīng)在工作負(fù)責(zé)人指揮下，在每一個(gè)工作位置分別設(shè)專人監(jiān)護(hù)。帶電測(cè)試人員在工作中應(yīng)思想集中，服從指揮。2安全要求（1） 應(yīng)嚴(yán)格執(zhí)行國(guó)家電網(wǎng)安監(jiān)2009664號(hào)國(guó)家電網(wǎng)公司電力安全工作規(guī)程（變電部分）試行的相關(guān)要求；帶電檢測(cè)過(guò)程中，按照安規(guī)要求應(yīng)與帶電設(shè)備保持足夠的安全距離。（2） 應(yīng)有專人監(jiān)護(hù)，監(jiān)護(hù)人在檢測(cè)期間應(yīng)始終行使監(jiān)護(hù)職責(zé)，不得擅離崗位或兼職其他工作；（3） 從

25、電壓互感器獲取二次電壓信號(hào)時(shí)應(yīng)防止短路。應(yīng)盡量使用專用測(cè)量端子，無(wú)專用測(cè)量端子的第一次測(cè)試應(yīng)由保護(hù)專業(yè)人員配合進(jìn)行，并做好標(biāo)記。（4） 帶電檢測(cè)測(cè)試專用線在使用過(guò)程中，嚴(yán)禁強(qiáng)力生拉硬拽或擺甩測(cè)試線，防止誤碰帶電設(shè)備。3、檢測(cè)條件要求（1） 雨、雪、大霧等惡劣天氣條件下避免戶外檢測(cè)，雷電時(shí)嚴(yán)禁帶電測(cè)試；（2） 環(huán)境溫度一般不低于5，相對(duì)濕度一般不大于80%；（3） 現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試時(shí)應(yīng)注意相鄰間隔對(duì)測(cè)試結(jié)果的影響，記錄被試設(shè)備或相鄰間隔、母線帶電與否。（二）現(xiàn)場(chǎng)帶電檢測(cè)流程及注意事項(xiàng)1工作前準(zhǔn)備（1）工作前應(yīng)辦理變電站第二種工作票，并編寫(xiě)避雷器泄漏電流帶電檢測(cè)作業(yè)指導(dǎo)書(shū)、現(xiàn)場(chǎng)安全控制卡和工序質(zhì)量卡；（2

26、）試驗(yàn)前應(yīng)詳細(xì)掌握被試設(shè)備和參考設(shè)備歷次停電試驗(yàn)和帶電檢測(cè)數(shù)據(jù)、歷史缺陷、家族性缺陷、不良工況等狀態(tài)信息；（3）準(zhǔn)備現(xiàn)場(chǎng)工作所使用的工器具和儀器儀表，必要時(shí)需要對(duì)帶電檢測(cè)儀器進(jìn)行充電。2測(cè)試前準(zhǔn)備（1） 帶電檢測(cè)應(yīng)在天氣良好條件下進(jìn)行，確認(rèn)空氣相對(duì)溫度應(yīng)不大于80%。環(huán)境溫度不低于5，否則應(yīng)停止工作；（2） 選擇合適的參考設(shè)備，并備有參考設(shè)備、被測(cè)設(shè)備的停電例行試驗(yàn)記錄和帶電檢測(cè)試驗(yàn)記錄；（3） 核對(duì)被試設(shè)備運(yùn)行編號(hào)、相位，查看并記錄設(shè)備銘牌；3接線與測(cè)試以常規(guī)需測(cè)取避雷器運(yùn)行電壓信號(hào)的泄漏電流帶電監(jiān)測(cè)儀器為例進(jìn)行說(shuō)明。（1）首先將儀器可靠接地；（2）確認(rèn)儀器電量是否充足，必要時(shí)準(zhǔn)備電源充電；

27、（3）測(cè)取全電流，首先將信號(hào)線與儀器連接，取信號(hào)端先接接地端，再接避雷器引下線，并觀察泄漏電流表指針是否歸零。如果沒(méi)有安裝泄漏電流在線監(jiān)測(cè)表計(jì)，需要加裝臨時(shí)接地線，進(jìn)行取電流信號(hào)；（4）取參考電壓信號(hào)，單相參考電壓接隔離器B通道，三相對(duì)應(yīng)接A、B、C，接線前測(cè)量信號(hào)線是否完好，避免二次端子短路（補(bǔ)償法、基波法需要取參考電壓信號(hào)，三次諧波法不需要取參考電壓信號(hào)）； 全電流法補(bǔ)償法、基波法及波形分析法零序法測(cè)試接線阻性電流三次諧波法測(cè)試接線（5）儀器設(shè)置：設(shè)置試驗(yàn)設(shè)備、試驗(yàn)參數(shù)、電壓選取方式、電壓互感器變比等參數(shù)。（6）測(cè)試并記錄數(shù)據(jù)。記錄全電流，阻性電流基波峰值，阻性電流三次諧波平均值，運(yùn)行電壓

28、數(shù)據(jù)，相鄰間隔設(shè)備運(yùn)行情況；并應(yīng)注意瓷套表面狀況的影響及相間干擾對(duì)測(cè)試結(jié)果的影響。（7）測(cè)試完畢，現(xiàn)將儀器關(guān)閉，拆除試驗(yàn)線時(shí)，先拆信號(hào)側(cè)，再拆接地端，最后拆除儀器接地線。4.注意事項(xiàng)（1）測(cè)試期間儀器必須可靠接地。（2）取全電流IX時(shí)，計(jì)數(shù)器電流表指針要回零。帶泄漏電流表的計(jì)數(shù)器，連接儀器后，電流表指針應(yīng)該回零，說(shuō)明電流完全進(jìn)入儀器。有些計(jì)數(shù)器與在線電流表是分離的,電流表在上計(jì)數(shù)器在下,只將計(jì)數(shù)器短掉出現(xiàn)數(shù)據(jù)不正常,應(yīng)將電流表和計(jì)數(shù)器一起短掉才可以。如果懷疑總電流過(guò)小，應(yīng)該用萬(wàn)用表測(cè)量一下計(jì)數(shù)器兩端電壓，很低的就是低阻計(jì)數(shù)器。低阻計(jì)數(shù)器需用高精度鉗形電流傳感器采樣。（3）測(cè)取PT電壓信號(hào)時(shí)，在

29、接端子箱時(shí)，一定要看清要夾的部位。并且?jiàn)A子一定要加實(shí)。端子箱門要固定。要有專人看守端子箱。二、診斷方法（一）判斷方法1.橫向比較法同一廠家、同一批次的產(chǎn)品，MOA各參數(shù)應(yīng)大致相同，如果全電流或阻性電流差別較大，即使參數(shù)不超標(biāo)，MOA也有可能異常。2.縱向比較法同一產(chǎn)品，在相同的環(huán)境條件下，不同時(shí)間測(cè)得的數(shù)據(jù)可以作縱向比較，發(fā)現(xiàn)全電流或阻性電流有明顯增大的趨勢(shì)時(shí)，應(yīng)縮短檢測(cè)周期或開(kāi)展停電診斷試驗(yàn)，以確保安全。3.綜合分析法當(dāng)懷疑避雷器泄漏電流存在異常時(shí)，應(yīng)排除各種因素的干擾，并結(jié)合紅外精確測(cè)溫結(jié)果進(jìn)行綜合分析判斷，必要時(shí)應(yīng)開(kāi)展停電診斷試驗(yàn)。（二）規(guī)程要求值根據(jù)國(guó)家電網(wǎng)公司Q/GDW1168-20

30、13輸變電設(shè)備狀態(tài)檢修試驗(yàn)規(guī)程中明確提出避雷器運(yùn)行中持續(xù)電流檢測(cè)（帶電）檢測(cè)周期和檢測(cè)要求如下表所示：例行試驗(yàn)項(xiàng)目基準(zhǔn)周期要求運(yùn)行中持續(xù)電流檢測(cè)（帶電）110（66）kV及以上：1年阻性電流初值差50%，且全電流20%具體要求通過(guò)與歷史數(shù)據(jù)及同組間其它金屬氧化物避雷器的測(cè)量結(jié)果相比較做出判斷，彼此應(yīng)無(wú)顯著差異。當(dāng)阻性電流增加0.5倍時(shí)應(yīng)縮短試驗(yàn)周期并加強(qiáng)監(jiān)測(cè)，增加1倍時(shí)應(yīng)停電檢查。（三）缺陷分析在進(jìn)行MOA測(cè)試結(jié)果分析時(shí)，應(yīng)綜合全電流、阻性電流基波分量、阻性電流諧波分量、UI夾角等測(cè)量結(jié)果，判斷MOA運(yùn)行狀況。1.阻性電流的基波成分增長(zhǎng)較大，諧波的含量增長(zhǎng)不明顯時(shí)，一般表現(xiàn)為污穢嚴(yán)重或受潮。2

31、.阻性電流諧波的含量增長(zhǎng)較大，基波成分增長(zhǎng)不明顯時(shí)，一般表現(xiàn)為老化。3.僅當(dāng)避雷器發(fā)生均勻劣化時(shí)，底部容性電流不發(fā)生變化。發(fā)生不均勻劣化時(shí)，底部容性電流增加。避雷器有一半發(fā)生劣化時(shí)，底部容性電流增加最多。（四）影響測(cè)量結(jié)果的因素在進(jìn)行泄漏電流的分析判斷時(shí)，要充分考慮外界環(huán)境因素對(duì)測(cè)試結(jié)果的影響，確保分析正確。1.瓷套外表面受潮污穢的影響瓷套外表面潮濕污穢引起的泄漏電流，如果不加屏蔽會(huì)進(jìn)入測(cè)量?jī)x器。解決的方法是在MOA最下面的瓷套上加裝接地的屏蔽環(huán)，將瓷套表面泄漏電流接地。2.溫度對(duì)MOA泄漏電流的影響 由于MOA的氧化鋅電阻片在小電流區(qū)域具有負(fù)的溫度系數(shù)及MOA內(nèi)部空間較小，散熱條件較差，加之

32、有功損耗產(chǎn)生的熱量會(huì)使電阻片的溫度高于環(huán)境溫度。這些都會(huì)使MOA的阻性電流增大，電阻片在持續(xù)運(yùn)行電壓下從+20+60，阻性電流增加79%，而實(shí)際運(yùn)行中的MOA電阻片溫度變化范圍是比較大的，阻性電流的變化范圍也很大。因此在進(jìn)行檢測(cè)數(shù)據(jù)的縱向比較時(shí)應(yīng)充分考慮該因素。3. 濕度對(duì)測(cè)試結(jié)果的影響 濕度比較大的情況下，一方面會(huì)使MOA瓷套的泄漏電流增大，同時(shí)也會(huì)使芯體電流明顯增大，尤其是雨雪天氣，MOA芯體電流能增大1倍左右，瓷套電流會(huì)成幾十倍增加。MOA泄漏電流的增大是由于MOA存在自身電容和對(duì)地電容，MOA的芯體對(duì)瓷套、法蘭、導(dǎo)線都有電容，當(dāng)濕度變化時(shí)，瓷套表面的物理狀態(tài)發(fā)生變化，瓷套表面和MOA內(nèi)

33、部閥片的電位分布也發(fā)生變化，泄漏電流也隨之變化。當(dāng)測(cè)試是的環(huán)境溫度高于或低于測(cè)試初始值的環(huán)境溫度時(shí)，應(yīng)將此時(shí)所測(cè)得阻性分量電流值進(jìn)行溫度換算后，才能與初始值想比較，溫度換算的方法為：溫度每升高10攝氏度，電流增大3%-5%。4.相間干擾的影響對(duì)于一字排列的三相110-500kV金屬氧化物避雷器，在進(jìn)行泄漏電流帶電檢測(cè)時(shí)，由于相間干擾影響，A、C相電流相位都要向B相方向偏移，一般偏移角度24左右，這導(dǎo)致A相阻性電流增加，C相變小甚至為負(fù)。相間干擾對(duì)測(cè)試結(jié)果有影響，但不影響測(cè)試結(jié)果的有效性。采用歷史數(shù)據(jù)的縱向比較法，能較好地反映氧化鋅避雷器運(yùn)行情況。目前已研制出采用移相補(bǔ)償原理的阻性，能基本上消除

34、相間電容干擾的影響。5.諧波的影響雖然MOA是非線性設(shè)備，但是在運(yùn)行電壓下其非線性并不明顯。母線電壓含有的諧波電壓，也在全電流中產(chǎn)生諧波電流，這些原因?qū)е聼o(wú)法準(zhǔn)確檢測(cè)MOA自身的諧波電流。6. 參考電壓方法選取的不同MOA測(cè)量?jī)x一般具有PT二次電壓法、檢修電源法、感應(yīng)板法、容性設(shè)備末屏電流法幾種參考電壓方式，各種方法不同帶來(lái)系統(tǒng)性的電壓誤差，影響試驗(yàn)結(jié)果。7.測(cè)試點(diǎn)電磁場(chǎng)對(duì)測(cè)試結(jié)果的影響 測(cè)試點(diǎn)電磁場(chǎng)較強(qiáng)時(shí)，會(huì)影響到電壓U與總電流IX的夾角，從而會(huì)使測(cè)得的阻性電流峰值數(shù)據(jù)不真實(shí)，給測(cè)試人員正確判斷MOA的質(zhì)量狀況帶來(lái)不利影響。 第四節(jié) 泄漏電流檢測(cè)案例分析案例一 避雷器阻性電流異常缺陷1、案例

35、經(jīng)過(guò)2013年6月26日，天氣晴，濕度50%，溫度35。某220kV變電站進(jìn)行避雷器阻性電流帶電檢測(cè)，發(fā)現(xiàn)145間隔C相避雷器阻性電流增長(zhǎng)明顯，初步判斷該避雷器存在缺陷。外觀檢查未發(fā)現(xiàn)該避雷器破損和結(jié)構(gòu)不良問(wèn)題。對(duì)145間隔三只避雷器進(jìn)行紅外精確測(cè)溫，發(fā)現(xiàn)C相避雷器第五節(jié)瓷裙處最高溫度為34.1，B、C相避雷器及環(huán)境溫度均為26，溫度相差8.1，避雷器屬于電壓制熱型設(shè)備，由于絕緣層熱傳導(dǎo)系數(shù)的影響，C相避雷器內(nèi)部溫升已很高。C相紅外成像圖譜如下圖所示。圖 異常避雷器紅外成像圖譜2.檢測(cè)分析方法某220kV變電站145間隔C相避雷器為大連中雷科技有限公司2010年8月22日生產(chǎn)的HY10WZT-

36、102/266型產(chǎn)品， 2010年12月12日投入運(yùn)行。220kV某變電站145間隔C相避雷器歷次帶電檢測(cè)數(shù)據(jù)見(jiàn)下表設(shè)備間隔編號(hào) 220kV某變電站145間隔避雷器相別A相B相C相生產(chǎn)廠家大連中雷科技有限公司大連中雷科技有限公司大連中雷科技有限公司型式HY10WZT-102/266HY10WZT-102/266HY10WZT-102/266出廠編號(hào)100800510080281008002生產(chǎn)日期2010-8-222010-8-222010-8-22測(cè)試日期2011-5-18環(huán)境溫度20環(huán)境濕度45%試驗(yàn)數(shù)據(jù)電壓(kV)IX(mA)IRP(mA)P(mW)電壓(kV)IX(mA)IRP(mA)

37、P(mW)電壓(kV)IX(mA)IRP(mA)P(mW)67.270.3150.0421.90367.3070.3090.0271.29267.0080.2880.020.787測(cè)試日期2012-3-14環(huán)境溫度6環(huán)境濕度25%試驗(yàn)數(shù)據(jù)電壓(kV)IX(mA)IRP(mA)P(mW)電壓(kV)IX(mA)IRP(mA)P(mW)電壓(kV)IX(mA)IRP(mA)P(mW)67.1370.310.0341.51867.2130.3070.0241.11566.8620.3540.0411.753測(cè)試日期2013-6-26環(huán)境溫度35環(huán)境濕度50%試驗(yàn)數(shù)據(jù)電壓(kV)IX(mA)IRP(m

38、A)P(mW)電壓(kV)IX(mA)IRP(mA)P(mW)電壓(kV)IX(mA)IRP(mA)P(mW)66.8190.3200.0552.38067.0650.3160.0451.94666.9391.1321.75760.848從近三年帶電檢測(cè)數(shù)據(jù)分析，220kV某變電站145間隔C相避雷器阻性電流峰值IRP本次試驗(yàn)數(shù)據(jù)1.757mA相比2012年0.041mA增長(zhǎng)4倍多，且全電流及有功損耗都有大幅度增長(zhǎng)。依據(jù)省公司輸變電設(shè)備狀態(tài)檢修試驗(yàn)規(guī)程、國(guó)網(wǎng)公司電力設(shè)備帶電檢測(cè)技術(shù)規(guī)范相關(guān)規(guī)定“測(cè)量運(yùn)行電壓下阻性電流或功率損耗，測(cè)量值與初值比較無(wú)明顯變化”，初步判斷該避雷器狀態(tài)異常，申請(qǐng)停電進(jìn)

39、行檢查試驗(yàn)。220kV某變電站145間隔C相避雷器停電檢測(cè)數(shù)據(jù)如下。試驗(yàn)日期2010-11-23溫度8濕度30%U1mA(kV)154.8誤差%075%U1mA/A12試驗(yàn)日期2013-6-26溫度35濕度50%U1mA(kV)94誤差%-60.7%75%U1mA/A215從停電檢測(cè)數(shù)據(jù)分析，220kV某變電站145間隔C相避雷器直流1mA下電壓與初值誤差達(dá)-60.7%，75%U1mA下泄漏電流達(dá)215A，遠(yuǎn)超過(guò)省公司輸變電設(shè)備狀態(tài)檢修試驗(yàn)規(guī)程規(guī)定值50A（注意值），試驗(yàn)數(shù)據(jù)結(jié)果判定為不合格。另外，現(xiàn)場(chǎng)觀察220kV某變電站145間隔三相避雷器在線監(jiān)測(cè)表，讀數(shù)不一致，A、B兩相0.2mA-0.

40、3mA之間，C相0.8mA，與帶電檢測(cè)結(jié)果一致。綜合考慮帶電檢測(cè)和停電試驗(yàn)數(shù)據(jù)，初步判斷缺陷原因?yàn)?20kV某變電站145間隔C 相避雷器內(nèi)部受潮或閥片劣化，考慮到該避雷器運(yùn)行時(shí)間不到3年，閥片劣化可能性較小，當(dāng)前正值雨季，初步認(rèn)為避雷器內(nèi)部受潮造成伏安特性不合格，導(dǎo)致在正常電網(wǎng)運(yùn)行電壓下的阻性泄漏電流增大，不宜繼續(xù)運(yùn)行。為找出220kV某變電站145間隔C相避雷器缺陷原因，2013年7月5日對(duì)該避雷器進(jìn)行了解體檢查。具體情況如下。打開(kāi)該避雷器上蓋板時(shí)未發(fā)現(xiàn)密封不良，但在上蓋板發(fā)現(xiàn)明顯的綠色銹斑，且與上蓋板的接觸面有黑褐色銹蝕，并在瓷套內(nèi)壁發(fā)現(xiàn)水珠，芯體上有蓋板掉落的鐵銹。如下圖所示。圖 上蓋

41、板有明顯銅銹取出該避雷器芯體，發(fā)現(xiàn)電阻片間的白色合金由于氧化產(chǎn)生白色粉末，芯體下部的金屬導(dǎo)桿嚴(yán)重銹蝕。電阻片表面有水霧，其中一片電阻片表面陶瓷釉有破損。如下圖所示。圖 芯體有銹蝕圖 閥片有破損打開(kāi)該避雷器下蓋板，發(fā)現(xiàn)下蓋板與避雷器腔體間未加裝密封圈。如下圖所示。圖 未裝密封圈根據(jù)220kV某變電站145間隔C相避雷器帶電測(cè)試和停電試驗(yàn)數(shù)據(jù)，并結(jié)合對(duì)設(shè)備的解體檢查情況，可以認(rèn)定避雷器缺陷產(chǎn)生的原因：（1）該避雷器在安裝過(guò)程中由于工藝流程控制不嚴(yán)，未加裝下蓋板與避雷器腔體間的密封圈，使水汽進(jìn)入避雷器密封腔內(nèi)，導(dǎo)致避雷器芯體受潮劣化；（2）腔體內(nèi)水汽受熱上浮，導(dǎo)致上蓋板銅板氧化出現(xiàn)銅綠；（3）電阻片

42、的受潮劣化，導(dǎo)致伏安特性不合格，避雷器阻性電流和全電流增大，電阻片發(fā)熱。電阻片及其表面的陶瓷釉受熱膨脹，薄弱點(diǎn)出現(xiàn)了破損；（4）電阻片陶瓷釉破損導(dǎo)致該片絕緣性能下降，同時(shí)，電阻片間的均一性發(fā)生變化，形成避雷器運(yùn)行電位分布的不均勻，從而出現(xiàn)該避雷器電阻片破損處對(duì)應(yīng)點(diǎn)溫度升高。案例二 35kV氧化鋅避雷器帶電測(cè)試阻性電流異常缺陷1.案例經(jīng)過(guò)某500kV變電站35kV#4母線PT間隔安裝避雷器一組，型號(hào)為YH5WZ-51/134，額定電壓為51kV，2011年12月生產(chǎn)，2012年6月30日投運(yùn)，投運(yùn)后運(yùn)行正常，投運(yùn)后一周內(nèi)及2013年4月進(jìn)行過(guò)兩次氧化鋅避雷器阻性電流帶電測(cè)試，試驗(yàn)合格。2012年

43、9月13日，該組避雷器B相發(fā)生泄漏電流迅速增大故障，經(jīng)過(guò)紅外測(cè)溫及阻性電流帶電測(cè)試，發(fā)現(xiàn)B相氧化鋅避雷器阻性電流增大，且伴有避雷器發(fā)熱本體發(fā)熱情況發(fā)生，該避雷器編號(hào)為22，更換后解體發(fā)現(xiàn)內(nèi)部進(jìn)水閥片受潮的缺陷。2.檢測(cè)分析方法2012年9月13日，某500kV變電站運(yùn)行值班人員在例行巡視時(shí)，發(fā)現(xiàn)35kV#4母線避雷器B相泄漏電流為0.4mA，A相泄漏電流為0.21mA，C相泄漏電流為0.22mA，B相泄漏電流增長(zhǎng)一倍。電氣試驗(yàn)一班立即安排骨干人員前往某500kV變電站進(jìn)行診斷性試驗(yàn)。專業(yè)人員到達(dá)現(xiàn)場(chǎng)先后采用紅外測(cè)溫和阻性電流帶電測(cè)試兩種方式進(jìn)行了檢測(cè)。紅外測(cè)溫發(fā)現(xiàn)：B相最高溫度為21.1，A相最高溫度為16.3，B相與A相溫差最大為4.8（如圖1-1所示）依據(jù)DLT 664-2008 帶電設(shè)備紅外診斷應(yīng)用規(guī)范診斷B相避雷器存在異常發(fā)熱，可能為閥片受潮或老化，為確定缺陷原因，進(jìn)一步開(kāi)展了阻性電流帶電測(cè)試。 B相避雷器紅外圖譜 A相避雷器紅外圖譜圖1-1 35kV#4母線避雷器紅外圖譜利用HV-MOVII測(cè)試儀對(duì)該避雷器泄漏電流和阻性電流進(jìn)行了帶電測(cè)試，結(jié)