塔吊基礎專項施工方案范本

1、. 目 錄 1 1、工程概況、工程概況.- 1 -2 2、編制依據(jù)、編制依據(jù).- 1 -3 3、塔吊基礎避雷接地要求、塔吊基礎避雷接地要求 .- 2 -4 4、塔吊基本性能、塔吊基本性能.- 2 -5 5、塔吊基礎計算書、塔吊基礎計算書 .- 2 -5.1 1#塔吊基礎計算書.- 2 -5.2 2#塔吊基礎計算書.- 10 -6 6、塔吊基礎配筋圖、塔吊基礎配筋圖.- 18 -6.1 樁基配筋圖.- 18 -6.2 承臺配筋圖.- 20 -7 7、樁位平面圖、樁位平面圖 .- 21 -8 8、塔吊基礎排水做法、塔吊基礎排水做法.- 22 -樓工程塔吊基礎專項施工方案1、工程概況本工程為 xx

2、工程，xx xx 位于 xx xx 以南。站房總建筑面積 20000m2，由站房、站臺雨棚、天橋組成。落客平臺下出站層接城市地下廣場。站房地下局部一層，地上二層（一層和二層局部設置夾層）。本工程0.000=129.71m（黃海高程），站房建筑檐口高度20.6m，最高點 23.37m。工程站房采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構，屋蓋體系采用大跨度空間網(wǎng)架結構體系；基礎采用鉆孔灌注樁。本工程由 xx 股份有限公司投資新建，xx xx 院設計，xx xx 有限公司地質勘察，xx xx監(jiān)理，xx xx 組織施工。為了工程施工需要，計劃在工程施工階段安裝兩臺塔吊，塔吊型號均為 tc6013 獨立式塔式起重機，塔

3、吊臂長 60m，7 軸位置塔吊編號為 1#塔吊，17 軸位置塔吊編號為 2#塔吊。2、編制依據(jù)本方案主要依據(jù)施工圖紙及以下規(guī)范及參考文獻編制:塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(jgj/t 187-2009)塔式起重機設計規(guī)范（gb/t13752-1992）；地基基礎設計規(guī)范（gb50007-2002）；建筑結構荷載規(guī)范（gb50009-2001）；建筑安全檢查標準（jgj59-99）；混凝土結構設計規(guī)范（gb50010-2002）；建筑樁基技術規(guī)范（jgj94-94）塔式起重機安全規(guī)程gb5144-2006建筑機械使用安全技術規(guī)程jgj33-2001施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范jgj46-88

4、建筑安裝工程資料管理規(guī)程djb-51-2002qtz1000 系列 tc6013 自升塔式起重機使用說明書相關的法律法規(guī)、政策、文件。3、塔吊基礎避雷接地要求塔吊基礎接地裝置，采用承臺預埋避雷接地扁鋼，下端與樁基主鋼筋焊接，上端與任何一根主弦桿的連接螺栓連接，所有外露焊接處均涂刷防銹漆，以保證節(jié)點良好。4、塔吊基本性能本工程安裝的塔吊為四樁基礎塔吊，塔吊型號為 tc6013 獨立式塔吊，四樁基礎所用塔吊參數(shù)為：塔吊型號為：tc6013 塔吊自重為：441kn最大起重荷載為：80kn 塔吊額定起重力矩為：800knm 塔吊起升高度為：45m 塔身寬度為：1.7m5、塔吊基礎計算書5.1 1#塔吊

5、基礎計算書依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(jgj/t 187-2009)。5.1.1 參數(shù)信息塔吊型號: tc6013 塔機自重標準值:fk1=441kn 起重荷載標準值:fqk=80kn 塔吊最大起重力矩:m=1085.86kn.m 塔吊計算高度: h=45m 塔身寬度: b=1.70m 非工作狀態(tài)下塔身彎矩:m1=-763.07kn.m 樁混凝土等級: c35 承臺混凝土等級:c40 保護層厚度: 100mm 矩形承臺邊長: 5.00m 承臺厚度: hc=1.500m 承臺箍筋間距: s=150mm 承臺鋼筋級別: hrb335 承臺頂面埋深: d=0.000m 樁直徑: d=0.8

6、00m 樁間距: a=3.400m 樁鋼筋級別: hrb335 樁頂標高: -2.900m 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁 計算簡圖如下： 5.1.2 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值 fk1=441kn 2) 基礎以及覆土自重標準值 gk=551.5025=937.5kn 3) 起重荷載標準值 fqk=80kn2. 風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (wo=0.2kn/m2) =0.81.591.951.340.2=0.66kn/m2 =1.20.660.351.7=0.47kn/m b. 塔機所

7、受風荷載水平合力標準值 fvk=qskh=0.4745.00=21.36kn c. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 msk=0.5fvkh=0.521.3645.00=480.56kn.m2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) wo=0.35kn/m2) =0.81.631.951.340.35=1.19kn/m2 =1.21.190.351.70=0.85kn/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 fvk=qskh=0.8545.00=38.32kn c. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 msk=0.5fvkh=0.538.32

8、45.00=862.14kn.m3. 塔機的傾覆力矩 工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 mk=-763.07+0.9(1085.86+480.56)=663.04kn.m 非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 mk=-763.07+862.14=99.07kn.m5.1.3 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下： qk=(fk+gk)/n=(441+937.50)/4=344.63kn qkmax=(fk+gk)/n+(mk+fvkh)/l =(441+937.5)/4+(99.07+38.321.50)/4.81=377.18kn qkmin=(fk+gk-flk)/n-(mk+fvkh)/l =

9、(441+937.5-0)/4-(99.07+38.321.50)/4.81=312.08kn工作狀態(tài)下： qk=(fk+gk+fqk)/n=(441+937.50+80)/4=364.23kn qkmax=(fk+gk+fqk)/n+(mk+fvkh)/l =(441+937.5+80)/4+(663.04+21.361.50)/4.81=509.13kn qkmin=(fk+gk+fqk-flk)/n-(mk+fvkh)/l =(441+937.5+80-0)/4-(663.04+21.361.50)/4.81=220.12kn5.1.4 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，

10、第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 ni=1.35(fk+fqk)/n+1.35(mk+fvkh)/l =1.35(441+80)/4+1.35(663.04+21.361.50)/4.81=370.92kn非工作狀態(tài)下： 最大壓力 ni=1.35fk/n+1.35(mk+fvkh)/l =1.35441/4+1.35(99.07+38.321.50)/4.81=192.78kn2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程第6.4.2條 其中 mx,my1計算截面處xy方向的彎矩設計值(kn.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的xy方向距離(m)； ni不計承臺自重及其上

11、土重，第i樁的豎向反力設計值(kn)。由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： mx=my=2370.920.85=630.564kn.m3. 配筋計算根據(jù)混凝土結構設計規(guī)程gb50010-2002第7.2.1條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過c50時，1取為1.0； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360n/mm2。底部配筋計算: s=630.52106/(1.00019.1005000.00014002)=0.0047 =1-(1-20.0047)0.5=0.0047 s=1-0.0047/2=0.9976 as=630.52106/(0.9976

12、1400.0360.0)=1253.98mm2由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為:5000.001500.000.15%=11250mm2。實際配筋為：hrb335級鋼筋， 20196。承臺底筋、面筋雙向均為2520。實際配筋值15710mm211250mm2。5.1.5 承臺剪切計算最大剪力設計值： vmax=519.32kn 依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范(gb50010-2002)的第7.5.7條。 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.710n/mm2； b承臺的計算寬度，b=5

13、000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1400mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360n/mm2； s箍筋的間距，s=150mm。經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋，在面筋、底筋之間每隔500mm設一根12拉勾。5.1.6 承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算。5.1.7 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基礎技術規(guī)范(jgj94-2008)的第5.8.2條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值n=1.35619.05=835.72kn 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公

14、式： 其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.7n/mm2； aps樁身截面面積，aps=502655mm2。經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求。 由于樁的最小配筋率為0.65%，計算得最小配筋面積為3267mm2 ；樁實際配筋為hrb335級鋼筋1716鋼筋，實際配筋值：3419mm2 ；樁主筋深入承臺不少于35d=560mm。5.1.8 樁豎向承載力驗算 依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(jgj/t 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條 軸心豎向力作用下，qk=474.48kn；偏向豎向力作用下，qkmax=619.05kn.m 樁

15、基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.51m； ap樁端面積,取ap=0.50m2； li第i層土層的厚度,取值如下；厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土層厚度(m) 側阻力特征值(kpa) 端阻力特征值(kpa) 土名稱 1 13.46 25 0 素填土 2 3.3 60 0 含礫粉質粘土 3 2.2 80 0 強風化泥質粉砂巖 4 200 2000 中風化泥質粉砂巖 樁長為19.96m，所以樁端是在第4層土層。 最大壓力

16、驗算: ra=2.51(10.4625+3.360+2.280+4200)+20000.50=4726.61kn 由于: ra = 4603.11 qk = 474.48,所以滿足要求! 由于: 1.2ra = 5523.73 qkmax = 619.05,所以滿足要求!5.2 2#塔吊基礎計算書依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(jgj/t 187-2009)。5.2.1 參數(shù)信息塔吊型號: tc6013 塔機自重標準值:fk1=441.00kn 起重荷載標準值:fqk=80kn 塔吊最大起重力矩:m=1085.86kn.m 塔吊計算高度: h=45m 塔身寬度: b=1.70m 非工作狀

17、態(tài)下塔身彎矩:m1=-763.07kn.m 樁混凝土等級: c35 承臺混凝土等級:c40 保護層厚度: 100mm 矩形承臺邊長: 5.00m 承臺厚度: hc=1.500m 承臺箍筋間距: s=150mm 承臺鋼筋級別: hrb335 承臺頂面埋深: d=0.000m 樁直徑: d=0.800m 樁間距: a=3.400m 樁鋼筋級別: hrb335 樁頂標高: -2.200m 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁 計算簡圖如下： 5.1.2 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值 fk1=441kn 2) 基礎以及覆土自重標準值 gk=551.5025=937.5kn

18、3) 起重荷載標準值 fqk=80kn2. 風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (wo=0.2kn/m2) =0.81.591.951.340.2=0.66kn/m2 =1.20.660.351.7=0.47kn/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 fvk=qskh=0.4745.00=21.36kn c. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 msk=0.5fvkh=0.521.3645.00=480.56kn.m2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) wo=0.35k

19、n/m2) =0.81.631.951.340.35=1.19kn/m2 =1.21.190.351.70=0.85kn/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 fvk=qskh=0.8545.00=38.32kn c. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 msk=0.5fvkh=0.538.3245.00=862.14kn.m3. 塔機的傾覆力矩 工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 mk=-763.07+0.9(1085.6+480.56)=663.04kn.m 非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 mk=-763.07+862.14=99.07kn.m5.1.3 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下：

20、 qk=(fk+gk)/n=(441+937.50)/4=344.63kn qkmax=(fk+gk)/n+(mk+fvkh)/l =(441+937.5)/4+(99.07+38.321.50)/4.81=377.18kn qkmin=(fk+gk-flk)/n-(mk+fvkh)/l =(441+937.5-0)/4-(99.07+38.321.50)/4.81=312.08kn工作狀態(tài)下： qk=(fk+gk+fqk)/n=(441+937.50+80)/4=364.23kn qkmax=(fk+gk+fqk)/n+(mk+fvkh)/l =(441+937.5+80)/4+(663.0

21、4+21.361.50)/4.81=509.13kn qkmin=(fk+gk+fqk-flk)/n-(mk+fvkh)/l =(441+937.5+80-0)/4-(663.04+21.361.50)/4.81=220.12kn5.1.4 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 ni=1.35(fk+fqk)/n+1.35(mk+fvkh)/l =1.35(441+80)/4+1.35(663.04+21.361.50)/4.81=370.92kn非工作狀態(tài)下： 最大壓力 ni=1.35fk/n+1.35(mk+fvkh)/l =1.

22、35441/4+1.35(99.07+38.321.50)/4.81=192.78kn2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程第6.4.2條 其中 mx,my1計算截面處xy方向的彎矩設計值(kn.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的xy方向距離(m)； ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kn)。由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： mx=my=2370.920.85=630.564kn.m3. 配筋計算根據(jù)混凝土結構設計規(guī)程gb50010-2002第7.2.1條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過c50時，1取為1.0； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高

23、度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360n/mm2。底部配筋計算: s=630.52106/(1.00019.1005000.00014002)=0.0047 =1-(1-20.0047)0.5=0.0047 s=1-0.0047/2=0.9976 as=630.52106/(0.99761400.0360.0)=1253.98mm2由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為: 5000.001500.000.15%=11250mm2；實際配筋為：hrb335級鋼筋， 20196。承臺底筋、面筋雙向均為2520。實際配筋值15710mm211250mm2。5.2.5 承臺剪切計算最大

24、剪力設計值： vmax=519.32kn依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范(gb50010-2002)的第7.5.7條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.710n/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1400mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360n/mm2； s箍筋的間距，s=150mm。經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋，在面筋、底筋之間每隔500mm設一根12拉勾。5.2.6 承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺

25、高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算。5.2.7 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基礎技術規(guī)范(jgj94-2008)的第5.8.2條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值n=1.35619.05=835.72kn樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.7n/mm2； aps樁身截面面積，aps=502655mm2。經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求。由于樁的最小配筋率為0.65%，計算得最小配筋面積為3267mm2；樁實際配筋為hrb335級鋼筋1716鋼筋，實際配筋值：3419mm2；樁主筋深入承臺不少于35d=560