高阻接地故障檢測分析論文

1、高阻接地故障檢測分析論文 摘要:本文對故障分量的比率差動繼電器的實現(xiàn)方法進(jìn)行理論分析，同傳統(tǒng)比率差動保護(hù)在檢測變壓器內(nèi)部輕微故障，如匝間短路、高阻接地短路，的動作靈敏度的方面作了一些比較，用EMTP建立了變壓器匝間短路和高阻接地的模型，在模型的基礎(chǔ)上進(jìn)行了仿真驗證，充分說明了故障分量的比率差動保護(hù)在性能上的優(yōu)越。 關(guān)鍵詞：故障分量，差動保護(hù)，變壓器保護(hù)，閘間短路，高阻接地故障 0引言 比率差動保護(hù)因能可靠檢出區(qū)內(nèi)故障，很好的躲避穿越性電流被廣泛的應(yīng)用于電力系統(tǒng)保護(hù)中，在變壓器的保護(hù)中的應(yīng)用更是由來已久。但由于受到負(fù)荷電流的干擾，制動電流不能很好的反映故障電流的大小，被負(fù)荷電流所淹沒，使得對輕微

2、故障的檢測靈敏度過低。故障分量的比率差動保護(hù)，由于減去了負(fù)荷分量的影響，對輕微故障的檢測具有很高的的靈敏度，大型變壓器容量很大，滿負(fù)荷運行時，低壓側(cè)的等效電阻非常小，往往只有1歐左右(如容量為150MVA，低壓側(cè)為10KV，0.6667歐)，傳統(tǒng)比率差動保護(hù)對低壓側(cè)高阻接地故障的靈敏的不夠，故障分量的比率差動保護(hù)卻能很好地檢出故障，因而因該在大型變壓器保護(hù)中得到了廣泛的應(yīng)用。 變壓器在額定負(fù)荷運行的時候，發(fā)生輕微匝間短路故障時（2%匝短路），傳統(tǒng)的比率差動保護(hù)往往沒有足夠的靈敏度檢出故障。雖然差流大于了啟動電流門檻值，由于制動電流加上了變壓器的一倍負(fù)荷電流，要檢出此類故障，比率制動系數(shù)（K值）

3、將整得很低，會減弱比率差動保護(hù)抗CT飽和的能力，區(qū)外故障時很容易誤動作，因此，實際的做法往往是降低保護(hù)的靈敏度，等待匝間故障進(jìn)一步發(fā)展，差流、制動電流進(jìn)入動作區(qū)內(nèi)，保護(hù)再出口跳閘，這對變壓器必將造成嚴(yán)重的損害。傳統(tǒng)的比率差動抗CT飽和的能力是很弱的，必須增加額外的補充判據(jù)，防止保護(hù)誤動。 對于故障分量的比率差動，制動電流去掉了負(fù)荷電流的干擾，k值（1.7）可以整定的很高，變壓器在額定負(fù)荷運行的時候，發(fā)生輕微匝間短路故障時，保護(hù)具有足夠的靈敏度檢出故障，同時對低壓側(cè)區(qū)內(nèi)高阻接地故障的檢測靈敏度也提高了很多,由于k值很大,具有足夠的抗CT飽和的能力。 本文對故障分量的比率差動的設(shè)計思想和特性曲線的

4、參數(shù)的選擇作相應(yīng)的理論分析，同時建模驗證算法的正確性。 1故障分量的比率差動算法的建立 11基本算法 故障分量的比率差動算法為傳統(tǒng)的差動保護(hù)中的差動電流和制動電流分別減去正常時候的負(fù)荷電流而得到。以兩圈變壓器的縱連差動為例，以流入變壓器為正方向，如式（1）： (1) 其中，, -變壓器高、低壓側(cè)的故障分量電 -為變壓器正常運行時勵磁電流 分別為變壓器高壓側(cè)低壓側(cè)電流和正常時的穿越性負(fù)荷電流 K為比率差動的比率制動系數(shù) 從上式中可以看出： ，（2） 故障分量的比率差動電流和傳統(tǒng)的比率差動電流相差一倍正常時磁電流，只是制動電流增加了兩倍穿越性的負(fù)荷電流（略去勵磁電流不計）。 12故障分量的提取 故

5、障分量的比率差動保護(hù)性能的好壞，關(guān)鍵在于故障分量的提取。對于不同的保護(hù)設(shè)備，故障分量的提取很不相同，考慮到針對變壓器這一電力系統(tǒng)中的特殊元件，對故障分量的提取提出了一些具體的要求。首先，應(yīng)該準(zhǔn)確減去負(fù)荷電流。其次，在轉(zhuǎn)換性故障和故障重疊的時候不受第一次故障的影響，在第一次故障達(dá)到穩(wěn)態(tài)的時侯，第二次故障到來的時候，能快速檢測出故障來。 但在具體實現(xiàn)的時候會遇到如下困難： 在故障的發(fā)展過程中,故障前負(fù)荷電壓（電流）在不斷的變化,以第一次故障前的電壓（電流）為基準(zhǔn),會帶來誤差.但故障前電壓在不斷的變化只能引起i1正序分量的提取,對i2,i0分量的提取沒有影響,由變壓器保護(hù)只是使用電器量進(jìn)行比較,不涉

6、及參數(shù)的計算,如阻抗,方向等,精度足夠. 由于記錄下故障前的電流量作為負(fù)荷量,故障中的量和故障前的電流量作差值提取ih,il.但隨著故障時間的延長,存在定時誤差,故障后的電器量和故障前的電器量的相角差越來越大,ih,il誤差也越來越大,使得icd值不變(誤差被減掉)izd值越來越小,所以計算K值隨著時間偏移越來越大,只能限制故障分量的比率差動保護(hù)的開放時間,否則在區(qū)外故障時由于隨時間積累的相角差會使保護(hù)誤動,但開放時僅太短又會使得在發(fā)展性故障中不能檢出第二次故障,開放時間為100ms150ms. 2故障分量的比率差動動作參數(shù)的選定 21啟動電流的確定 由于差動電流和傳統(tǒng)的比率差動相同，大體應(yīng)按

7、傳統(tǒng)比率差動整定，但也有特殊的要求。 Iqd.min=KkKtx*fwc+U/2+fphIe（3） Iqd.min比率差動啟動門檻值 fwc=0.1考慮一側(cè)電流互感器10%誤差曲線的系數(shù) fph=0.01軟件相角校正時,由于小CT型號不同引起的偏移 U/2變壓器的調(diào)壓范圍,取為5%,由于改變了變比,所以平衡系數(shù)相應(yīng)變?yōu)樵瓉淼?5%K,應(yīng)躲開引起的差流值 Kk可靠系數(shù)取1.3 假設(shè)由于以上條件，流入裝置的高壓側(cè)的電流為準(zhǔn)確的，誤差均來自低壓側(cè)， 高低壓側(cè)電流為（略去勵磁電流）式（4） （4） -變壓器高、低壓側(cè)相電流 -穿越性負(fù)荷電流 -比率差動啟動電流 （1）傳統(tǒng)比率差動: 當(dāng)產(chǎn)生Iqd.mi

8、n差流時,一定有Ie+1/2*Iqd.min(Ie為額定電流)制動電流產(chǎn)生，K整定0.4，比率制動曲線過原點，,Ie取5A時，制動電流一定大于拐點電流，落在動作特性曲線的制動區(qū)，保護(hù)不會誤動。 （2）故障分量的比率差動: 當(dāng)產(chǎn)生Iqd.min差流時,一定有1/2*Iqd.min制動電流產(chǎn)生，所以計算K值(保護(hù)感受到的差流和制動電流的比值)為2.，當(dāng)K值整定為1.7時（以下分析整定原因）,比率制動曲線過原點，制動電流小于拐點電流，保護(hù)誤動。 所以,由于以上原因產(chǎn)生的最大差流時,傳統(tǒng)比率差動可以用比率制動曲線躲過，而故障分量的比率差動，則無法區(qū)分由于CT誤差，有載調(diào)壓所產(chǎn)生的差流,和由于低壓側(cè)三相

9、短路，或變壓器空載故障時產(chǎn)生的差流，因為其計算K值均為2。傳統(tǒng)比率差動的Iqd.min應(yīng)按允許的最小差流啟動電流整定，故障分量的比率差動的Iqd.min應(yīng)按允許的最大差流啟動電流整定，但如整定太小，將影響檢測輕微故障的能力，又考慮到故障分量的比率差動減去了勵磁電流的影響，工程實際取0.20.5,取0.23。 22制動斜率K值的確定. 主要考慮兩種極端的情況,使制動特性曲線過原點。 (1)區(qū)內(nèi)故障 1.變壓器空載時,發(fā)生區(qū)內(nèi)故障，計算K值最小。 當(dāng)變壓器兩側(cè)帶電源的時,發(fā)生區(qū)內(nèi)故障,高低壓側(cè)同時感受到方向指向變壓器的ih（高壓側(cè)故障分量）,il（低壓側(cè)故障分量）,而變壓器空載,或低壓側(cè)不帶電源時

10、,保護(hù)只感受到高壓側(cè)ih（高壓側(cè)故障分量）,所以（5）式成立計算K值， （5） -高、低壓側(cè)同時帶電源時，保護(hù)感受到的差流和制動電流 -高壓側(cè)帶電源，低壓側(cè)空載時，保護(hù)感受到的差流和制動電流 -計算K值 2.空投和低壓側(cè)三相短路等故障類型(低壓側(cè)不帶電源),計算K值無法區(qū)分,都等于2.0,所以整定K值必小于2.0，空投的時候由于差流由勵磁支路引起,其二次諧波含量很大,能可靠閉鎖,當(dāng)整定K值小于2.0時,低壓側(cè)三相短路時保護(hù)能動作,所以故障分量的比率差動保護(hù)在低壓側(cè)不帶電源時發(fā)生三相短路故障,靈敏度最低,K值最小。 (2)區(qū)外故障 區(qū)外故障主要考慮由于CT傳變誤差引起的差流造成的保護(hù)誤動作，考慮

11、CT傳變誤差,帶入比率差動動作方程，式（6）成立， （6） -分別為穿越性高低壓側(cè)的故障分量電流 -分別高低壓側(cè)CT傳變誤差的百分?jǐn)?shù) 當(dāng)高低壓側(cè)CT傳變誤差，分別為10%和-10%時,差流最大,制動電流最小,保護(hù)最容易誤動,所以最嚴(yán)重的區(qū)外故障,保護(hù)發(fā)生誤動時,比率制動系數(shù)K=0.2。K整定為1.61.8，滿足工程需求。 23抗CT飽和的考慮 假定低壓側(cè)CT飽和，低壓側(cè)只有fl*il的電流流入保護(hù)裝置,由于 |ih+il|>K*0.5*|(ih-il)| 則（6）式變?yōu)?，各參?shù)的含義如（6）式： （7） 假設(shè)穿越性的故障,等式左右相等,K為1.7時帶入（7）式，fi=0.081。所以，低

12、壓側(cè)CT飽和時只要有大于8.11%倍的原方電流能傳變倒二次側(cè),為1.7時故障分量的比率差動不會誤動. 3變壓器匝間短路、高阻接地建模和算法仿真 3.1匝間短路模型的建立 由于變壓器內(nèi)部匝間短路故障的內(nèi)部電磁過程非常復(fù)雜，要準(zhǔn)確模擬非常困難，但我們可以抓住其主要特征，其精度已能滿足繼電保護(hù)的動模的要求。我們關(guān)心的只是變壓器高低壓側(cè)端口電流的變化，對內(nèi)部復(fù)雜電磁過程并不感興趣，根據(jù)黑箱原理，只要我們考察的量，滿足一定的精度要求（我們考察的主要是高、低壓側(cè)電流，短路匝電流），我們認(rèn)為模型是成功的。 3.1.1短路匝之間的弧光電阻,電感的模擬 單相變壓器的電阻和電感的標(biāo)壓值為:Rbase=548.24

13、56歐,Lbase=1.7451亨 由于短路匝的匝數(shù)和變壓器線圈繞組匝數(shù)相比,很小,選用第三繞組來模擬變壓器低壓側(cè)的匝間斷路時,第三繞組的漏感和漏阻應(yīng)盡量取的比較小: 漏阻:Rbase*0.001=548.2456*0.001=0.5482歐 漏抗:Lbase*0.001=1.7451*0.001=0.0017亨 弧光電阻,電感: 弧光電阻:0.05歐 弧光電感:0.0001亨 設(shè)定為2%的匝間斷路: U2(第二繞組電壓)=225.4KV U3(第三繞組電壓,短路匝模擬電壓)=4.6KV 3.1.2波形分析 圖(1)、（2）為RTDS的實錄波形和EMTP建模產(chǎn)生波形的比較,可以看出模型的正確性

14、. (1)RTDS的A相電流波形（變壓器不帶負(fù)荷空載合閘,A相匝間斷路2%） figure1ThecurrentwaveofphaseArecordedfromRTDSequipment（switching-onofanunloadedpowertransformer，2percentoftheturnsshortedat2.5s） (2)EMTP的A相電流輸出波形（變壓器不帶負(fù)荷空載合閘,A相匝間斷路2%） figure2ThecurrentwaveofphaseAproducedbyEMTP（switching-onofanunloadedpowertransformer，2percent

15、oftheturnsshortedat2.5s） 圖（1）、（2）變化趨勢來看是一致的 實際變壓器2%匝短路的時侯,IA(A相電流)=1.6Ie.Ik(短路匝電流)=60Ie,而EMTP輸出波形為IA=1.6156Ie,Ik=35Ie，由于算法的輸入為相電流作差值，相電流和短路匝的電流的結(jié)果基本滿足要求。 32算法仿真 兩種算法Iqd.min=90A比率制動曲線過原點，折算到一次測的電流。 （3）高壓側(cè)A相電流波形(變壓器滿負(fù)荷運行時，在2.5s時發(fā)生低壓側(cè)A相2%的匝間斷路,以下相同) figure3Thecurrentwaveofhigh-voltagesideofphaseA（2perc

16、entofturnsinthelow-voltagewindingoftransformershortedat2.5swithfullload,thesameasfollows） （4）低壓側(cè)A相電流波形 figure4Thecurrentwaveoflow-voltagesideofphaseA （5）短路匝內(nèi)的電流波形(折算到原方后,原方電流的倍數(shù)) figure5Thecurrentwaveintheshortedturns（transformedintounitvalue） 以下為調(diào)整K值的大小，兩種算法的動作行為。 （6）K=0.3，比率差動特性（左邊的為故障分量的比率差動，右邊為傳

17、統(tǒng)比率差動，以下相同） figure6K=0.3，thepercentagedifferentialcharacteristic（theoneleftissuperimposeddifferentialcurrentsalgorithm；therightconventionalalgorithm，thesameasfollows） K=0.3，兩種保護(hù)均能可靠動作，但實際運行的時侯，傳統(tǒng)比率差動的制動系數(shù)很難整定的這么低，區(qū)外故障容易誤動，抗CT飽和能力越很弱。 （7）K=0.4，比率差動特性 figure7K=0.3，thepercentagedifferentialcharacterist

18、ic K=0.4，傳統(tǒng)比率差動已到了動作區(qū)的邊界，幾乎檢測不出如此輕微的故障，這一點也同我們的動模試驗相吻合。 （8）K=1.7，比率差動特性 figure8K=0.3，thepercentagedifferentialcharacteristic 從中可一看出故障分量的比率差動的高靈敏性和可靠性的結(jié)合。即能檢出輕微故障，又有足夠的抗CT飽和能力。 以下為，在2.5s發(fā)生低壓側(cè)A相1%的匝間斷路時，兩種算法的動作行為。 （9）K=0.25，比率差動特性（在2.5s發(fā)生低壓側(cè)A相1%的匝間斷路） figure9K=0.3，thepercentagedifferentialcharacterist

19、ic（1percentofturnsshortedinlow-voltagesideofphaseAat2.5s） 傳統(tǒng)比率差動對1%的匝間斷路已失去了靈敏度，故障分量的比率差動同樣能靈敏反映 （10）K=1.7,比率差動特性（在2.5s發(fā)生低壓側(cè)A相1%的匝間斷路） figure10K=0.3，thepercentagedifferentialcharacteristic（1percentofturnsshortedinlow-voltagesideofphaseAat2.5s） 故障分量的比率差動在如此高的k值的情況下同樣能檢出1%的輕微故障 以下為低壓側(cè)區(qū)內(nèi)AB相跨接20歐電阻在2.5s

20、時短路故障，負(fù)荷側(cè)為純電阻負(fù)荷1.9206歐.時，兩種算法的動作行為的仿真 （11）變壓器端口的波形，左邊為高壓側(cè)A，B，C相電流，右邊為低壓側(cè)A，B，C三相電流。(AB相跨接20歐電阻在2.5s時短路故障) figure11Thecurrentwaveoftransformerterminals，theleftarethecurrentsofhigh-voltagesideofphaseofA，B，Crespectively，therightlow-voltageside。（thefaultof20ohmresistancecrossphaseAandBat2.5s） 從圖(11)可以看出相

21、電流幾乎沒有突變，對算法的考驗更加嚴(yán)酷。 （12）K=1.7，比率差動特性（AB相跨接20歐電阻在2.5s時短路故障) figure12K=0.3，thepercentagedifferentialcharacteristic（thefaultof20ohmresistancecrossphaseAandBat2.5s） 對高阻接地故障分量的比率差動，相比傳統(tǒng)比率差動也有不可比擬的優(yōu)勢。 4結(jié)論 本文對故障分量的比率差動保護(hù)相對于傳統(tǒng)的在檢測變壓器匝間短路和低壓側(cè)高阻接地短路的靈敏方面作了分析。對故障分量的比率差動的動作特性參數(shù)作了分析計算，并對抗CT飽和的能力方面作了一些分析。在這基礎(chǔ)上，提

22、出了算法的實現(xiàn)，用EMTP建立了匝間短路和高阻接地的仿真模型，對兩種算法的動作行為進(jìn)行了仿真，驗證了所選的制動系數(shù)K，和對故障分量的比率差動保護(hù)優(yōu)越性的分析。 ResearchontheDetectionofturn-to-turnandHigh-Impedance-GroundedFaultofTransformerBasedonSuperimposedDifferentialCurrents Abstract:Themethodofrealizingthetransformerprotectionbasedonsuperimposeddifferentialcurrentshasbeenpresentedandanalyzed.Thecompareofsensitivitydetectingturn-to-turnandhigh-impedancegroundfaultsbetweentraditionaldifferentialrelayanddiffere