某發(fā)電廠600MW機(jī)組八級(jí)熱力系統(tǒng)和制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、內(nèi)蒙古科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書某發(fā)電廠600mw機(jī)組八級(jí)熱力系統(tǒng)和制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)摘 要高參數(shù)大容量凝汽式機(jī)組是目前新建火電機(jī)組的主力機(jī)型，300mw及以下的小機(jī)組已逐漸退出歷史舞臺(tái)，600mw及660mw的機(jī)組成為主流。本文針對(duì)600mw亞臨界凝汽式發(fā)電機(jī)組熱力系統(tǒng)進(jìn)行計(jì)算和制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，并對(duì)主要流通部分的管道進(jìn)行計(jì)算和選型，對(duì)擬定的凝汽式發(fā)電機(jī)組原則性熱力系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算和熱經(jīng)濟(jì)性計(jì)算，繪制原則性熱力系統(tǒng)圖，結(jié)合計(jì)算結(jié)果，從而擬定可行方案。選取上從實(shí)際工程項(xiàng)目出發(fā)，綜合考慮經(jīng)濟(jì)性和能源高效利用，同時(shí)對(duì)運(yùn)行是否穩(wěn)定可靠，技術(shù)是否成熟等方面進(jìn)行考慮，綜合比較確定。本機(jī)組選用哈爾濱鍋爐廠生產(chǎn)的200

2、8t/h自然循環(huán)汽包爐；汽輪機(jī)為法國alsthom公司生產(chǎn)的亞臨界壓力、一次中間再熱600mw凝汽式汽輪機(jī)。共設(shè)8級(jí)不調(diào)節(jié)抽汽，其中第一、二、三抽汽分別供高壓加熱器，第五、六、七、八抽汽分別供四臺(tái)低壓加熱器，第四級(jí)抽汽作為0.903mpa壓力除氧器的加熱汽源。主蒸汽初參數(shù)：16.66mpa，540.6，再熱蒸汽參數(shù)：3.31mpa，540.6，排汽壓力4.04/5.25kpa。熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)：全廠效率39%，發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗0.3333 kg/kw·h。計(jì)算誤差：汽輪機(jī)內(nèi)功計(jì)算誤差0. 4%。關(guān)鍵詞：電廠，熱力系統(tǒng)，鍋爐，汽輪機(jī),制粉系統(tǒng)。abstracthigh parameters p

3、ower plant is the main force type. and the power plants capacity low of 300mw is out of the stage. all around the world ,600mw and 660mw is the popular power plant. the articles purpose is designing a 600mw condensing generator , which is including thermal system and milling system. and i will draw

4、the principle thermal system picture. at last combine the calculate result a feasibility plan will be given. the equipment choice is depending on the really power plant, and we will also consider economy and environmentally friendly. at the same time, the power plant work more stable is also importa

5、nt.the boiler of this power plant is from harbin factory. and its nominal capacity is 2008 ton per hour with natural circulation. the steam turbine is a subcritical pressure and a reheat 600mw condensing generator. altogether supposes 8 levels not to adjust pulls out the steam, in which first, two,

6、three pulls out the steam to supply the high-pressured heater separately, fifth, six, seven, eight pulls out the steam to supply four low pressure heaters separately, the fourth level pulls out the steam to eliminate the oxygen as the 0.903mpa pressure heating steam source. the beginning of the main

7、 steam parameters: 16.66mpa, 540.6, reheat steam parameters: 3.31mpa, 540.6, exhaust pressure 4.04/5.25kpa.thermal economy index is as follow: the efficiency of the whole plant 39%; generation standard coal consumption 0.3333 kg/kw·h.calculation errors is as follow: counter-balance checking err

8、or 0.4%.key words：power plant，thermal system，boiler，steam turbine, pipeline flow path,milling system.ii內(nèi)蒙古科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書目錄摘 要iabstractii第一章 緒論1第二章 熱力系統(tǒng)與機(jī)組資料42.1熱力系統(tǒng)簡介42.2原始資料52.2.1汽輪機(jī)型以及參數(shù)52.2.2鍋爐型式及參數(shù)52.2.3機(jī)組各級(jí)回?zé)岢槠麉?shù)62.2.4其他數(shù)據(jù)6第三章 熱力系統(tǒng)計(jì)算83.1 汽水平衡計(jì)算83.1.1全廠補(bǔ)水率83.1.2給水系數(shù)83.1.3各小汽流量系數(shù)93.2汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)計(jì)算93.2.1主

9、蒸汽參數(shù)93.2.2再熱蒸汽參數(shù)93.3輔助計(jì)算93.3.1均壓箱計(jì)算93.3.2軸封加熱器計(jì)算103.3.3凝汽器計(jì)算113.4各加熱器進(jìn)、出水參數(shù)計(jì)算123.4.1高壓加熱器h1123.4.2高壓加熱器h2133.4.3高壓加熱器h3133.4.4除氧器h4143.4.5低壓加熱器h5153.4.6低壓加熱器h6163.4.7低壓加熱器h7173.4.8低壓加熱器h8183.5 高壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算203.5.1 由高壓加熱器h1熱平衡計(jì)算203.5.2由高壓加熱器h2熱平衡計(jì)算、203.5.3由高壓加熱器h3熱平衡計(jì)算213.6除氧器抽汽系數(shù)計(jì)算223.7低壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算23

10、3.7.1由低壓加熱器h5熱平衡計(jì)算233.7.2由低壓加熱器h6熱平衡計(jì)算233.7.3由低壓加熱器h7熱平衡計(jì)算243.7.4由低壓加熱器h8熱平衡計(jì)算243.8凝汽系數(shù)計(jì)算253.9汽輪機(jī)內(nèi)功計(jì)算263.10汽輪機(jī)內(nèi)效率、熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、汽水流量計(jì)算283.11廠性熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算30第四章 反平衡校核31第五章 制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與計(jì)算345.1動(dòng)力煤參數(shù)345.2鍋爐參數(shù)345.2耗煤量及磨煤機(jī)選型355.2.1空氣消耗量計(jì)算355.2.2煙氣量的計(jì)算355.2.4磨煤機(jī)的選型375.3磨煤機(jī)計(jì)算375.4制粉系統(tǒng)熱力計(jì)算385.5 制粉系統(tǒng)起始斷面輸入熱量395.6制粉系統(tǒng)輸出熱量405.7

11、校核415.7.1熱平衡方程求干燥劑初溫415.7.2干燥劑初溫的相對(duì)誤差425.8制粉系統(tǒng)附屬設(shè)備和部件的選擇425.8.1給煤機(jī)425.8.2給粉機(jī)42第六章 管道計(jì)算與選型436.1管道計(jì)算所用相關(guān)資料436.1.1推薦流速資料436.1.2相關(guān)計(jì)算公式446.2具體管道管徑計(jì)算446.2.1主蒸汽相關(guān)管道446.2.2第一級(jí)抽汽管道內(nèi)徑的計(jì)算456.2.3鍋爐給水管道管徑的計(jì)算466.2.4補(bǔ)充水管管徑的計(jì)算466.2.5小汽輪機(jī)管徑的計(jì)算476.3 管道的選型486.3.1主蒸汽相關(guān)管道選型486.3.2第一級(jí)抽汽管路選型506.3.3鍋爐加熱器給水支管管路選型516.3.4化學(xué)補(bǔ)充

12、水管道選型526.3.5小汽輪機(jī)管徑選型536.4主要設(shè)備的選型556.4.1凝結(jié)水泵的選型556.4.2給水泵的選型566.4.3除氧器的選型57第七章 主要熱力系統(tǒng)設(shè)計(jì)、選型587.1主蒸汽系統(tǒng)587.2給水系統(tǒng)587.3凝結(jié)水系統(tǒng)587.4 除氧系統(tǒng)597.5抽空氣系統(tǒng)597.6旁路系統(tǒng)607.7補(bǔ)充水系統(tǒng)60第八章 結(jié) 論61參 考 文 獻(xiàn)：63英文文獻(xiàn)64英文文獻(xiàn)翻譯：77致 謝9098第一章 緒論 火力發(fā)電廠簡稱火電廠，是利用煤炭、石油、天然氣作為燃料生產(chǎn)電能的工廠。其能量轉(zhuǎn)換過程是：燃料的化學(xué)能轉(zhuǎn)換為，熱能通過汽輪機(jī)等設(shè)備轉(zhuǎn)換為，在發(fā)電機(jī)的幫助下機(jī)械能轉(zhuǎn)換為電能。最早的

13、火力發(fā)電是1875年在巴黎北火車站的火電廠實(shí)現(xiàn)的。隨著發(fā)電機(jī)、汽輪機(jī)制造技術(shù)的完善，輸變電技術(shù)的改進(jìn)，特別是電力系統(tǒng)的出現(xiàn)以及社會(huì)電氣化對(duì)電能的需求，20世紀(jì)30年代以后，火力發(fā)電進(jìn)入大發(fā)展的時(shí)期?；鹆Πl(fā)電機(jī)組的容量由200兆瓦級(jí)提高到300600兆瓦級(jí)（50年代中期），到1973年，最大的火電機(jī)組達(dá)1300兆瓦。大機(jī)組、大電廠使火力發(fā)電的熱效率大為提高，每千瓦的建設(shè)投資和發(fā)電成本及工人數(shù)量也不斷降低。如今大機(jī)組已然成為一個(gè)必然的趨勢。就能量轉(zhuǎn)換的形式而言，火力發(fā)電機(jī)組的作用是將燃料（煤、石油、天然氣）的化學(xué)能經(jīng)燃燒釋放出熱能，再進(jìn)一步將熱能轉(zhuǎn)變?yōu)殡娔堋Ｆ浒l(fā)電方式有汽輪機(jī)發(fā)電、燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電及內(nèi)

14、燃機(jī)發(fā)電三種，具體到實(shí)現(xiàn)方式有燃煤鍋爐，燃?xì)忮仩t，蒸汽燃?xì)饴?lián)合循環(huán)鍋爐，硫化床鍋爐等。其中汽輪機(jī)發(fā)電所占比例最大，燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電近年來有所發(fā)展，內(nèi)燃機(jī)發(fā)電比例最小主要以小型家用為主。汽輪機(jī)發(fā)電的理論基礎(chǔ)是蒸汽的朗肯循環(huán)，按朗肯循環(huán)理論，蒸汽的初參數(shù)（即蒸汽的壓力與溫度）愈高，循環(huán)效率就愈高，其實(shí)這也是發(fā)展大機(jī)組的主要?jiǎng)恿?。就?dāng)今火電技術(shù)來說，能進(jìn)一步提高超臨界機(jī)組的效率，主要從以下兩方面入手：提高初參數(shù)，采用超超臨界從電廠循環(huán)方式來分析，朗肯循環(huán)效率取決于循環(huán)工質(zhì)的吸熱溫度和發(fā)熱溫度，平均吸熱溫度越低，放熱溫度越高，循環(huán)效率也越高。就這點(diǎn)來講，如果要提高循環(huán)效率，就應(yīng)該降低吸熱溫度，提高放熱溫度

15、，循環(huán)工質(zhì)的吸熱溫度是取決于外界環(huán)境和壓力的，我們能做的也就是提高工質(zhì)的放熱溫度，也就是提高新蒸汽的溫度。所以超超臨界機(jī)組應(yīng)運(yùn)而生了。汽輪機(jī)制造技術(shù)已很成熟，但仍有進(jìn)一步提高其效率的空間，主要有以下兩種途徑：首先是進(jìn)一步增加末級(jí)葉片的環(huán)形排汽面積，從而達(dá)到減小排汽損失的目的。末級(jí)葉片的環(huán)形排汽面積取決于葉片高度，后者受制于材料的耐離心力強(qiáng)度。其次是采用減少二次流損失的葉柵。葉柵汽道中的二次流會(huì)干擾工作的主汽流產(chǎn)生較大的能量損失，要進(jìn)一步研制新型葉柵，以減少二次流損失。最后是減少汽輪機(jī)內(nèi)部漏汽損失。汽輪機(jī)隔板與軸間、動(dòng)葉頂部與汽缸、動(dòng)葉與隔板間均有一定間隙。這方面應(yīng)該從軸封著手，要研制新型汽封件

16、以減少漏汽損失。發(fā)展大機(jī)組的優(yōu)點(diǎn)可綜述如下：1降低每千瓦裝機(jī)容量的基建投資隨著機(jī)組容量的增大，投資費(fèi)用降低。在一定的范圍內(nèi)，機(jī)組的容量越大越經(jīng)濟(jì)。一般將這個(gè)范圍稱為容量極限。 以20萬千瓦燃煤機(jī)組的建設(shè)費(fèi)比率為100%。30萬千瓦燃煤機(jī)組為93%，到60萬千瓦時(shí)進(jìn)一步下降為84%。隨著機(jī)組容量的增加，容量每增加一倍，基建投資約降低5%。提高電站的供電熱效率機(jī)組容量越大，電站的供電熱效率也越高。在15萬千瓦以前，熱效率的上升率較高。達(dá)到15萬千瓦以后，熱效率上升趨于和緩。原因在于容量在15萬千瓦前，蒸汽參數(shù)隨容量增加而提高的緣故。容量超過15萬千瓦后，蒸汽參數(shù)變化不大。欲取得更高的供電熱效率，只

17、有采用超臨界領(lǐng)域的蒸汽參數(shù)。16.9mpa,566/538，50萬千瓦機(jī)組的供電熱效率為38.6%。24.6mpa538/538，90萬千瓦機(jī)組的供電熱效率則高達(dá)40.7%，與前者相比約提高2.1%。 降低熱耗以15萬千瓦機(jī)組的單位熱耗比率為100%，當(dāng)機(jī)組容量增加到60萬千瓦時(shí)，降低1.3%；由30萬千瓦增加到60萬千瓦時(shí)降低1.0%。由60萬千瓦提高到120萬千瓦時(shí)降低0.5%左右。 減少電站人員的需要量15萬千瓦機(jī)組，需0.45人/兆瓦；到30萬千瓦時(shí)下降到0.27人/兆瓦；到120萬千瓦時(shí)會(huì)進(jìn)一步下降到0.12人/兆瓦。這表明，機(jī)組容量越大，工資支出越少，降低發(fā)電成本。在燃料價(jià)格相同的

18、情況下，機(jī)組容量越大，發(fā)電成本越低。 機(jī)組容量增大，蒸汽參數(shù)提高，每千瓦裝機(jī)容量的建設(shè)費(fèi)用降低，熱效率變大，熱耗降低，工作人員減少，發(fā)電成本降低。這充分顯示了大機(jī)組的優(yōu)勢?？萍荚诎l(fā)展世界在變化，實(shí)踐告訴我們煤電有太多的局限性。特別是燃煤鍋爐，環(huán)境污染，燃料運(yùn)輸不方便，鍋爐效率低，電廠占地面積大。為了克服它們，我們有了循環(huán)流化床鍋爐，有了煤制油技術(shù)，有了水煤漿技術(shù)。但20世紀(jì)的實(shí)踐告訴我們煤電不但有上述的局限性，煤電的致命缺陷是地球的煤炭資源是非常有限的。這就促使我們尋找新的突破口，尋找新的替代能源。新能源有水電，風(fēng)能發(fā)電，和太陽能發(fā)電，以及核電。水電，風(fēng)電，太陽能發(fā)電的地域性都非常強(qiáng)，而且發(fā)電

19、量也較少，用它們來解決能源問題可以說是杯水車薪。核電好像是煤電理想的替代品，所以很多國家都大力發(fā)展核電，其中法國的核電發(fā)電量占到了全國總發(fā)電量的78%以上，其中核電比例達(dá)到40%以上的有12個(gè)國家。但自從世界上最大的核電站日本福島核電站的泄露事故，人民把核電推到了風(fēng)口浪尖，核電能不能發(fā)展，核電發(fā)生事故的可能性有多大，遠(yuǎn)處的核泄露對(duì)我會(huì)有多大的傷害。科技在發(fā)展，世界在變化，最終科技會(huì)告訴我們核電的去向，核電最終將不會(huì)是一個(gè)問題，但誰又能保證電力行業(yè)再也不會(huì)遇到新的挑戰(zhàn)。科學(xué)技術(shù)就是在這種否定再否定的過程中發(fā)展和成熟的。第二章 熱力系統(tǒng)與機(jī)組資料2.1熱力系統(tǒng)簡介本機(jī)組采用一爐一機(jī)的單元制配置。其

20、中鍋爐為哈爾濱鍋爐廠生產(chǎn)的2008t/h自然循環(huán)汽包爐；氣輪機(jī)為法國alsthom公司生產(chǎn)的亞臨界壓力、一次中間再熱600mw凝汽式氣輪機(jī)。全廠的原則性熱力系統(tǒng)附圖所示。該系統(tǒng)共有八級(jí)不調(diào)節(jié)抽汽。其中第一、二、三級(jí)抽汽分別供三臺(tái)高壓加熱器，第五、六、七、八級(jí)抽汽分別供四臺(tái)低壓加熱器，第四級(jí)抽汽作為0.903mpa壓力除氧器的加熱汽源。第一、二、三級(jí)高壓加熱器均安裝了內(nèi)置式蒸汽冷卻器，上端差分別為-1.7、0、0。第一、二、三、五、六、七級(jí)回?zé)峒訜崞餮b設(shè)疏水冷卻器，下端差均為5.5。汽輪機(jī)的主凝結(jié)水由凝結(jié)水泵送出，依次流過軸封加熱器、4臺(tái)低壓加熱器，進(jìn)入除氧器。然后由汽動(dòng)給水泵及備用電動(dòng)給水泵升

21、壓，經(jīng)三級(jí)高壓加熱器加熱，最終給水溫度達(dá)到274.76，進(jìn)入鍋爐。三臺(tái)高壓加熱器的疏水逐級(jí)自流至除氧器，第五、六、七級(jí)低壓加熱器的疏水逐級(jí)自流至第八級(jí)低壓加熱器；第八級(jí)低加的疏水用疏水泵送回本級(jí)的主凝結(jié)水出口。凝汽器為雙壓式凝汽器，汽輪機(jī)排氣壓力4.04/5.25kpa。與單壓凝汽器相比，雙壓凝汽器由于按冷卻水溫度低，高分出了兩個(gè)不同的汽室壓力，因此它具有更低的凝汽器平均壓力，使汽輪機(jī)的理想比焓降增大。給水泵汽輪機(jī)（以下簡稱小汽機(jī)）的汽源為中壓缸排汽（第四級(jí)抽汽），無回?zé)峒訜崞渑牌?jīng)過小凝結(jié)器凝結(jié)成水送入凝汽器，設(shè)計(jì)排汽壓力為6.27kpa，如果機(jī)組運(yùn)行負(fù)荷較低也可以從新蒸汽管道抽汽。鍋爐過熱

22、器的減溫水取自給水泵出口，設(shè)計(jì)噴水量為55000kg/h。熱力系統(tǒng)的汽水損失計(jì)有：全廠汽水損失30000kg/h、廠用汽20000kg/h(不回收)、鍋爐暖風(fēng)器用氣量為35000kg/h,暖風(fēng)器汽源取自第4級(jí)抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，鍋爐排污損失10000kg/h。高壓缸門桿漏汽a和b分別引入再熱冷段管道和軸封加熱器sg，中高壓缸門桿漏氣k引入3號(hào)高壓加熱器，高壓缸的軸封漏汽按壓力不同，分別引進(jìn)除氧器l1和l、均壓箱m1和m和軸封加熱器n1和n。中壓缸的軸封漏汽也按壓力不同，分別引進(jìn)均壓箱p和軸封加熱器r。低壓缸的軸封用汽s來自均壓箱，軸封排汽t也引入軸封加熱器。從高壓缸的排汽管路抽出一股

23、汽流j，不經(jīng)再熱器而直接進(jìn)中壓缸，用于冷卻中壓缸轉(zhuǎn)子葉根。2.2原始資料2.2.1汽輪機(jī)型以及參數(shù)1.機(jī)組型式：亞臨界壓力、一次中間再熱、四缸四排汽、反動(dòng)單軸、凝汽式汽輪機(jī)；2.額定功率 =600mw；3.主蒸汽初參數(shù)（主汽閥前）=16.66mpa，=537；4.再熱蒸汽參數(shù)（進(jìn)汽閥前）： 熱段=3.31mpa；=540.6； 冷段=3.49mpa；=313.3；5.汽輪機(jī)排汽壓力=4.04/5.25kpa,排汽比焓=2390.21kj/kg，6.再熱蒸汽流量： 1665t/h 。2.2.2鍋爐型式及參數(shù)1.鍋爐：哈爾濱鍋爐廠一次中間再熱、亞臨界壓力、自然循環(huán)汽包爐；2.額定蒸發(fā)量=2008t

24、/h3.額定過熱蒸汽壓力=17.3mpa；4.額定過熱蒸汽出口溫度tb=540.65.再熱蒸汽壓力（進(jìn)/出）：3.49/3.31mpa；6.再熱蒸汽溫度（進(jìn)/出）：313.3/540.6 7.省煤器進(jìn)口給水溫度：274.76；8.鍋爐熱效率=92.39%。2.2.3機(jī)組各級(jí)回?zé)岢槠麉?shù)機(jī)組各級(jí)回?zé)岢槠麉?shù)見表2-1表2-1 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)原始汽水參數(shù)抽汽管道壓損pj%33353333項(xiàng) 目單位h1h2h3h4h5h6h7h8抽汽壓力pjmpa5.953.651.730.9030.4410.1240.070.0256抽汽焓hjkj/kg312903022.13341.13139.82942.727

25、54.72659.52619.17加熱器上端差t-1.700-2.82.82.82.8加熱器下端差t15.55.5-5.55.55.55.55.5水側(cè)壓力pwmpa19.2319.2319.230.7061.7141.7141.7141.7141.最終給水溫度=274.76；2.給水泵出口壓力=19.23mpa，給水泵效率=0.843.除氧器至給水泵高差=21.4m；4.小汽機(jī)排汽壓力=6.27kpa；小汽機(jī)排汽焓=2422.6kj/kg2.2.4其他數(shù)據(jù)1.汽輪機(jī)進(jìn)汽節(jié)流損失 =4%，中壓缸進(jìn)汽節(jié)流損失=2%；2. 軸封加熱器壓力 =98kpa,疏水比焓=415kj/kg；3.機(jī)組各門桿漏汽

26、、軸封漏汽等小汽流量及參數(shù)見表2-2；鍋爐暖風(fēng)器耗汽、過熱器減溫水等全廠汽水流量及參數(shù)見表2-2；4.汽輪機(jī)機(jī)械效率 =0.985；發(fā)電機(jī)效率 =0.99；5.補(bǔ)充水溫度=20；6.廠用電率=0.07。表2-2 門桿漏汽、軸封漏汽數(shù)據(jù)漏汽點(diǎn)代號(hào)abkl1n1漏汽量kg/h6202677410302789漏汽系數(shù)0.00033530.00014440.0040080.0016370.00004814漏汽點(diǎn)比焓3394.43394.43536.63328.13328.1漏汽點(diǎn)代號(hào)m1lnmr漏汽量kg/h5643437101639190漏汽系數(shù)0.00030500.0018590.00005463

27、0.00034560.0001027漏汽點(diǎn)比焓3328.13016301630163108.2漏汽點(diǎn)代號(hào)ptsjw漏汽量kg/h896660141230245687漏汽系數(shù)0.00048460.00035700.00076370.016360.0003716漏汽點(diǎn)比焓3108.2 2716.22716.23016.152337.8第三章 熱力系統(tǒng)計(jì)算3.1 汽水平衡計(jì)算3.1.1全廠補(bǔ)水率全廠汽水平衡如圖3-1所示，各汽水流量見表。將進(jìn)、出系統(tǒng)的各流量用相對(duì)量表示。由于計(jì)算前汽輪機(jī)進(jìn)汽量為未知，故預(yù)選=1909137kg/h進(jìn)行計(jì)算，最后校核。全廠工質(zhì)滲漏系數(shù)=/=30000/1909137=

28、0.015714（31）鍋爐排污系數(shù)=/=10000/1909137=0.005238 （32）圖3.1 全廠汽水平衡其余各量經(jīng)計(jì)算為廠用汽系數(shù)=20000/1909137=0.010476 （32）減溫水系數(shù)=55000/1909137=0.0288 （33）暖風(fēng)器疏水系數(shù)=35000/1909137=0.01833 （34）由全廠物質(zhì)平衡得補(bǔ)水率=+=0.0100476+0.005238+0.015714=0.031428 （35）3.1.2給水系數(shù)=+-=1+0.015714+0.005238-0.0288=0.9992143 （36）3.1.3各小汽流量系數(shù)各小汽流量見表2-23.2汽

29、輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)計(jì)算3.2.1主蒸汽參數(shù)由主汽門前壓力為16.66mpa，溫度=537，查水蒸所性質(zhì)表，得主蒸汽比焓值=3396.24kj/kg。主汽門后壓力=（1-）=（1-0.04）×16.66=15.9936mpa。 （37）由=15.9936mpa，=3396.24kj/kg，查表，得主汽門后汽溫=534.3。3.2.2再熱蒸汽參數(shù)由中聯(lián)門前壓力=3.62mpa，溫度=537，查水蒸氣性質(zhì)表，得再熱蒸汽比焓值=3534.21 kj/kg。中聯(lián)門后再熱汽壓=（1-）=（1-0.02）×3.62=3.5476mpa。 （38）同=3.5476mpa，=3534.21 kj/

30、kg，查水蒸所性質(zhì)表，得中聯(lián)門后再熱汽溫=536.693.3輔助計(jì)算3.3.1均壓箱計(jì)算以加權(quán)平均法計(jì)算均壓箱內(nèi)平均進(jìn)汽比焓。計(jì)算詳見下：表3-1 均壓箱平均蒸汽比焓計(jì)算pmm1漏汽量kg/h8966395642099漏汽系數(shù)0.00048460.00034560.00030510.001135漏汽點(diǎn)比焓3108.230163328.1總焓1.506321.042391.015263.5639平均比焓3139.23.3.2軸封加熱器計(jì)算以加權(quán)平均法計(jì)算軸封加熱器內(nèi)平均進(jìn)汽比焓。計(jì)算詳見下：表3-2 軸封加熱器物質(zhì)，熱平衡計(jì)算項(xiàng)目bn1ntr漏汽量kg/h267891016601901307漏汽

31、系數(shù)0.00014440.000048130.000054630.0003570.00010280.0007069漏汽點(diǎn)比焓3394.43328.130162716.23108.2總焓0.490200.160210.164760.969630.31942210422平均比焓2976.53.3.3凝汽器計(jì)算由=0.0044/mpa=4.4kpa，排氣比焓=2390.21kj/kg，查水蒸所性質(zhì)表，得=30.54由=0.00539mpa=5.39kpa，查水蒸所性質(zhì)表，得=34.24凝汽器的平均溫度=0.5×（+）=0.5×（30.54+34.24）=32.39 （39）查水蒸

32、汽性質(zhì)表，凝汽器的平均壓力=4.9kpa，平均比焓=136.1 kj/kg將所得數(shù)據(jù)與表2-1的數(shù)據(jù)一起，以各抽汽口的數(shù)據(jù)為節(jié)點(diǎn)，在h-s圖上繪制出汽輪機(jī)的汽態(tài)膨脹過程線，見圖3.23.4各加熱器進(jìn)、出水參數(shù)計(jì)算3.4.1高壓加熱器h1加熱器壓力： =（1-）=（1-0.03）×5.95=5.7715mpa （310）式中第一抽汽口壓力；抽汽管道相對(duì)壓損；由=5.7715mpa，查水蒸汽性質(zhì)表得加熱器飽和溫度=273.06h1出水溫度：=-t=273.06-（-1.7）=274.76 （311）式中t加熱器上端差。h1疏水溫度：=+=243.22+5.5=248.72 （312）式中

33、加熱器下端差，=5.5進(jìn)水溫度，其值從高壓加熱器h2的上端差t計(jì)算得到。已知加熱器水側(cè)壓力=19.23mpa，由=274.76，查得h1出水比焓=1205.45kj/kg由=243.22，=19.23mpa，查得h1進(jìn)水比焓=1054.87 kj/kg由=248.72，=5.95mpa，查得h1疏水比焓=1079.47 kj/kg。至此，高壓加熱器h1的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已全部算出。3.4.2高壓加熱器h2加熱器壓力：=（1-）=（1-0.03）×3.65=3.54mpa （313）式中第二抽汽口壓力；抽汽管道相對(duì)壓損；由=3.54mpa，查水蒸所性質(zhì)表得加熱器飽和溫度=243.22h

34、2出水溫度：=-t=243.22-0=243.22 （314）式中t加熱器上端差。h2疏水溫度：=+=203.68+5.5=209.18 （315）式中加熱器下端差，=5.5進(jìn)水溫度，其值從高壓加熱器h3的上端差t計(jì)算得到。已知加熱器水側(cè)壓力=19.23mpa，由=243.22，查得h2出水比焓=1054.87kj/kg由=203.68，=19.23mpa，查得h2進(jìn)水比焓=876.26 kj/kg由=209.18，=3.54mpa，查得h2疏水比焓=893.99 kj/kg。至此，高壓加熱器h2的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已全部算出。3.4.3高壓加熱器h3加熱器壓力：=（1-）=（1-0.03）&#

35、215;1.73=1.678mpa （316）式中第三抽汽口壓力；抽汽管道相對(duì)壓損；由=1.678mpa，查水蒸所性質(zhì)表得加熱器飽和溫度=203.68h3出水溫度：=-t=203.68-0=203.68 （317）式中t加熱器上端差。h3疏水溫度：=+=173.33+5.5=181.5 （318）式中加熱器下端差，=5.5進(jìn)水溫度，其值從除氧器h4的上端差t計(jì)算得到。已知加熱器水側(cè)壓力=19.23mpa，由=203.68，查得h3出水比焓=876.26kj/kg由=173.33，=19.23mpa，查得h3進(jìn)水比焓=757.81kj/kg由=178.83，=1.678mpa，查得h3疏水比焓=

36、758.02kj/kg。至此，高壓加熱器h3的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已全部算出。3.4.4除氧器h4加熱器壓力：=（1-）=（1-0.05）×0.903=0.8579mpa （319）式中第四抽汽口壓力；抽汽管道相對(duì)壓損；由=0.8579mpa，查水蒸所性質(zhì)表得加熱器飽和溫度=173.33h4出水溫度：=-t=173.33-0=173.33 （320）式中t加熱器上端差。已知加熱器水側(cè)壓力=0.8579mpa，由=173.33，查得h4出水比焓=733.81kj/kg至此，除氧器h4的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已全部算出。3.4.5低壓加熱器h5加熱器壓力：=（1-）=（1-0.03）×0

37、.441=0.419mpa （321）式中第五抽汽口壓力；抽汽管道相對(duì)壓損；由=0.419mpa，查水蒸所性質(zhì)表得加熱器飽和溫度=145.29h5出水溫度：=-t=145.29-2.8=142.49 （322）式中t加熱器上端差。h5疏水溫度：=+=101.45+5.5=106.49 （323）式中加熱器下端差，=5.5進(jìn)水溫度，其值從低壓加熱器h6的上端差t計(jì)算得到。已知加熱器水側(cè)壓力=1.714mpa，由=142.49，查得h5出水比焓=599.9kj/kg由=101.45，=1.714mpa，查得h5進(jìn)水比焓=425.22kj/kg由=106.95，=0.419mpa，查得h5疏水比焓=

38、448.46kj/kg。至此，低壓加熱器h5的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已全部算出。3.4.6低壓加熱器h6加熱器壓力：=（1-）=（1-0.03）×0.124=0.1178mpa （324）式中第六抽汽口壓力；抽汽管道相對(duì)壓損；由=0.1178mpa，查水蒸所性質(zhì)表得加熱器飽和溫度=104.25h6出水溫度：=-t=104.25-2.8=101.45 （325）式中t加熱器上端差。h6疏水溫度：=+=85.79+5.5=91.29 （326）式中加熱器下端差，=5.5進(jìn)水溫度，其值從低壓加熱器h7的上端差t計(jì)算得到。已知加熱器水側(cè)壓力=1.714mpa，由=101.45，查得h6出水比焓=4

39、25.22kj/kg由=85.79，=1.714mpa，查得h6進(jìn)水比焓=359.27 kj/kg由=91.29，=0.1178mpa，查得h6疏水比焓=382.4kj/kg。至此，低壓加熱器h6的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已全部算出。3.4.7低壓加熱器h7加熱器壓力：=（1-）=（1-0.03）×0.07=0.0665mpa （327）式中第七抽汽口壓力；抽汽管道相對(duì)壓損；由=0.0665mpa，查水蒸所性質(zhì)表得加熱器飽和溫度=88.59h7出水溫度：=-t=88.59-2.8=85.79 （328）式中t加熱器上端差。h7疏水溫度：=+=61.55+5.5=67.05 （329）式中加熱

40、器下端差，=5.5進(jìn)水溫度，其值從低壓加熱器h8的上端差t計(jì)算得到。已知加熱器水側(cè)壓力=1.714mpa，由=85.79，查得h7出水比焓=359.27kj/kg由=61.55，=1.714mpa，查得h7進(jìn)水比焓=257.64kj/kg由=67.05，=0.0665mpa，查得h7疏水比焓=280.66kj/kg。至此，低壓加熱器h7的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已全部算出。3.4.8低壓加熱器h8加熱器壓力：=（1-）=（1-0.03）×0.0256=0.02432mpa （330）式中第八抽汽口壓力；抽汽管道相對(duì)壓損；由=0.02432mpa，查水蒸所性質(zhì)表得加熱器飽和溫度=64.35h8

41、出水溫度：=-t=64.35-2.8=61.55 （331）式中t加熱器上端差。h8疏水溫度：=+=30.61+5.5=36.11 （332）式中加熱器下端差，=5.5進(jìn)水溫度，其值從軸封加熱器的上端差t計(jì)算得到。已知加熱器水側(cè)壓力=1.714mpa，由=61.55，查得h8出水比焓=257.64kj/kg由=30.61，=1.714mpa，查得h8進(jìn)水比焓=129.83 kj/kg由=36.51，=0.02432mpa，查得h8疏水比焓=152.91kj/kg。至此，低壓加熱器h8的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已全部算出。表33 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)汽水參數(shù)計(jì)算汽側(cè)項(xiàng)目h1h2h3h4h5h6h7h8sg抽汽壓

42、力5.953.651.730.9030.4410.1240.070.0256抽汽管道壓損333555555抽汽焓3129.013022.153341.123139.812942.72754.732659.562619.172976.5加熱側(cè)壓力5.77135411.6780.8580.4190.1180.0670.0240.098汽側(cè)飽和溫度273.0243.2203.7173.3145.3104.388.5964.35水側(cè)水側(cè)壓力19.2319.2319.230.8571.7141.7141.7141.7141.714加熱側(cè)上端差t-1.7002.82.82.82.8出水溫度274.8243

43、.2203.7173.3142.5101.585.7961.5530.61出水比焓12051054876.2733.8599.9425.2359.3257.6129.8進(jìn)水溫度243.2203.7176.3142.5101.585.7961.5530.6130.4進(jìn)水比焓1054876.37578599.9425.2359.3257.6129.81275加熱器下端差t15.55.55.55.55.55.55.55.5疏水溫度248.7209.2181.8142.5106.991.2967.0536.1135.9疏水比焓1079893.9758.0599.9488.5382.4280.7152.

44、94153.5 高壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算3.5.1 由高壓加熱器h1熱平衡計(jì)算高壓加熱器h1的抽汽系數(shù) ：=0.07289 （333）高壓加熱器h1的疏水系數(shù) ：=0.072893.5.2由高壓加熱器h2熱平衡計(jì)算、高壓加熱器h2的抽汽系數(shù) ： =0.07691（334）高壓加熱器h2的疏水系數(shù) ：=+=0.07289+0.07691=0.1498 （335）再熱器流量系數(shù)=1=10.072890.076910.0001440.016360.0016370.000048140.00030500.0018590.000054630.0003456 = 0.829446 （336）3.5.3由高壓

45、加熱器h3熱平衡計(jì)算本級(jí)計(jì)算時(shí)，高壓加熱器h3的進(jìn)水比焓為未知，故先計(jì)算給水泵的介質(zhì)比焓升。如圖33所示，泵入口靜壓：=+=0.857 +975××9.8×21.8=1.065mpa （337）式中 除氧器壓力，mpa；除氧器至給水泵水的平均密度， 。給水泵內(nèi)介質(zhì)平均壓力=0.5×（+）=0.5×（19.23+1.065）=10.147 mpa （338）給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比焓：取=733.81根據(jù)=10.147 mpa和=733.81查得： 圖3.3 給水泵焓升示意圖給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比容=0.0011098 給水泵介質(zhì)焓升=-= =23.99

46、（339）給水泵出口焓：=+=733.81+23.32=757.81 （340）高壓加熱器h3的抽汽系數(shù)：= =0.0333 （341）高壓加熱器h3的疏水系數(shù) ：=+=0.1498+0.0333=0.18711 （342）3.6除氧器抽汽系數(shù)計(jì)算除氧器出水流量：=+=0.992143+0.0288=1.02095（343）除氧器物質(zhì)平衡和熱平衡見圖34。由于除氧器為匯集式加熱器，進(jìn)水流量為未知。但利用簡捷算法可避開求取 =1.02095(733.81-599.9)/1.0-0.1871(758.02-599.9)-0.001637(3328.1-599.9)-0.01833(3016-599

47、.9)-0.001859(3016-599.9)/(3139.81-599.9)=0.0376 (344)3.7低壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算3.7.1由低壓加熱器h5熱平衡計(jì)算低壓加熱器h5的出水系數(shù)：= =1.020950.18710.03760.0016370.0018590.01833 = 0.77442 （345） 低壓加熱器h5的抽汽系數(shù)：= （346）低壓加熱器h5的疏水系數(shù)：=0.054233.7.2由低壓加熱器h6熱平衡計(jì)算低壓加熱器h6的抽汽系數(shù)： = =0.020018 （347）低壓加熱器h6的疏水系數(shù)：=+=0.05423+0.020018=0.074248 （348）3.

48、7.3由低壓加熱器h7熱平衡計(jì)算由于低壓加熱器h8的疏水采用疏水泵打回本級(jí)的主凝結(jié)水出口的形式，低壓加熱器h7的進(jìn)水比焓未知，故先預(yù)選=239.5kj/kg，最后校核。則低壓加熱器h7的抽汽系數(shù)：=0.02673 （349）低壓加熱器h7的疏水系數(shù)：=+=0.074248+0.02673=0.100978 （350）3.7.4由低壓加熱器h8熱平衡計(jì)算由于低加h8的進(jìn)水焓、疏水焓為未知，故先計(jì)算軸封加熱器sg。由sg的熱平衡，得軸封加熱器出水焓：=129.838kj/kg （351）由=1.714mpa，=129.838kj/kg，查得軸封加熱器出水溫度=30.61。低壓加熱器h8疏水溫度：=+ =30.61+5.5=36.11 （352）由=0.0665mpa, =36.11查得低壓加熱器h8疏水焓=152.91kj/kg低壓加熱器h8的抽汽系數(shù)： = =0.0349 （3