日處理6萬立方米城市生活污水工藝設計畢業(yè)設計說明書

1、設計總說明 我國水體污染主要來自兩方面，一是工業(yè)發(fā)展超標排放工業(yè)廢水，二是城市化中由于城市污水排放和集中處理設施嚴重缺乏，大量生活污水未經處理直接進入水體造成環(huán)境污染。工業(yè)廢水近年來經過治理雖有所減少，但城市生活污水有增無減，占水質污染的51%以上。本設計要求處理水量為60000m3/d的城市生活污水，設計方案針對已運行穩(wěn)定有效的a2/ o活性污泥法工藝處理城市生活污水。a2o工藝由于不同環(huán)境條件，不同功能的微生物群落的有機配合，加之厭氧、缺氧條件下，部分不可生物降解的有機物（codnb）能被開環(huán)或斷鏈，使得n、p、有機碳被同時去除，并提高對codnb的去除效果。它可以同時完成有機物的去除，硝

2、化脫氮、磷的過量攝取而被去除等功能，脫氮的前提是nh3n應完全硝化，好氧池能完成這一功能，缺氧池則完成脫氮功能。厭氧池和好氧池聯(lián)合完成除磷功能。關鍵詞：城市生活污水、傳統(tǒng)活性污泥法、a2/ o general design directionsewage in china is mainly come from two aspect: the industrial sewage and the municipal.，the aquicolous environment was polluted due to plenty of raw waste water discharge into th

3、e river. this is a design about the sewage treatment plant. according to the primitive data of the graduation project and demanding for water quality : namely require the denitrification and phosphorus removal to reach the second class discharge standard. a2/o craft is chose in preliminary treatment

4、, the original water enters coarse screening in order to remove heavy solides and floatable material, in case that it influences the working of the following treatment and the pipeline .and then wastewater is promoted into the medium screening by pump.after that it enters the laminar flow sand pool

5、, it is used to remove bigger inorganic sand of heavy density, by this way,the density of organic material in mud can be improved .the above-mentioned sewage disposal is the physical disposal stage,its same to the two major craft . now make a brief instruction of theiological disposal parts of these

6、 two major crafts separately.after finishing calculation of design , according to principle of laying, consider the factors synthetically to confirm the place of the sewage factory. according to flow volume of sewage we can select the foot-path , confirm the velocity of flow and water conservancy sl

7、ope , then calculate water conservancy losses. key word: a2/o municipal sewage treatment sludge treatment ii目 錄1緒論11.1 設計任務11.1.1 設計內容11.1.2設計原則21.1.3設計依據(jù)22工藝流程及說明22.1工藝方案分析22.1.1 項目污水處理的特點22.1.2 a2/o工藝特點32.2 工藝流程32.2.1工藝流程圖32.2.2流程各結構介紹33構筑物的計算63.1隔柵73.2提升泵房83.3沉砂池83.4生化池93.4.1 有關設計參數(shù)93.4.2 反應池容積10

8、3.4.3 校核氮磷負荷103.4.4 剩余污泥量103.4.5 反應池尺寸113.4.6 反應池進、出水系統(tǒng)計算113.4.7 曝氣系統(tǒng)設計計算133.4.8 厭氧池設備選擇（以單組反應池計算）153.4.9 缺氧池設備選擇（以單組反應池計算）153.4.10污泥回流設備153.4.11 混合液回流設備163.5二沉池173.5.1池體設計計算173.5.2進水管計算183.5.3進水豎井183.5.4穩(wěn)流筒計算183.5.5出水三角堰計算183.6消毒接觸池193.7污泥泵房203.8污泥濃縮池203.9貯泥池213.10 脫水間224污水處理廠總體布置234.1總平面布置234.1.1總

9、平面布置原則234.1.2總平面布置結果234.2高程布置244.2.1高程布置原則245投資估算與運行成本245.1估算范圍及編制依據(jù)245.2估算結果255.3運行成本25結論28參考文獻29致 謝30ii1 緒論1.1 設計任務根據(jù)所給資料設計一座二級處理城市污水處理廠，要求對其主要污水處理構筑物的工藝尺寸進行設計計算，確定污水廠的平面布置和高程布置。最后完成設計計算說明書和設計圖。設計深度為初步設計的深度。本項目設計進出水水質根據(jù)生活污水來源和廣東省地方標準水污染物排放限值（db44/26-2001）標準列出，采用第二時段第二類污染物最高允許排放濃度，具體如表1.1表1.1 設計進出水

10、水質項目tnss磷酸鹽進水水質/（mg/l）25010030451505出水水質/（mg/l）40201012300.5去除率/%84.080.066.773.380.090.0根據(jù)廣東省地方標準水污染物排放限值（db44/26-2001）第二時段第二類污染物最高允許排放濃度一級標準，污水經二級處理后應符合以下具體要求：codcr40mg/l，bod520mg/l，nh3-n10mg/l，磷酸鹽（以p計）0.5mg/l。其對應的去除率為codcr84%，bod580%，nh3-n66.7%，磷酸鹽（以p計）90%。1.1.1 設計內容1) 細化工藝流程2) 選定參數(shù)3) 計算（構筑物尺寸、管道

11、、閥門、泵、填料、控制及監(jiān)測設備、土建要求）4) 繪制符合規(guī)范的工程圖5) 編制設計說明書1.1.2設計原則1) 嚴格執(zhí)行國家有關環(huán)境保護的各項法規(guī)。2) 采用先進、成熟、合理、可靠、節(jié)能的工藝，確保處理量及水質排放達到標準。3) 流程布局合理，整體感強，外觀裝飾美觀大方，環(huán)境綠化優(yōu)美。4) 在上述前提下，做到投資少，運行費用低的效果1.1.3設計依據(jù)1) 水污染控制工程 高廷耀 顧國維2) 污水處理工程設計 徐新陽 于鋒3) 污水處理廠設計與運行 曾科 卜秋平 陸少鳴4) 廣東省地方標準 水污染物排放限值（db44/26-2001）5) 總圖制圖標準（gb/t50103-2001）6) 建筑

12、制圖標準（gb/t50104-2001）7) 建筑結構制圖標準（gb/t50105-2001）8) 給水排水制圖標準（gb/t50106-2001）2 工藝流程及說明2.1工藝方案分析2.1.1 項目污水處理的特點污水以有機污染為主，bod/cod =0.6,可生化性較好，重金屬及其他難以生物降解的有毒有害污染物一般不超標。污水中主要污染物指標bod、cod值比國內一般城市污水高70左右。針對以上特點，以及出水要求，現(xiàn)有城市污水處理技術的特點，以采用生化處理最為經濟。由于將來可能要求出水回用，處理工藝尚應硝化，考慮到nh3-n濃度較低，不必完全脫氮。根據(jù)國內外已運行的大、中型污水處理廠的調查，

13、要達到確定的治理目標，可采用a2/o活性污泥法。2.1.2 a2/o工藝特點 厭氧、缺氧、好氧三種不同的環(huán)境條件和不同種類微生物菌群的有機配合，同時具有去除有機物、脫氮除磷的功能。在同時脫氮除磷的工藝中，該工藝流程最為簡單，總的水力停留時間也少于同類其他工藝。在厭氧缺氧好氧交替運行條件下，絲狀菌不會大量繁殖，svi一般少于100，污泥沉降性好。污泥中磷含量高，一般在2.5%以上。該工藝脫氮效果受混合液回流比大小的影響，除磷效果則受回流污泥中攜帶do和硝酸態(tài)氧的影響，因而脫氮效果不可能很高。2.2 工藝流程2.2.1工藝流程圖圖2.1 工藝流程圖2.2.2流程各結構介紹(1) 格柵：因為排入污水

14、處理廠的污水中含有一定量較大的懸浮物或漂浮物，所以在處理系統(tǒng)之前設置格柵，以截留這些較大的懸浮物或漂浮物，防止堵塞后續(xù)處理系統(tǒng)的管理、孔口和損壞輔助設施。格柵可以根據(jù)格柵條的凈間隙不同而分為粗格柵、中格柵以及細格柵，分別用于截留不同粒徑的雜物而設計，也可以根據(jù)柵渣量的大小二選擇不同的清渣方式，可采用人工清渣或機械清渣。本設計采用細隔柵進行隔渣，設置在污水提升泵房前,以去除污水中的廢渣,由于柵渣量較大，采用機械清渣方式。(2) 沉砂池：沉沙池的功能是去除相對密度較大的無機顆粒（如泥沙、煤渣等，他們的相對密度約為2.65）沉沙池一般設置于泵站、倒虹管前，以便減輕無機顆粒對水泵、管道的磨損；也可以設

15、置于沉淀池前，以減輕沉淀池負荷及消除顆粒對污泥厭氧消化處理的影響。常用的沉沙池有平流沉沙池、曝氣沉沙池等。由于本設計的處理量不大，并且污水經過細格柵除渣，對泵站影響不大，為了便于清砂，沉沙池設于泵站后。本設計沉砂池采用了旋流式沉砂池(分兩組設2池，型號旋流式沉砂池7)，旋流式沉砂池沉砂效果好且可調節(jié)，適應性強，占地少、省投資等特點。采用氣提排砂，在排砂之前有一氣洗過程，這使得排出的砂含有機物較少，有利于污水的后續(xù)生物處理及泥砂的處置。(3).生化反應池工藝是anaorobic-anoxic-oxic的英文縮寫，它是厭氧缺氧好氧生物脫氮除磷工藝的簡稱，工藝于70年代由美國專家在厭氧好氧除磷工藝（

16、a/o）的基礎上開發(fā)出來的，該工藝同時具有脫氮除磷的功能，可以針對現(xiàn)今污水特點（水體富營養(yǎng)化）進行有效處理。該工藝在厭氧好氧除磷工藝（a/o）中加入缺氧池，將好氧池流出的一部分混合液回流至缺氧池前端，以達到硝化脫氮的目的。工藝流程圖如圖2.2所示：圖2.2 工藝流程圖在厭氧池中，原污水及同步進入的從二沉池的混合液回流的含磷污泥的注入，本段主要功能為釋放磷，使污水中p的濃度升高，溶解性有機物被微生物細胞吸收而使污水中bod濃度下降；別外，nh3-n，因細胞的合成而被去除一部分，使污水中nh3-n濃度下降，但no3-n含量沒有變化。在缺氧池中，反硝化菌利用污水中的有機物作碳源，將回流混合液中帶入的

17、大量no3-n和no2-n還原為n2釋放至空氣，因此bod5濃度下降，no3-n濃度大幅度下降，而磷的變化很小。在好氧池中，有機物被微生物生化降解，而繼續(xù)下降，有機氮被氨化繼而被硝化，使nh3-n濃度顯著下降，但隨著硝化過程使no3-n濃度增加，p隨著聚磷菌的過量攝取，也比較快的速度下降。脫氮過程是各種形態(tài)的氮轉化為n2從水中脫除的過程。在好氧池中，污泥中的有機氮被細菌分解成氨，硝化作用使氨進一步轉化為硝態(tài)氨（主要是依靠細菌水解氨化作用和依靠亞硝化菌與硝化菌的硝化作用）；在缺氧池中，硝態(tài)氨進行反硝化，硝態(tài)氨還原成n2逸出（主要是依靠反硝化菌的反硝化作用）。除磷過程是使水中的磷轉移到活性污泥或生

18、物膜上，而后通過排泥或旁路工藝加以去除。在厭氧池中，使含磷化合物成溶解性磷，聚磷細菌釋放出積儲的磷酸鹽；在好氧池中聚磷細菌大量吸收并積儲溶解性磷化物中的磷合成atp與聚磷酸鹽，而這一過程是依靠好氧菌聚磷細菌。整個工藝的關鍵在于混合液回流，由于回流液中的大量硝酸鹽回流到缺氧池后，可以從原污水得到充足的有機物，使反硝化脫氮得以充分進行，有利于降低出水的硝酸氮，同時也可以解決利用微生物的內源代謝物質作為碳源的碳源不足問題，改善出水水質。所以，a2o工藝由于不同環(huán)境條件，不同功能的微生物群落的有機配合，加之厭氧、缺氧條件下，部分不可生物降解的有機物（codnb）能被開環(huán)或斷鏈，使得n、p、有機碳被同時

19、去除，并提高對codnb的去除效果。它可以同時完成有機物的去除，硝化脫氮、磷的過量攝取而被去除等功能，脫氮的前提是nh3n應完全硝化，好氧池能完成這一功能，缺氧池則完成脫氮功能。厭氧池和好氧池聯(lián)合完成除磷功能。(4) 二沉池二沉池在二級處理中，在生物反應池構筑物的后面，在活性污泥工藝中，用于沉淀分離活性污泥并提供污泥回流。二沉池與初沉池相似，按池內水流方向的不同，同樣可分為平流式沉淀池、豎流式沉淀池和輻流式沉淀池。本設計采用輻流式沉淀池。其特點有：沉淀效果效率高，周邊配水時容積利用率高，運行好，較好管理。(5) 濃縮池濃縮池的作用是用于降低要經穩(wěn)定、脫水處置過程或投棄的污泥的體積。污泥濃縮后污

20、泥增稠，污泥的含水率降低，污泥的體積大幅度地降低，從而可以大大降低其他工程措施的投資。污泥濃縮的方法分為重力濃縮、氣浮濃縮和離心濃縮等。本設計針對污泥量大、節(jié)省運行成本，采用了重力濃縮方法，重力濃縮具有以下幾個優(yōu)點：貯存污泥能力高；操作要求不高；運行費用少，尤其是電耗。3 構筑物的計算故總變化系數(shù) 3.1隔柵格柵是由一組平行的金屬柵條或篩網(wǎng)制成，安裝在污水渠道上、泵房集水井的進口處或污水處理廠的端部，用以截留較大的懸浮物或漂浮物。一般情況下，分粗細兩道格柵。格柵型號：鏈條式機械格柵設計參數(shù)：柵條寬度s10.0mm 柵條間隙寬度d=20.0mm 柵前水深h0.8m過柵流速u=1.0m/s 柵前渠

21、道流速ub=0.55m/s =60°格柵建筑寬度b取b3.8m進水渠道漸寬部分的長度(l1)：設進水渠寬b12.5m 其漸寬部分展開角度20°柵槽與出水渠道連接處的漸窄部份長度(l2)：通過格柵的水頭損失(h2)：格柵條斷面為矩形斷面, 故k=3, 則：柵后槽總高度(h總)：設柵前渠道超高h1=0.3m柵槽總長度(l):每日柵渣量w：設每日柵渣量為0.07m3/1000m3，取kz1.34采用機械清渣。3.2提升泵房采用工藝方案，對于新建污水處理廠，工藝管線可以充分優(yōu)化，故污水只考慮一次提升。污水經提升后入旋轉式沉砂池，然后自流通過厭氧池、缺氧池、好氧池、二沉池、接觸池，最

22、后排入河流。1）污水提升前水位-1.0m（既集水池水面水位）,提升后水位2.5m。所以，提升凈揚程z=3.0-（-1.0）=4m2）從而需水泵揚程3） 根據(jù)設計流量92l/s=1933，采用4臺qw系列污水泵，單臺提升流量700。采用qw系列潛水污水泵(250qw700-11)3臺，三用一備。該泵出口徑250mm，流量700m3/h，揚程11m，轉速980r/min，配用功率37kw，軸功率24.66kw，效率83.23.3沉砂池沉砂池的作用是從污水中去除砂子、煤渣等比重較大的顆粒，保證后續(xù)處理構筑物的正常運行。選型：平流式沉砂池設計參數(shù)：設計流量，設計水力停留時間 水平流速1、 長度：2、

23、水流斷面面積：3、 池總寬度：有效水深4、 沉砂斗容積：5、 每個沉砂斗的容積(v0)設每一分格有2格沉砂斗，則6、 沉砂斗各部分尺寸：設貯砂斗底寬b10.5m；斗壁與水平面的傾角60°，貯砂斗高h31.0m7、貯砂斗容積：(v1)8、沉砂室高度：(h3)設采用重力排砂，池底坡度i6，坡向砂斗，則9、池總高度：(h)3.4生化池3.4.1 有關設計參數(shù)bod5污泥負荷回流污泥濃度污泥回流比r=100%混合液懸浮固體濃度 混合液回流比取污泥齡3.4.2 反應池容積：反應池總水力停留時間：各段水利停流時間和容積比 厭氧池：缺氧池：好氧池1：1：3厭氧池水力停留時間，池容；缺氧池水力停留時

24、間，池容；好氧池水力停留時間，池容3.4.3 校核氮磷負荷符合要求厭氧段總磷負荷符合要求3.4.4 剩余污泥量消化菌生成污泥量式中：硝化菌產率系數(shù)，取 進水氨氮濃度異養(yǎng)菌生成污泥量式中：y污泥增殖系數(shù)，取0.6每天的總污泥量設剩余污泥vss/ss=0.7則每天產生剩余污泥量：px=3060/0.7=4371kg/d污泥含水率為99.4%時，剩余污泥體積為：3.4.5 反應池尺寸反應池總體積v=13986設反應池2組，單組池容積 有效水深取 h4.0m單組有效面積 采用5廊道式推流式反應池，廊道寬 b7.0m單組反應池長度校核： b/h=7.0÷4.0=1.75(滿足 12) l/b=

25、50÷7.0=7.14 （滿足510）取超高為1.0m，則反應池總高 h4.0+1.05.0 m3.4.6 反應池進、出水系統(tǒng)計算進水管單組反應池進水管段計算流量管道流速 取v=0.8 m/s管道過水斷面積 管徑 取進水管管徑dn800校核管道流速<1.0m/s(符合要求)回流污泥管單組反應池回流污泥管設計流量 管道流速取 v=0.8 m/s管道過水斷面積 管徑 取回流污泥管管徑dn800校核管道流速<1.0m/s(符合要求)進水井進水孔過流量孔口流速取 v0.8 m/s孔口過水斷面積 孔口尺寸取為 1.2m×0.9m進水井平面尺寸取為 2.50m×2

26、.50m出水堰及出水井按矩形堰流量公式計算： 式中： b堰寬，取7.5m h堰上水頭，m堰上水頭出水孔過流量孔口流速 v=0.8 m/s孔口過水斷面積孔口尺寸取為 2.0m×1.0m出水井平面尺寸取為 2.5 m×2.5m出水管反應池出水管設計流量管道流速取 v0.8m/s管道過水斷面 管徑取出水管徑dn1000mm校核管道流速<1.0m/s(符合要求)3.4.7 曝氣系統(tǒng)設計計算設計需氧量aoraor（去除bod5需氧量-剩余污泥中bodu氧當量）+（nh3-n硝化需氧量-剩余污泥中nh3-n的氧當量）-反硝化脫氮產氧量碳化需氧量d1：硝化需氧量d2：反硝化脫氮產生

27、的氧量：總需氧量：最大需要量與平均需氧量之比為1.4，則去除1kgbod5的需氧量標準需氧量：采用鼓風曝氣，微孔曝氣器。曝氣器敷設于池底，距池底0.2m，淹沒深度3.8m，氧轉移效率ea20，計算溫度t=25。相應最大時標準需氧量：好氧反應池平均時供氣量：最大時供氣量：所需空氣壓力p：式中曝氣器數(shù)量計算（以單組反應池計算）按供氧能力計算所需曝氣器數(shù)量. 式中：按供氧能力所需曝氣器個數(shù)，個 曝氣器標準狀態(tài)下，與好氧反應池工作條件接近時的供氧能力，kgo2./(h ×個)。 本設計中采用微孔曝氣器，工作水深4.3 m，在供風量時，曝氣器氧利用率，服務面積0.30.75m2， 充氧能力=0

28、.14 kgo2/(h 個)以微孔曝氣器服務面積(好氧池)進行校核： 符合要求供風管道計算:供風干管道采用環(huán)狀布置。流量流速管徑取干管管徑微dn500mm單側供氣(向單側廊道供氣)支管流速管徑取支管管徑為dn300mm雙側供氣流速管徑取支管管徑dn=400mm3.4.8 厭氧池設備選擇（以單組反應池計算）厭氧池設導流墻，將池分3格，每格內設潛水攪拌機1臺，按5w/m3比容計。厭氧池有效容積混合厭氧池全部污水所需功率：1120×5=5600w則每臺潛水攪拌機功率：5600/3=1866w查手冊選?。?600qjb2.2j3.4.9 缺氧池設備選擇（以單組反應池計算）缺氧池設導流墻，將池

29、分3格，每格內設潛水攪拌機1臺，按5w/m3比容計。缺氧池有效容積全混合池污水所需功率：5×1120=5600w則每臺潛水攪拌機功率：5600/3=1866w查手冊選?。?600qjb2.2j3.4.10污泥回流設備污泥回流比污泥回流量設回流污泥泵房1座，內設3臺潛污泵(2用1備)單泵流量水泵揚程根據(jù)豎向流程確定。3.4.11 混合液回流設備混合液回流比；安全系數(shù)k1.2混合液回流量 設混合液回流泵房2座，每座泵房內設3臺潛污泵(2用1備)單泵流量查手冊選?。?00wl520-6.7混合液回流管。回流混合液自出水井重力流至混合液回流泵房，經潛污泵提升后送至缺氧段首段以單組計算混合液回

30、流管設計流量泵房進水管設計流速采用v=1 m/s 取泵房進水管管徑 dn1000mm校核管道流速 符合要求泵房壓力出水總管設計流量設計流速v=1.2 m/s 取泵房壓力出水總管徑dn900mm3.5二沉池為了使沉淀池內水流更穩(wěn)、進出水配水更均勻、存排泥更方便，采用圓形輻流式二沉池，共2座。二沉池面積按表面負荷法計算，水力停留時間t=2.5h，表面負荷為1.5m3/（m2h-1）。該沉淀池中心進水，周邊出水，采用刮泥機。計算草圖如下： 輻流式二沉池計算草圖（1）輻流式二沉池計算草圖（2）3.5.1池體設計計算二沉池表面面積二沉池直徑， 取33m池體有效水深混合液濃度 ，回流污泥濃度為為保證污泥回

31、流濃度，二沉池的存泥時間不宜小于2h， 二沉池污泥區(qū)所需存泥容積vw采用機械刮吸泥機連續(xù)排泥，設泥斗的高度h2為0.5m。二沉池緩沖區(qū)高度h3=0.5m，超高為h4=0.3m，沉淀池坡度落差h5=0.63m二沉池邊總高度校核徑深比二沉池直徑與水深比為，符合要求3.5.2進水管計算單池設計污水流量進水管設計流量選取管徑dn1000m，流速坡降為 1000i=1.833.5.3進水豎井進水豎井采用d2=1.5m，流速為0.10.2m/s出水口尺寸0.45×1.5m²,共6個，沿井壁均勻分布。出水口流速3.5.4穩(wěn)流筒計算取筒中流速穩(wěn)流筒過流面積穩(wěn)流筒直徑 3.5.5出水三角堰計

32、算出水三角堰(900)三角堰中距 , 采取周邊出水 堰總長三角堰個數(shù) 每個三角堰的流量 三角堰堰上水頭 集水槽寬 集水槽水深 出水堰計算草圖3.6消毒接觸池4、加氯間、加氯量按每立方米投加5g計，則、加氯設備選用3臺regal-2100型負壓加氯機（2用1備），單臺加氯量為10kg/h3.7污泥泵房設計污泥回流泵房2座設計參數(shù)：污泥回流比100設計回流污泥流量50000m3/d剩余污泥量2130m3/d污泥泵：回流污泥泵6臺（4用2備），型號200qw350-20-37潛水排污泵剩余污泥泵4臺（2用2備），型號200qw350-20-37潛水排污泵集泥池：、容積：按1臺泵最大流量時6min的出

33、流量設計，取集泥池容積50m3。、面積：有效水深 ，面積 集泥池長度取5m，寬度 泵位及安裝：排污泵直接置于集水池內，排污泵檢修采用移動吊架。3.8污泥濃縮池初沉池污泥含水率大約95設計參數(shù)：1、濃縮池尺寸： 2、濃縮后污泥體積采用周邊驅動單臂旋轉式刮泥機。3.9貯泥池污泥量： 貯泥池容積：設計貯泥池周期1d，則貯泥池容積 貯泥池尺寸： 攪拌設備：為防止污泥在貯泥池終沉淀，貯泥池內設置攪拌設備。設置液下攪拌機1臺，功率10kw。3.10 脫水間壓濾機：加藥量計算：投加量 以干固體的0.4%計算.4 污水處理廠總體布置4.1總平面布置4.1.1總平面布置原則該污水處理廠為新建工程，總平面布置包括

34、：污水與污泥處理工藝構筑物及設施的總平面布置，各種管線、管道及渠道的平面布置，各種輔助建筑物與設施的平面布置?？倛D平面布置時應遵從以下幾條原則。處理構筑物與設施的布置應順應流程、集中緊湊，以便于節(jié)約用地和運行管理工藝構筑物（或設施）與不同功能的輔助建筑物應按功能的差異，分別相對獨立布置，并協(xié)調好與環(huán)境條件的關系（如地形走勢、污水出口方向、風向、周圍的重要或敏感建筑物等）。構（建）之間的間距應滿足交通、管道（渠）敷設、施工和運行管理等方面的要求。管道（線）與渠道的平面布置，應與其高程布置相協(xié)調，應順應污水處理廠各種介質輸送的要求，盡量避免多次提升和迂回曲折，便于節(jié)能降耗和運行維護。協(xié)調好輔建筑物

35、，道路，綠化與處理構（建）筑物的關系，做到方便生產運行，保證安全暢道，美化廠區(qū)環(huán)境。4.1.2總平面布置結果污水處理廠呈長方形，控制樓、職工宿舍及其他主要輔助建筑位于廠區(qū)西部綜合樓，占地較大的水處理構筑物在廠區(qū)東部，沿流程自北向南排開，污泥處理系統(tǒng)在廠區(qū)的東部。廠區(qū)主干道寬10米，兩側構（建）筑物間距不小于15米，次干道寬8米，兩側構筑物間距不小于10米?？偲矫娌贾脜⒁姼綀D平面布置圖。4.2高程布置4.2.1高程布置原則充分利用地形地勢及城市排水系統(tǒng)，使污水經一次提升便能順利自流通過污水處理構筑物，排出廠外。協(xié)調好高程布置與平面布置的關系，做到既減少占地，又利于污水、污泥輸送，并有利于減少工程

36、投資和運行成本。做好污水高程布置與污泥高程布置的配合，盡量同時減少兩者的提升次數(shù)和高度。協(xié)調好污水處理廠總體高程布置與單體豎向設計，既便于正常排放，又有利于檢修排空。高程布置參見附圖高程布置圖。5 投資估算與運行成本5.1估算范圍及編制依據(jù)5.1.1、估算范圍：污水處理廠污水處理工程、污泥處理工程、其他附屬建筑工程、其他公用工程等。另外包括部分廠外工程（供電線路、通信線路、臨時道路等）。5.1.2、編制依據(jù)：本工程依據(jù)廣東省市政工程費用定額的標準，及廣東省市政工程費用定額的補充規(guī)定中給水工程費率。套用全國市政工程預算定額廣東省市政工程單位估價表中的定額基價，并對基價進行調整，調整系數(shù)為15。土

37、方工程計取地區(qū)材料基價系數(shù)，按廣東省市政工程費用定額中土石方工程費率計算。5.1.3、材料價格：構筑物材料價格根據(jù)市場現(xiàn)在價格，經調查分析綜合測算后確定，土建體積小于1000立方的池體等按620元/ m3 ，大于1000立方的按580元/ m3計。國內設備按廠家出廠價格另外加運雜費用，引進設備按到岸價另加國內運雜費用。5.2估算結果構筑物名稱估算價值/萬元土建規(guī)格土建費用設備型號數(shù)量費用（含管道）安裝和其它費用a2/o反應池13986727.32000300格柵 3.8×1.2×3.61.2進污水泵房10×6×414.9沉砂池12.5×3.7&

38、#215;2.67.4二沉池 3.14×(33/2)×5×2444.5混合液回流泵房7×6×410.4消毒接觸池125085污泥回流泵房14×12×441.7剩余污泥泵房 7×6×4×220.8污泥濃縮機房10×7×420.4污泥脫水機房 15×9×433.5鼓風機房30×12×483.5沼氣房30×12×483.5除臭機房30×12×483.5附屬建筑2300×3400.2生產輔助設備

39、100廠外配套工程10020土方外運50配套電纜電燈生活設施等80小計2157.82000550預備費400工程總費用4707.85.3運行成本5.3.1 動力成本格柵除污機每天工作8h用電量8×3×1.536（kwh）；污水提升泵24h運轉，用電量24×（1.45×1000×3）/（102×0.80×0.9）=1421.6(kwh)；沉砂池鼓風機24h運行，用電量 24×2×11528(kwh)；排砂泵每天工作1.0h，用電量1.0×1111(kwh)；a2/o池曝氣機24h運行，用電量24&

40、#215;6×557920(kwh)；消毒池攪拌機24h運行，用電量 24×1×551320(kwh)；回流污泥泵24h運行，r=75%時用電量：24×（1.45×1000×2.242）/（102×0.80×0.9）×75796.8(kwh)；回流液泵24h運行，r50時用電量：24×（2.32×1000×2.042）/(102×0.80×0.9)×50774.1(kwh)；剩余污泥泵24h運行，用電量24×2×3.8182.

41、4(kwh)；污泥濃縮機每天工作24h，用電量24×2×0.5526.4(kwh)；濃縮污泥提升泵每天工作12h，用電量12×2×1.536(kwh)；污泥脫水機每天工作8h，用電量8×2×12.3197(kwh)；其他用電量與照明共計1000(kwh)；合計每天用電量14249.3(kwh)；電表綜合電價14249.3×0.811400（元/日）；即每月電費11400（元/日）342000（元/月）=410.4(萬元/年)。5.3.2其他成本工資福利費：全廠定40人，共計費用為：40×2.496（萬元/年）。水費

42、：按每日用水700m³計，水費為700×365×1.846（萬元/年）。維護（修理）費：維修費率按3.1計，則年費用為3.1×5909.4183.2（萬元/年）。工程年折舊費：折舊率按4.8計，則年費用為4.8×5909.4283.6（萬元/年）。管理費：（410.486.446+183.2+283.6）×10%=101萬元。運費：每天外運含水75的濕泥6.0t，自備汽車運輸，運價1元/（tkm）；費用為6.0×1=6元，即每年為2190元約0.22萬元。合計年運行費用為410.49646+183.2+283.6+101+0.22=1110.8萬元。則處理每立方米污水成本為1320萬/(60000×365)=0.6元。29結論通過本次的設計，了解到溫度，hrt，水力沖擊，有機負荷對cod,bod,ss去除率的影響規(guī)律。在一定的溫度范圍內，隨著溫度的升高，污水的cod,bod,ss的去除率增加。特別是溫度在2033范圍內，去除效率達到很高的水平，并且處理效果在這一溫度范圍內變化也不大。但是當溫度接近10時，其處理效果下降很快，此時溫度是去除率的最大影響因素。但是隨著溫度的不斷上