辦公樓設(shè)計土木工程畢業(yè)設(shè)計

1、.目 錄1設(shè)計任務(wù)書41.1 工程概況41.2 建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計的基本內(nèi)容41.3 設(shè)計資料41.3.1氣象條件41.3.2抗震設(shè)防41.3.3地基土承載力51.3.4其它條件51.3.5鋼筋混凝土52結(jié)構(gòu)類型53 框架結(jié)構(gòu)設(shè)計計算63.1 梁柱截面,梁跨度及柱高確定63.1.1初估截面尺寸6（1）邊橫梁6（2）中橫梁6（3）縱 梁7（4）次梁7（4）柱截面尺寸的初步確定73.1.2梁的計算跨度83.1.3柱的高度93.2 荷載的均布恒載93.2.1 屋面板的均布荷載93.2.2屋面的均布活載103.2.3樓面的均布恒載113.2.4樓面均布活荷載113.2.5梁柱的自重113.2.6 墻體自重的

2、計算123.2.7 門窗的自重的計算133.2.8 各層荷載組合143.3水平地震力作用下框架的側(cè)移驗算153.3.1橫梁的線剛度153.3.2橫向框架礦柱的線剛度及側(cè)移剛度d值153.3.3橫向框架自震周期163.3.4橫向地震作用計算173.3.5橫向框架抗震變形驗算183.4 水平地震作用下，橫向框架的內(nèi)力分析193.5 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析223.5.1 計算單元的選擇確定223.5.2 荷載作用下框架的內(nèi)力計算223.5.3 荷載作用下梁的內(nèi)力計算263.5.4 用力距二次分配法計算框架彎距263.5.3梁端剪力及柱軸力的計算333.6 風(fēng)荷載作用下框架的內(nèi)力分析353.

3、7 內(nèi)力組合353.7.1框架梁內(nèi)力組合353.7.2 框架柱內(nèi)力組合403.8 截面設(shè)計433.8.1承載力抗力調(diào)整系數(shù)433.8.2橫向框架梁截面設(shè)計433.8.3 柱截面設(shè)計514 基礎(chǔ)設(shè)計574.1設(shè)計資料574.2 設(shè)計計算574.2.1荷載計算：574.2.2初步確定基礎(chǔ)高度：574.2.3初步確定底面尺寸：584.2.4地基承載力驗算：584.2.5持力層承載力驗算：594.2.6基礎(chǔ)高度驗算：594.2.7配筋計算：605 樓梯設(shè)計615.1 樓梯踢段板設(shè)計615.1.1荷載計算615.1.2梯段板截面設(shè)計625.2 平臺梁設(shè)計635.2.1荷載計算635.2.2平臺梁截面設(shè)計

4、635.3 平臺板計算645.3.1荷載計算655.3.2平臺板截面設(shè)計656 現(xiàn)澆板設(shè)計(標(biāo)準(zhǔn)層)666.1區(qū)格板的分布666.2荷載計算666.3荷載跨度676.4彎矩計算676.4.1 a區(qū)格內(nèi)力計算：676.4.2 b區(qū)格內(nèi)力計算：696.5板的截面設(shè)計:71結(jié) 論73參考文獻(xiàn)74致 謝751 設(shè)計任務(wù)書1.1 工程概況1某辦公樓，主體四層，鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。梁板柱均為現(xiàn)澆，主樓建筑面積約2949,建筑物平面一形，。2 建筑方案確定，房間開間3.6m，進(jìn)深5.2m,走廊寬2.4m,底層高為4.2m, 其他層高為3.9m,室內(nèi)外高差0.3m,其中標(biāo)高相當(dāng)于馬路中心相對標(biāo)高。3 抗震設(shè)防

5、要求：設(shè)防烈度8度,地震分區(qū)為一區(qū)，場地類別： ii 類，抗震等級二級。4 基礎(chǔ)設(shè)計不考慮地基土的變形驗算，其承載力為。5 建筑所在地的主導(dǎo)風(fēng)向:西北風(fēng)。 1.2 建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計的基本內(nèi)容結(jié)構(gòu)計算書包括結(jié)構(gòu)布置，設(shè)計依據(jù)及步驟和主要計算的過程及計算結(jié)果，計算簡圖，及如下內(nèi)容：地震作用計算；框架內(nèi)力分析，配筋計算（取一榀）；基礎(chǔ)、板設(shè)計及計算；其它構(gòu)件計算視設(shè)計情況而定。1.3 設(shè)計資料1.3.1氣象條件 基本風(fēng)壓0.45;基本雪壓0.30。主導(dǎo)風(fēng)向：夏季西南風(fēng)，冬季東北風(fēng)。1.3.2抗震設(shè)防查gb 500112001知本地區(qū)抗震設(shè)防烈度為6級，設(shè)計基本地震加速度為0.05g,地震分區(qū)為第一組，

6、ii類場地設(shè)計1.3.3地基土承載力 地基土承載力為。1.3.4其它條件建筑場地為堅硬土， 建筑地點冰凍深度：0.5 m。1.3.5鋼筋混凝土按二級抗震等級設(shè)計時，現(xiàn)澆框架梁的混凝土強度等級不應(yīng)低于c20，同時不宜大于c40?？蚣苤壙拐饡r，混凝土強度不應(yīng)低于c20所以梁板柱采用c30混凝土，縱筋采用ii級，箍筋采用i級。2 結(jié)構(gòu)類型該建筑設(shè)計采用框架結(jié)構(gòu)，梁、板、柱、樓面均采用現(xiàn)澆形式，混凝土設(shè)計強度均為c30（）。建筑平面圖、建筑立面圖以及建筑剖面圖見附圖。主體結(jié)構(gòu)共4層。平面計算簡圖如圖2.1，一榀框架計算簡圖如圖2.2。圖2.1平面計算簡圖圖2.2一榀框架計算簡圖3 框架結(jié)構(gòu)設(shè)計計算

7、3.1 梁柱截面,梁跨度及柱高確定3.1.1初估截面尺寸 為滿足承載力、剛度及迫性要求，截面高度h取梁跨度的，且不小于400，梁的寬高比一般取值為，同時考慮到梁截面的抗側(cè)移剛度和避免短梁的出現(xiàn)要求，根據(jù)三級抗震的要求梁的最小寬度為250（1）邊橫梁對跨度為5200的邊橫梁： 截面高度h： 5200×1/12=433 5200×1/8=650 即截面高度h： 433650 則取截面高度為550 截面寬度b： 550×1/2=275 550×1/3=183 即截面寬度b： 183275 則取截面寬度為250（2）中橫梁 對跨度為2400的中橫梁： 截面高度h

8、： 2400×1/12=200 2400×1/8=300 即截面高度h： 200300 考慮到剛度突變和施工方便取截面高度為400 截面寬度b： 400×1/2=200 400×1/3=133 即截面寬度b： 133200 考慮到剛度突變和施工方便取截面高度為250（3）縱 梁 對跨度為7200的縱梁： 截面高度h： 7200×1/12=600 7200×1/8=900 即截面高度h： 600900 則取截面高度為600 截面寬度b： 600×1/2=300 600×1/3=200 即截面寬度b： 200300 考

9、慮到剛度突變和施工方便取截面高度為250（4）次梁對跨度為5200的邊橫梁： 截面高度h： 5200×1/12=433 5200×1/8=650 即截面高度h： 433650 則取截面高度為500 截面寬度b： 500×1/2=250 500×1/3=167 即截面寬度b： 167250 考慮到剛度突變和施工方便取截面高度為250 縱上可將估計梁的截面尺寸匯總于下表3-1表3-1 梁截面尺寸（）確定層次橫梁（b×h）縱梁（b×h）次梁（b×h）ab跨、cd跨bc跨14層250×550250×400250&

10、#215;600250×500（4）柱截面尺寸的初步確定柱截面根據(jù)柱的軸壓比限值按下列公式估算： （3.1） （3.2）式中：n-為柱組合的軸壓力設(shè)計值；f-為按簡支狀態(tài)計算下柱的負(fù)載面積；-為折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，近似取-為考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)，邊柱取1.3，不等跨內(nèi)柱取1.25，等跨內(nèi)柱取1.2；n-為驗算截面以上樓層層數(shù)；-為柱截面面積；-為混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；-為框架柱軸壓比限值，三級取0.9。采用c30混凝土：=14.3、=、n=4、=0.9、（邊柱）=1.3、（中柱）=1.25代入公式（3.2）計算，邊柱 中柱 并列成表3-2表3-2

11、柱的截面尺寸確定層次n14層邊柱1.39.361540.914.356727中柱1.2513.6841540.914.379720 由gb 50011-2001知：截面的寬度和高度均不宜小于300mm；圓柱直徑不宜小于350mm 剪跨比比不宜大于3 綜合上述因素，本設(shè)計柱截面尺寸取值如下：底層為500mm×500mm，二四層取450×4503.1.2梁的計算跨度 框架梁的計算跨度以上柱形心線為準(zhǔn)，而建筑軸線與墻軸線不重合，所以柱建筑軸線結(jié)構(gòu)計算跨度相同 3.1.3柱的高度底層柱高度：4.2+0.30+0.5+0.1=5.10m。注：底層層高3.6m，室內(nèi)外高差0.30m，

12、基礎(chǔ)埋深取500，板厚取100。其他各層為3.9m因而得到=5.10m；=3.9m;由此得到框架的計算簡圖如圖3-4所示 ：圖3-1 框架結(jié)構(gòu)計算簡圖3.2 荷載的均布恒載3.2.1 屋面板的均布荷載 其按屋面的做法逐項計算均布荷載：吊頂處不做粉底，無吊頂處做粉底，近似取吊頂來參與計算：其屋面構(gòu)造做法如圖3-5所示，按圖5來計算屋面恒載，其結(jié)果如下： 圖3-5 屋面構(gòu)造做法而屋面的長邊長：57.6+0.24=57.84m而屋面的短邊長：12.80+0.24=13.04m那么屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：3.2.2屋面的均布活載屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值：屋面人荷載標(biāo)準(zhǔn)值：計算重力荷載代表值時，考

13、慮為上人屋面,其屋面上的可變荷載取雪荷載、人荷載的較大值,即取1508.46kn。3.2.3樓面的均布恒載 圖3-6 樓面構(gòu)造做法樓面的做法如圖6所示，按圖示各層進(jìn)行組合來參與計算樓面恒載大小。因而得到樓面均布恒載標(biāo)準(zhǔn)值(樓梯間按樓板計算)：3.2.4樓面均布活荷載樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：3.2.5梁柱的自重 此處計算包括梁側(cè)面、梁底面，柱的側(cè)面抹灰重量：在此計算過程中，梁的長度按凈跨長度，即把梁的計算跨度減掉柱的寬度來參與計算過程： 例二層梁計算：邊橫梁：長度=5.2(0.50-0.12)×2=4.44m（扣除一個柱寬） 中橫梁: 長度=2.40.24=2.16m 縱

14、梁：長度7.2-0.5=6.7m 邊橫梁：長度=5.2(0.50-0.12)×2=4.44m梁柱自重見下表3-3：表3-3 粱、柱重力荷載計算層次構(gòu)件b×hm×mrgmnknkn1層邊橫梁0.25×0.55251.053.609 4.4420320.5 1425.4 中橫梁0.25×0.40251.052.625 2.161056.7 縱梁0.25×0.60251.053.938 6.732844.2 次梁0.25×0.50251.053.281 4.4414204.0 柱0.50×0.50251.16.875 5

15、.1401402.5 1402.5 24層邊橫梁0.25×0.55251.053.609 4.5420327.7 1110.4 中橫梁0.25×0.40251.052.625 6.7510177.2 縱梁0.25×0.60251.053.938 3.1532396.9 次梁0.25×0.50251.053.281 4.5414208.6 柱0.50×0.50251.15.569 3.940868.7 868.7 注）：表中為考慮梁、柱的粉刷層重力荷載對其重力荷載的增大系數(shù)；g表示單位長度構(gòu)件重力荷載；n為構(gòu)件數(shù)量。3.2.6 墻體自重的計算墻體

16、為240mm厚灰砂磚，外墻面貼瓷磚（包括打底找平），內(nèi)墻面為20厚抹灰，則外墻單位墻面重力荷載為：內(nèi)墻為120 mm厚灰砂磚，兩側(cè)均為20厚抹灰。內(nèi)墻單位墻面重力荷載為：木門單位面積重力荷載為；鋁合金窗單位面積重力荷載取；大門單位面積重力荷載取墻體重力荷載計算如下各表(表中“*“表示乘號)：表3-4 墻體自重層次墻體位置計算過程 墻體面積()單位面積重力荷載重量(kn)1層a、d軸的縱墻4.2*(7.2-0.50) *16-1.8*2.1*2-2.1*1.8*30329.285.641857.1 b、c軸縱墻4.2*(7.2-0.50) *14-0.9*2.1*26344.823.081062

17、.0 外橫墻4.2*(12.8-0.50*3)*2-1.5*2.1*288.625.64499.8 內(nèi)橫墻4.2*(5.2-0.50)*18355.323.081094.4 合計4513.4 2到4層a、d軸的縱墻3.9*(7.2-0.45) *16-2.1*1.8*32300.245.641693.4 b、c軸縱墻3.9*(7.2-0.45) *15-0.9*2.1*27343.8453.081059.0 外橫墻3.9*(12.8-0.45*3)*2-1.5*2.1*283.015.64468.2 內(nèi)橫墻3.9*(5.2-0.45)*18333.453.081027.0 合計4247.6 4

18、層a、d軸的縱墻3.9*(7.2-0.45) *16-2.1*1.8*32300.245.641693.4 b、c軸縱墻3.9*(7.2-0.45) *15-0.9*2.1*27343.8453.081059.0 外橫墻3.9*(12.8-0.45*3)*2-1.5*2.1*283.015.64468.2 內(nèi)橫墻3.9*(5.2-0.45)*18333.453.081027.0 合計4247.6 女兒墻女兒墻(57.84+13.04)*2*0.685.0565.64479.7 3.2.7 門窗的自重的計算 根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范gb50009-2001，木門按0.2考慮，鋼框玻璃窗和鋼鐵門按0.

19、4考慮，計算結(jié)果如表3-5所示：1層門窗總重：24層門窗總重：統(tǒng)計見下表：表3-4門窗重量層次門窗（kn）合計(kn)160.7360.732-461.1161.113.2.8 各層荷載組合 屋蓋和樓蓋重力代表值為： 屋蓋層=屋面恒載+50%雪載+縱橫梁自重+半層柱重+半層墻重（墻和門窗）+女兒墻子重樓蓋層=樓面恒載+50%樓面活載+縱橫梁自重+(樓面上下各半層柱+半層墻重)×2 將上述各荷載相加，得到集中于各層樓面的重力荷載代表值如下： 項目屋（樓）蓋自重活荷載縱橫梁自重上層墻自重上層柱自重上層窗戶自重下層墻自重下層柱自重下層窗戶自重重力荷載代表值44306.671508.4611

20、10.4 479.7 004247.6 868.7 61.119239.7 32866.091508.461110.4 4247.6 868.7 61.114247.6 868.7 61.119908.1 22866.091508.461110.4 4247.6 868.7 61.114247.6 868.7 61.119908.1 12866.091508.461425.4 4247.6 868.7 60.734513.4 1402.5 60.7310622.5 所以質(zhì)點重力荷載代表值如圖3-7所示 圖3-7 重力荷載代表值3.3水平地震力作用下框架的側(cè)移驗算3.3.1橫梁的線剛度混凝土c3

21、0 在框架結(jié)構(gòu)中，對現(xiàn)澆樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大了梁的有效剛度，減小了框架的側(cè)移，為了考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架梁取i=1.5（為梁的截面慣性矩），對中框架梁取i=2來計算：橫梁線剛度計算結(jié)果見表3-5所示：表3-5 橫梁線剛度：梁號l截面b*h()跨度l(m)慣性矩ib邊框架梁中框架梁bh1.5ibib2ibib橫梁10.250.555.2橫梁20.250.42.4縱梁0.250.607.23.3.2橫向框架礦柱的線剛度及側(cè)移剛度d值柱的線剛度見表3-6所示，橫向框架柱側(cè)移剛度d值見表3-7所示：表3-6 柱線剛度柱號截面(m2)柱高度(m)慣性矩i

22、c=b*h3/12ec線剛度ic=e*ic/hz10.50.55.10.00521 z20.450.453.90.00342 注：由于柱采用c30混凝土，因而,表3-7 橫向框架柱側(cè)移剛度d值的計算：項目kic d根數(shù)d1層邊框架邊柱0.979 0.50 4邊框架中柱1.795 0.60 4中框架邊柱1.305 0.55 16中框架中柱2.393 0.66 16合計2-4層邊框架邊柱1.141 0.36 4邊框架中柱2.092 0.51 4中框架邊柱1.521 0.43 16中框架中柱2.790 0.58 16合計3.3.3橫向框架自震周期 本處按頂點位移法計算框架的自震周期：此方法是求結(jié)構(gòu)基

23、頻的一種近似方法，將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡化成無限質(zhì)點的懸臂之桿，導(dǎo)出直桿頂點位移的基頻公式，所以需先求出結(jié)構(gòu)的頂點水平位移，按式來求結(jié)構(gòu)的基本周期： ：基本周期調(diào)整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減小的影響，因是框架結(jié)構(gòu),此處取0.7。 ：是將框架的重力荷載視為水平力,求得的假想框架頂點位移，而在求框架周期前，無法求框架地震力和位移，是將框架的重力荷載頂點位移，然后求，再由求框架結(jié)構(gòu)底部剪力，再求各層剪力和結(jié)構(gòu)的真正的位移，如表8：表3-8 橫向框架頂點位移計算：層次gi(kn)gi(kn)di(kn/m)層間相對位移vi=gi/diui49239.79239.70.0261892570.283

24、6939908.119147.80.0542730460.257529908.129055.90.0823568340.20323110622.539678.40.1208734420.12087因此： =1.7×0.7× =0.6338s3.3.4橫向地震作用計算地震作用計算按ii類場地，6度抗震，地震動參數(shù)區(qū)劃分的特征周期區(qū)分一區(qū)考慮，剛結(jié)構(gòu)的特征周期和地震影響系數(shù)分別為： 而：根據(jù)結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計，因而不考慮頂部附加地震作用。結(jié)構(gòu)高度不超過40m按底部剪力法求得基底剪力，按分配結(jié)各層的質(zhì)點，因此各層橫向地震作用及摟層地震剪如表3-9所示：注：=1982.4kn表3-9 各

25、層橫向地震作用及樓層地震剪力層次43.916.89239.71552270.364050019721.6928721.69333.912.99908.1127814.50.299760219594.24471315.9423.99.09908.189172.90.209135037414.58931730.5315.15.110622.554174.750.127054725251.87331982.4橫向框架各層水平地震作用和地震剪力如圖3-8所示：圖3-8 橫向框架各層水平地震作用及地震剪力 3.3.5橫向框架抗震變形驗算由 gb 50011-2001 查得: 層間彈性位移驗算如表3-10

26、所示：表3-10 橫向變形驗算層間剪力(kn)層間剛度di(kn)層間位移vi/di(m)頂點位移(m)層高h(yuǎn)i(m)層間相對彈性轉(zhuǎn)角e721.6927579352805.0 0.0020460.016723.90.0005251315.937416352805.0 0.003730.0146743.90.0009561730.526712352805.0 0.0049050.0109443.90.0012581982.4328264.0 0.0060390.0060395.10.001184注：層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求：<3.4 水平地震作用下，橫向框架的內(nèi)力分析此處采用中框架為例計

27、算，邊框架和縱向框架的計算方法步驟與橫向中框架完全相同：框架柱剪力和彎矩計算，采用d值法； 求框架柱的剪力和彎矩時，此處采用d值法來進(jìn)行求解；其計算的過程和結(jié)果如下表3-11所示：其中反彎點位置的確定考慮梁和層高的影響作用：既： 式中為標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比 為上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值 ,分別為上層,下層層高變化時的反彎點高度比的修正值 y 為框架柱的反彎點高度比此框架結(jié)構(gòu)底層柱需考慮修正值,第二層柱需考慮,其它柱均無修正表3-11 邊柱的反彎點位置和彎矩層數(shù)h 1(m) vi(kn)(kn/m)(kn/m)vi1(kn)k(kn.m) y (m)mi1b=vij*hmi1u=vij

28、(1-h)y43.9721.69 352804.97 7725.93 1.521 15.804 0.3760023.18 38.46 33.91315.94 352804.97 7725.93 1.521 28.817 0.450050.57 61.81 23.91730.53 352804.97 7725.93 1.521 37.896 0.4760-0.0562.96 84.83 15.11982.40 328264.00 7571.23 1.305 45.723 0.58400136.18 97.01 表3-11 中柱的反彎點位置和彎矩層數(shù)h 1(m) vi(kn)(kn/m)(kn/m

29、)vi2 (kn)k(kn.m) y (m)mi2b=vij*hmi2u=vij(1-h)y43.9721.69 352804.97 10414.78 2.790 21.304 0.4390036.48 46.61 33.91315.94 352804.97 10414.78 2.790 38.846 0.4890074.08 77.42 23.91730.53 352804.97 10414.78 2.790 51.085 0.50-0.0589.65 109.58 15.11982.40 328264.00 9129.03 2.393 55.131 0.5500154.64 126.52

30、注:（1）括號里的空白為查表不需修正的（2）計算梁端彎矩m,梁端彎矩可按節(jié)點彎矩平衡條件,將節(jié)點上下端彎矩之和按左右的線剛度比例分配 表3-12:梁端彎距剪力及柱軸力計算層次ab跨(kl1)bc跨(kl2)柱軸力 l(m)mbl mbr vb l(m)mbl mbr vb邊柱n中柱n45.238.46 25.42 12.29 2.421.19 21.19 17.66 -12.29 -5.37 35.284.99 62.12 28.29 2.451.77 51.77 43.14 -40.58 -20.23 25.2135.41 100.17 45.30 2.483.49 83.49 69.57

31、-85.88 -44.50 15.2159.97 117.91 53.44 2.498.27 98.27 81.89 -139.32 -89.33 注：1）柱軸力中的負(fù)號表示拉力，當(dāng)為左地震作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應(yīng)的右側(cè)兩根柱壓力 2）表中m單位為knm，v單位為kn，n單位為kn，l單位為m。水平地震作用下框架的彎距圖，梁端剪力圖及柱軸力圖如下所示： 圖3-4地震作用力下的框架彎矩圖圖3-5地震作用下的框架剪力圖(kn)圖3-6地震作用下的框架軸力圖3.5 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析此處仍用中框架3為例來進(jìn)行3.5.1 計算單元的選擇確定 圖3-7 計算單元圖 計算單元寬度7.2

32、m ,直接傳給框架的樓面荷載如圖中的陰影所示,計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過縱向框架以集中力的形式傳給橫框架,作用于各節(jié)點上,由縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合,所以在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。3.5.2 荷載作用下框架的內(nèi)力計算3.5.2.1 恒荷載作用下框架的內(nèi)力計算(此處不考慮柱的自重) 恒載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示圖3-8 各梁上作用的恒荷載屋面、計算過程(表中“*“表示乘號)梁線荷載3.60918.95 橫墻線荷載0板傳來2*3.6*5.71*(1-2*(3.6/5.2)2+(3.6/5.2)3)梁線荷載2.62511.19 橫墻線荷載0板傳來2*1.20*5

33、.71*5/8次梁(橫)自重3.281*5.2136.59 板傳來(5.71*5.2*5/8)*3.6縱梁自重3.938*7.2縱墻自重0.6*5.64*7.2次梁(橫)自重3.281*5.283.31 板傳來 (5.71*1.2*5/8)*2.4 +3.6*5.71*(1-2(3.6 /5.2)2+(3.6 /5.2)3)*3.6縱梁自重3.938*7.2縱墻自重0其中： , 代表橫梁自重,為均布荷載形式(包括粉刷層), 分別為屋面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載短方向分配荷載： (kn/m)長方向分配荷載： (kn/m)雙向板示意圖,分別由邊縱梁,中縱梁直接傳給柱的橫載,它包括梁自

34、重、樓板重、縱墻、重力荷載。1-3層、計算過程(表中“*“表示乘號)荷載組成計算過程合計q1梁線荷載3.60939.26 橫墻線荷載5.64*3.6q1'板傳來2*3.6*5.71*(1-2*(3.6/5.2)2+(3.6/5.2)3)q2梁線荷載2.6258.33 橫墻線荷載0q2'板傳來2*1.2*3.80*5/8p1次梁(橫)自重3.281*5.2199.59 板傳來2*1.2*3.80*5/8縱梁自重3.938*7.2縱墻自重3.9*5.64*6.75p2次梁(橫)自重3.281*5.2164.12 板傳來 (3.80*1.2*5/8)*2.4+3.6 *3.80*(1

35、-2(3.6/7.2)2+(3.6/7.2)3)*3.6縱梁自重3.938*7.2縱墻自重3.9*3.08*6.753.5.2.2 活荷載作用下柱的內(nèi)力計算 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示 圖3-9各層梁上作用的活荷載 屋面、計算過程(表中“*“表示乘號)荷載類型荷載組成kn/m合計q1梁線荷載05.37 橫墻線荷載0q1'板傳來2*3.6*2.0*(1-2*(3.6/5.2)2+(3.6/5.2)3)q2梁線荷載03.00 橫墻線荷載0q2'板傳來2*1.2*2.0*5/8p1次梁(橫)自重023.40 板傳來(2.0*5.2*5/8)*3.6縱梁自重0縱墻自重

36、0p2次梁(橫)自重013.27 板傳來 (2.0*1.2*5/8)*2.4+3.6*2.0*(1-2(3.6 /5.2)2+(3.6/5.2)3)*3.6縱梁自重0縱墻自重01-3層、計算過程(表中“*“表示乘號)荷載組成計算過程合計q1梁線荷載05.37 橫墻線荷載0q1'板傳來2*3.6*2.0*(1-2*(3.6/5.2)2+(3.6/5.2)3)q2梁線荷載03.00 橫墻線荷載0q2'板傳來2*1.2*2.0*5/8p1次梁(橫)自重023.40 板傳來(2.0*5.2*5/8)*3.6縱梁自重0縱墻自重0p2次梁(橫)自重013.27 板傳來 (2.0*1.2*5

37、/8)*2.4+3.6*2.0*(1-2(3.6 /5.2)2+(3.6/5.2)3)*3.6縱梁自重0縱墻自重03.5.3 荷載作用下梁的內(nèi)力計算梁端、柱端彎距采用彎距二次分配法計算。 3.5.4 用力距二次分配法計算框架彎距等效后框架豎向荷載示意圖(沒有計入柱子自重)恒載分布圖(單位:kn/m，kn)活載分布圖(單位:kn/m，kn)注意：以上集中荷載不包括柱自重。 1 固端彎矩計算：此處固端彎距的計算，將框架梁視為兩端固定梁計算固端彎距，并考慮柱心矩計算結(jié)果見表3-13所示： 表3-13均布荷載作用下梁固端彎距恒載作用下梁固端彎矩跨層次abbcq (kn/m)l(m)m(kn·

38、m)q (kn/m)l(m)m(kn·m)418.95 5.20 42.71 11.19 2.40 5.37 339.26 5.20 88.46 8.33 2.40 4.00 239.26 5.20 88.46 8.33 2.40 4.00 139.26 5.20 88.46 8.33 2.40 4.00 續(xù)表：活載作用下梁固端彎矩跨層次abbcq(kn/m)l(m)m(kn·m)q (kn/m)l(m)m(kn·m)45.37 5.20 12.11 3.00 2.40 1.44 35.37 5.20 12.11 3.00 2.40 1.44 25.37 5.20

39、 12.11 3.00 2.40 1.44 15.37 5.20 12.11 3.00 2.40 1.44 注：、m=q×l2/12、q可以查前圖2分配系數(shù)的計算：因框架對稱性，所以取半框架計算，半框架的梁柱線剛度如圖10所示，其中切斷的橫梁的線剛度取為原來的一倍，分配系數(shù)按與接點連接的各桿轉(zhuǎn)動剛度比值計算： 圖3-21 半框架梁柱線剛度示意圖分配系數(shù)見圖3-22和圖3-23所示3 傳遞系數(shù)： 遠(yuǎn)端固定：傳遞系數(shù)為1/2 遠(yuǎn)端滑支：傳遞系數(shù)為-1 4彎距分配：恒載作用下，框架彎距分配計算見3-14圖，框架的彎距圖見圖3-15活載作用下，框架的彎距分配計算圖3-11，框架的彎距圖見圖3

40、-12所示：在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，取彎距調(diào)幅系數(shù)為0.8，調(diào)幅后，恒載及活載彎距圖見圖3-14及圖3-15中括號內(nèi)數(shù)值所示：表3-14 恒荷載彎矩計算圖（kn.m）上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁 4層0.000 0.392 0.608 0.487 0.000 0.314 0.199 -42.71 42.71 -5.37 16.74 25.97 -18.19 -11.72 -7.42 12.45 -9.10 12.99 -10.09 -1.32 -2.04 -1.41 -0.91 -0.58 -0.73 -0.71 -1.02 -0.40 0.56 0.87 0.69 0

41、.45 0.28 27.71 -27.71 35.77 -22.68 -13.09 3層0.282 0.282 0.437 0.371 0.239 0.239 0.151 -88.46 88.46 -4.00 24.90 24.90 38.65 -31.32 -20.18 -20.18 -12.78 8.37 12.45 -15.66 19.33 -5.86 -10.09 -1.45 -1.45 -2.26 -1.25 -0.81 -0.81 -0.51 (0.66)-1.22 -0.63 -1.13 -0.45 0.00 0.71 0.71 1.10 0.59 0.38 0.38 0.24

42、31.87 35.39 -67.25 74.67 -26.93 -30.70 -17.05 2層0.282 0.282 0.437 0.371 0.239 0.239 0.151 -88.46 88.46 -4.00 24.90 24.90 38.65 -31.32 -20.18 -20.18 -12.78 12.45 11.90 -15.66 19.33 -10.09 -9.27 -2.45 -2.45 -3.80 0.01 0.01 0.01 0.01 -0.73 0.26 0.01 -1.90 -0.40 -0.92 0.13 0.13 0.20 1.19 0.77 0.77 0.49

43、34.31 34.75 -69.06 75.77 -29.90 -29.59 -16.29 1層0.269 0.314 0.417 0.341 0.219 0.301 0.139 -88.46 88.46 -4.00 23.80 27.73 36.93 -28.77 -18.54 -25.41 -11.74 12.45 0.00 -14.38 18.46 -10.09 0.00 0.52 0.61 0.81 -2.85 -1.84 -2.52 -1.16 -1.22 0.00 -1.43 0.40 0.00 0.00 0.71 0.83 1.11 -0.14 -0.09 -0.12 -0.06

44、 36.26 29.17 -65.43 75.57 -30.55 -28.06 -16.96 14.59 -14.03 圖3-11 恒荷載作用下框架彎矩圖 （kn.m）注:梁端彎矩要乘以0.8調(diào)幅系數(shù),左右彎矩是對稱的 表3-15 活荷載彎矩計算圖（kn.m）上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁4層0.000 0.392 0.608 0.487 0.000 0.314 0.199 -12.11 12.11 -1.44 4.75 7.36 -5.20 -3.35 -2.12 1.70 -2.60 3.68 -1.27 0.35 0.54 -1.17 -0.76 -0.48 -0.30 -0.59 0.27 0.04 0.35 0.54 -0.15 -0.10 -0.06 6.85 -6.85 9.5