青少年宮擴建模板施工方案

1、 廈門市青少年宮擴建工程模板施工專項方案 廈門市青少年宮擴建工程模板施工專項方案江西昌南建設工程集團公司2009年7月10日目錄第一章 編制依據(jù)3第二章 工程概況3第三章 材料準備及選用3第四章 模板工程施工技術措施4一、模板工程施工要點：4二、模板安裝技術措施5三、模板拆除技術措施7四、模板安裝、拆除的安全技術措施7第五章 模板設計與驗算9一、模板設計與驗算9第六章 成品保護36第七章 文明施工要求37第一章 編制依據(jù)1、廈門市青少年宮擴建工程施工圖紙；2、建筑施工安全檢查標準jgj59-99；3、建筑施工計算手冊中國建筑工業(yè)出版社出版；4、工程建設標準強制性條文、建筑施工扣件式鋼管腳手架安

2、全技術規(guī)范jgj130-2001；5、本公司的企業(yè)技術標準，技術人員配備、機械設備及器具配備力量；6、現(xiàn)場的地質(zhì)勘測和現(xiàn)場的實際情況；7、其他相關規(guī)范。第二章 工程概況本工程名稱為廈門市青少年宮擴建工程，工程建設地點位于廈門市育青路10號；建設單位為廈門市青少年宮，由廈門高誠信建設監(jiān)理有限公司代建，廈門中福元建筑設計有限公司設計，由廈門勤奮建設工程監(jiān)理有限公司監(jiān)理。項目建筑總面積：23988.75平方米，地上16層，其中a部地上三層，層高5.1m，總高度15.3m，建筑面積2089.62平方米；b部地上16層，首層層高4.8m，一六層層高3.9m，六層以上層高3.6m，建筑總高度61.8m，建

3、筑面積19963.93平方米；c部一層，建筑高度16.2m，建筑面積1935.20平方米。第三章 材料準備及選用為確保能按時按量完成施工任務，我司將配備三套模板及鋼管支撐，對超高支撐部分進行專門設計，方案經(jīng)有關部門批準后予以實施。1、膠合板規(guī)格為1820×915×18，方木規(guī)格為70×70、100×100，等；2、支撐系統(tǒng)采用48×3.0鋼管；3、對拉螺栓規(guī)格為m12；4、釘子長度應為模板厚度的2-2.5倍。第四章 模板工程施工技術措施一、模板工程施工要點：1、柱模安裝時先在基礎面上彈出縱橫軸線和四周邊線，固定小方盤，在小方盤面調(diào)整標高，立柱頭

4、板。柱模安裝遵循先低后高，且分節(jié)逐步加固橫、豎楞后遞增而上。2、對于通排柱模板，應先安裝兩端柱模板校正固定，拉通長線校正中間各柱模板。3、柱模板柱箍，每隔60cm加設一道鋼管環(huán)箍。4、梁跨度大于4m時，梁底板中部應起拱。如設計無規(guī)定時，起拱高度宜為全跨長度的1/1000-3/1000。梁的板模應在支撐體系基本完成后，且標高經(jīng)復核無誤后，方可鋪設楞木、梁底板及側(cè)模。5、挑檐模板必須撐牢拉緊，防止向外傾覆，確保安全。6、上下層模板的鋼管立柱，盡量安裝在一條豎向中心線上。7、樓梯模板施工前應先根據(jù)實際層高放樣，先安裝平臺梁及基礎模板再裝樓梯斜梁或梯底模板，然后安裝樓梯外側(cè)板，外側(cè)板應先在其內(nèi)側(cè)彈出樓

5、梯底板層厚線，用套板劃出踏步側(cè)板位置線，釘好固定踏步側(cè)板的擋木，在現(xiàn)場裝釘側(cè)板。8、如果樓梯較寬時，沿踏步中間的上面加一到二道的反扶梯基。反扶梯基上端與平臺梁外側(cè)板固定，下端與基礎外側(cè)板固定撐牢。9、梯步高度要均勻一致，特別要注意最下一步及最上一步的高度，必須考慮到樓地面裝飾層厚度，防止由于裝飾層厚度不同而形成梯步高度不協(xié)調(diào)。二、模板安裝技術措施1、施工準備(1)材料：梁、板的模板采用膠合板，楞木均采用方木，支撐系統(tǒng)為鋼管支架，按工程所需量配備齊全。(2)作業(yè)條件：a、模板工程設計：根據(jù)施工圖、工程特點、計劃合同工期及現(xiàn)場環(huán)境，對各分部砼模板進行計算設計，確定木模制作的幾何尺寸，楞木規(guī)格、間距

6、，選用支架系統(tǒng)，支撐間距，對模板各荷載、側(cè)壓力等進行書面計算，編制各分部砼模板設計圖等。b、木模板備料：模板數(shù)量按本工程模板設計方案結(jié)合施工流水段的劃分以及工期要求，綜合考慮確定模板的配置套數(shù)。本工程按三套模板配置。c、柱鋼筋綁扎完后，水電管及預埋件已安裝后，辦理隱蔽手續(xù)。d、根據(jù)模板支撐方案、圖紙要求及工藝標準，以書面形式向班組進行安全技術交底。矩形柱由一對豎向側(cè)板與一對橫向側(cè)板組成，橫向側(cè)板兩端伸出，便于拆除。在模板每隔60cm設柱箍。柱頂與梁交接處留缺口，以便與梁模板接合，并在缺口左右及底部加釘襯口檔木。在橫向側(cè)板的底部和中部設活動清掃口與砼澆灌口，完成兩道工序后釘牢。異形柱加固方法類似

7、于剪力墻加固做法。為保證柱模的穩(wěn)定和不變形，柱模與柱模之間應加水平撐和剪刀撐，使整個柱群模板連成整體并保持穩(wěn)定。(2)梁模：梁模由底板、側(cè)板、定位板和斜撐等組成，下面用頂撐（支柱）支承。主次梁同時支好，一般先支好主梁模板，經(jīng)軸線、標高檢查校正無誤后，加以固定，在主梁上留出安裝次梁的缺口，尺寸與次梁截面相同，缺口底部加釘襯口檔木，以便與次梁模板相接，主梁、次梁的搭設和支撐方法均同矩形單梁支模方法。在支撐底部均設一塊300×300×50的墊板。(3)樓板模：樓板模安裝時，先在次梁模板的外側(cè)彈水平線，其標高為樓板板高減去模板厚和擱柵高度，再按墨線釘托木，并在側(cè)板木擋上釘豎向小方木

8、托住托木，然后放置擱柵，再在底部用牽桿。鋪設板模板從一側(cè)向另一側(cè)密鋪，在兩端及接頭處用釘子釘牢，其他部位少釘，以便拆模。在支撐底部均設一塊300×300×50的墊板。(4)樓梯模板： 模板支設前，根據(jù)層高放大樣，先基礎和平臺梁模板，再裝樓梯斜梁或樓梯底模板、外側(cè)板。在外側(cè)板內(nèi)側(cè)彈出樓梯底板厚度線，用板劃出踏步側(cè)板的檔木，再釘側(cè)板，沿踏步中間上面設反扶梯基，加釘1-2道吊木加固。剪力墻模板：剪力墻模板由膠合板、方木豎楞、鋼管橫楞，12螺桿等組成。立模前先按剪力墻厚度擺設短鋼筋頭，間距1000×1000。再按定位線封模、加固，在墻上留出安裝主、次梁的缺口，剪力墻下口釘

9、定位板條，以防下口偏位。三、模板拆除技術措施(1)及時拆模，將有利于模板的周轉(zhuǎn)和加快工程進度，但拆模要報驗通過，應使砼達到必須的強度。模板應拆除干凈，不得留殘缺模塊，留下安全隱患。 a、側(cè)模：在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除； b、底模：梁、板在砼強度達到75%方可拆除（跨度8米的，應在砼強度達到100%方可拆除）；但懸挑構(gòu)件，在其砼強度達到100%且抗傾覆力矩也要滿足要求時，方可拆除。(2)拆模時不要用力過猛過急，拆下來的木料和鋼管及時運走、整理。(3)拆模程序一般是后支先拆，先支后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。(4)拆除跨度較大的梁下支柱時，應先從跨中開始

10、，分別拆向兩端。(5)多層樓板模板支柱的拆除，應按下列要求進行：上層樓板正在澆灌砼時，下一層樓板的模板支柱不得拆除，再下一層樓板模板的支柱，僅可拆除一部分，跨度4m及以上的梁下均應保留支柱，其間距不得大于3m。四、模板安裝、拆除的安全技術措施(1)進入現(xiàn)場人中員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩戴安全帶，并應系牢。(2)經(jīng)醫(yī)生檢查認為不適宜高空作業(yè)的人員，不得進行高空作業(yè)。(3)工作前應先檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。(4)安裝與拆除5m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。(5)高空、

11、復雜結(jié)構(gòu)模板的安裝與拆除，事行應有切實的安全措施。(6)遇六級風以上的大風時，應暫停室外的高空作業(yè)，雪、霜、雨后應先清掃施工現(xiàn)場，略干不滑時再進行工作。(7)二人抬運模板時要互相配合、協(xié)同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂扔。高空拆模時，應有專人指揮，并在下面標出工作區(qū)，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。(8)不得在腳手架上堆放大批模板等材料。(9)支撐、牽杠等不得搭在門窗和腳手架上，通路中間的斜撐、拉桿等應設在1.8m高以上。(10)支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而墜

12、落。(11)模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好。砼板上的預留洞，應在模板拆除后隨即將洞口蓋好。(12)拆除模板一般用長撬棍。人不許站在正在拆除的模板下。在拆除樓板模時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。第五章 模板設計與驗算一、模板設計與驗算1.1柱模板本工程柱的截面尺寸主要有400×500、500×500、700×700、800×800、850×850、950×950、1000×1000、1200×1000不等的方柱。選用12

13、00×1000的方柱為例；柱模板側(cè)板采用18mm厚膠合板，側(cè)板背楞采用70×70松方木，間距300mm，柱箍采用48×3.0鋼管，間距300mm。1、荷截計算：柱模板主要承受混凝土的側(cè)壓力和傾倒混凝土的荷載。傾倒混凝土時產(chǎn)生荷載標準值取4.0kn/m2；側(cè)壓力標準值按以下兩式計算，并取其最小值： 式中 f：新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kn/m2）;c：混凝土的重力密度（kn/m3）取24 kn/m3；t0：新澆混凝土的初凝時間（h），可采用計算（t為混凝土的溫度，取t=30），則；v：混凝土板的澆筑速度（m/h）取v=3m/h；h：混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆

14、筑混凝土頂面的總高度（m）取h=4.8m；1：外加劑影響系數(shù)，不摻外加劑時取1.0；摻有具有緩凝作用的外加劑時取1.2，在此取1.0；1：混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當坍落度小于30mm時，取0.85；5090mm時，取1.0；110150 mm時，取1.15。于是可求得: 取兩者較小值：fk=40.24kn/m2（標準值）；荷載組合：/m2（設計值）。2、驗算柱側(cè)模板強度和剛度：（1）強度驗算：取計算跨徑, 按沿柱高每延米為計算單元，則面板所受均布線荷載為q=52.29kn/m，按兩等跨連續(xù)梁模式計算，則： 故面板強度滿足要求。（2）剛度驗算：按標準值計算，q=40.24kn/m則：故面板剛度

15、滿足要求。3、驗算背楞方木強度和剛度：（1）強度驗算柱箍采用48×3.0鋼管，間距300mm，計算跨徑取，方木間距300mm，則方木承受的均布線荷載設計值為q=52.29×0.3=15.687kn/m,按三等跨連續(xù)梁模式進行計算，則： 故背楞方木強度滿足要求。（2）剛度驗算：按標準值計算，q=40.24×0.3=12.072kn/m則：故背楞剛度滿足要求。4、柱箍強度驗算：柱箍采用48×3.0鋼管，間距300mm，計算跨徑取，則鋼管承受的均布線荷載設計值為q=52.29×0.3=15.687kn/m,按簡支梁模式進行計算，則：5、扣件抗力滑力驗

16、算：按簡支梁模型計算支座反力：故扣件抗滑力滿足要求。6、柱模板側(cè)立面圖及橫截面圖：圖（1）柱模板橫截面圖圖（2）柱模板側(cè)面板2.2剪力墻模板受力計算剪力墻模板側(cè)板采用18mm厚膠合板，側(cè)板豎楞采用70×70松方木，間距305mm，采用48×3.0鋼管，間距500mm，對拉螺栓采用m12，按500×305方格布置。根據(jù)本工程特點，以b部一層剪力墻為研究對象，一層層高4.8，墻厚最厚為350mm，混凝土自重為24kn/m3，強度為c45，采用0.6m3砼吊斗卸料，澆筑速度為2m/h，混凝土入槽溫度為30°c，鋼管抗拉強度設計值：q235鋼為215n/mm2，

17、對拉螺桿為170n/mm2，采用插入式振搗器振搗，對其模板受力計算如下：1、荷截計算：剪力墻模板主要承受混凝土的側(cè)壓力和傾倒混凝土的荷載。傾倒混凝土時產(chǎn)生荷載標準值取2.0kn/m2；側(cè)壓力標準值按以下兩式計算，并取其最小值： 式中 f：新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kn/m2）;c：混凝土的重力密度（kn/m3）取24 kn/m3；t0：新澆混凝土的初凝時間（h），可采用計算（t為混凝土的溫度，取t=30），則；v：混凝土板的澆筑速度（m/h）取v=2m/h；h：混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度（m）取h=4.8m；1：外加劑影響系數(shù)，不摻外加劑時取1.0；摻有具有緩凝作用

18、的外加劑時取1.2，在此取1.0；1：混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當坍落度小于30mm時，取0.85；5090mm時，取1.0；110150 mm時，取1.15。于是可求得: 取兩者較小值：fk=32.85kn/m2（標準值）；荷載組合：/m2（設計值）。2、驗算剪力墻側(cè)模板強度和剛度：（1）強度驗算：取計算跨徑, 按沿墻高每延米為計算單元，則面板所受均布線荷載為q=41.42kn/m，按三等跨連續(xù)梁模式計算，則： 故墻面板強度滿足要求。（2）剛度驗算：按標準值計算，q=32.85kn/m則：故墻面板剛度滿足要求。3、驗算豎楞方木強度和剛度：（1）強度驗算橫楞采用48×3.0鋼管，間距

19、500mm，計算跨徑取，方木間距305mm，則方木承受的均布線荷載設計值為q=41.42×0.305=12.63kn/m,按三等跨連續(xù)梁模式進行計算，則： 故豎楞方木強度滿足要求。（2）剛度驗算：按標準值計算，q=32.85×0.305=10.02kn/m則：故豎楞剛度滿足要求。4、橫楞強度驗算：柱箍采用48×3.0鋼管，間距500mm，計算跨徑取，則鋼管承受的均布線荷載設計值為q=41.42×0.5=20.71kn/m,按三跨連續(xù)梁模式進行計算，則：5、對拉螺栓強度驗算：對拉螺栓采用m12，其抗拉強度為12.9kn，按下式進行驗算：n按500×

20、;305方格產(chǎn)生的側(cè)壓力計算：故對拉螺栓抗拉強度滿足要求。6、剪力墻模板側(cè)立面圖及橫截面圖：圖（3）剪力墻模板側(cè)立面圖圖（4）剪力墻模板截面2.3梁模板圖本工程的梁的截面尺寸主要為200×550、250×700、300×700、350×700、400×700、300×800、300×900、600×800、700×800等幾種規(guī)格。選600×800截面梁（梁長11.2m，底層梁底離地4.0m）和700×800截面梁（梁長11.2米，底層梁底離地4.0米）為例。2.3.1梁(600

21、15;800)模板設計：梁模板側(cè)板采用18mm厚膠合板，側(cè)板豎楞采用100×100松方木，間距300mm，橫楞采用48×3.0鋼管，布置于豎楞中間位置，對拉螺栓采用m14，按30間距布置，底板模板采用30mm厚松木板，背楞采用100×100松方木，間距300mm，沿梁垂直方向布置，背楞置于100×100枕木上，枕木下采用頂托，支撐采用48×3.0鋼管，立桿縱向間距1200，橫向間距600，步距按1.8米布置。架體四邊與中間沿縱、橫向全高全長從兩端開始每隔四排立桿設置一道剪刀撐，每道剪刀撐寬為4跨，斜桿與地面傾角在45o 60o之間。（一）梁側(cè)模

22、板驗算：1、荷截計算：梁模板主要承受混凝土的側(cè)壓力和傾倒混凝土的荷載。傾倒混凝土時產(chǎn)生荷載標準值取2.0kn/m2；側(cè)壓力標準值按以下兩式計算，并取其最小值： 式中 f：新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kn/m2）;c：混凝土的重力密度（kn/m3）取24 kn/m3；t0：新澆混凝土的初凝時間（h），可采用計算（t為混凝土的溫度，取t=30），則；v：混凝土板的澆筑速度（m/h）取v=3m/h；h：混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度（m）取h=0.8m；1：外加劑影響系數(shù)，不摻外加劑時取1.0；摻有具有緩凝作用的外加劑時取1.2，在此取1.0；1：混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當坍

23、落度小于30mm時，取0.85；5090mm時，取1.0；110150 mm時，取1.15。于是可求得: 取兩者較小值：fk=19.2kn/m2（標準值）；荷載組合：/m2（設計值）。2、驗算梁側(cè)模板強度和剛度：（1）強度驗算：取計算跨徑, 按沿墻高每延米為計算單元，則面板所受均布線荷載為q=25.04kn/m，按三等跨連續(xù)梁模式計算，則： embed equation.3 embed equation.3 embed equation.3 故梁側(cè)模面板強度滿足要求。（2）剛度驗算：按標準值計算，q=25.04kn/m則：故梁側(cè)模面板剛度滿足要求。3、驗算豎楞方木強度和剛度：（1）強度驗算橫楞

24、采用48×3.0鋼管，置于豎楞中間位置，計算跨徑取，則方木承受的均布線荷載設計值為q=25.04×0.3=7.512kn/m,按二等跨連續(xù)梁模式進行計算，則： 故豎楞方木強度滿足要求。（2）剛度驗算：按標準值計算，q=19.2×0.3=5.76kn/m則：故豎楞剛度滿足要求。4、橫楞強度驗算：（1）強度驗算橫楞采用48×3.0鋼管，置于豎楞中間位置，螺栓設置在橫楞上，按間距300布置，取計算跨徑取，則橫楞所受的均布線荷載設計值為q=25.04×1.2=30.048kn/m,按三等跨連續(xù)梁模式進行計算，則：故豎楞強度滿足要求。（2）剛度驗算：按標

25、準值計算，q=19.2×1.2=23.04kn/m則：故豎楞剛度滿足要求。5、對拉螺栓強度驗算：對拉螺栓采用m14，其抗拉強度為17.8kn，按下式進行驗算：n按300×1200方格產(chǎn)生的側(cè)壓力計算：故對拉螺栓抗拉強度滿足要求。（二）梁底模板驗算：1、荷截計算：底模自重：；混凝土自重：；鋼筋自重： 振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載： 荷載組合：設計值：（0.9為荷載折減系數(shù)）。標準值：2、驗算梁底模板強度和剛度：（1）強度驗算：取計算跨徑,按三等跨連續(xù)梁模式計算，則： 故梁梁底模面板強度滿足要求。（2）剛度驗算：按標準值計算，q=12.33kn/m則：故梁底模面板剛度滿足要求。3、驗

26、算背楞方木強度和剛度：（1）強度驗算背楞采用100×100方木，置于縱向100×100枕木上，計算跨徑取，則方木承受的均布線荷載為:設計值：標準值：按簡支梁計算模型計算，則： 故背楞方木強度滿足要求。（2）剛度驗算：按標準值計算，q=1.93kn/m則：故背楞剛度滿足要求。（三）支承體系驗算：1、荷載計算：梁底一縱一橫距內(nèi)（計算單元內(nèi)）模板支架自重（kn）立桿（4.5-1.2-0.03）×0.0384橫桿（0.75×2）×0.0384縱桿（1.1×2）×0.0384直角扣件（梁底主節(jié)點處按增加一扣件考慮）10×13

27、.2×103。對接扣件=0.1256=0.0576=0.0845=0.132=0.0110合計=0.41永久荷載標準值：梁底模板支架自重標準值0.41kn；梁鋼筋自重標準值1.5kn/m3；新澆混凝土自重標準值24kn/m2?？勺兒奢d標準值：施工人員及設備荷載標準值1.0kn/m2;振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值2.0kn/ m2。2、立桿穩(wěn)定性驗算： 模板支架立桿計算長度：取，取長度系數(shù)則長細比：取時滿足要求。取時查規(guī)范附錄c得 故立桿穩(wěn)定性滿足要求。（四）梁模板斷面圖：圖（5）梁模板斷面圖（注：立桿間距600）2.3.2 梁(700×800)模板設計：梁模板側(cè)板采用18m

28、m厚膠合板，側(cè)板豎楞采用100×100松方木，間距300mm，中間加斜撐支撐，底板模板采用18mm厚膠合板，背楞采用70×70松方木，間距300mm，沿梁垂直方向布置，背楞置于縱向水平桿上，支撐采用48×3.0鋼管，立桿縱向間距1200，橫向間距600，步距按1.8米布置。（一）梁側(cè)模板驗算：1、荷截計算：梁模板主要承受混凝土的側(cè)壓力和傾倒混凝土的荷載。傾倒混凝土時產(chǎn)生荷載標準值取2.0kn/m2；側(cè)壓力標準值按以下兩式計算，并取其最小值： 式中 f：新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kn/m2）;c：混凝土的重力密度（kn/m3）取24 kn/m3；t0：新澆混凝

29、土的初凝時間（h），可采用計算（t為混凝土的溫度，取t=30），則；v：混凝土板的澆筑速度（m/h）取v=3m/h；h：混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度（m）取h=0.8m；1：外加劑影響系數(shù)，不摻外加劑時取1.0；摻有具有緩凝作用的外加劑時取1.2，在此取1.0；1：混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當坍落度小于30mm時，取0.85；5090mm時，取1.0；110150 mm時，取1.15。于是可求得: 取兩者較小值：fk=19.2kn/m2（標準值）；荷載組合：/m2（設計值）。2、驗算梁側(cè)模板強度和剛度：（1）強度驗算：取計算跨徑, 按沿墻高每延米為計算單元，則面板所受均布線

30、荷載為，按三等跨連續(xù)梁模式計算，則： 故梁側(cè)模面板強度滿足要求。（2）剛度驗算：按標準值計算，則：故梁側(cè)模面板剛度滿足要求。3、驗算豎楞方木強度和剛度：（1）強度驗算豎楞下端采用壓腳板固定，上端采用斜撐固定，計算跨徑取，則方木承受的均布線荷載設計值為q=25.04×0.3=7.512kn/m,按簡支梁模式進行計算，則： 故豎楞方木強度滿足要求。（2）剛度驗算：按標準值計算，q=19.2×0.3=5.76kn/m則：故豎楞剛度滿足要求。（二）梁底模板驗算：1、荷截計算：底模自重：；混凝土自重：；鋼筋自重： 振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載： 荷載組合：設計值：（0.9為荷載折減系數(shù)）。

31、標準值：2、驗算梁底模板強度和剛度：（1）強度驗算：取計算跨徑,按三等跨連續(xù)梁模式計算，則： 故梁梁底模面板強度滿足要求。（2）剛度驗算：按標準值計算，q=14.343kn/m則：故梁底模面板剛度滿足要求。3、驗算背楞方木強度和剛度：（1）強度驗算背楞采用70×70方木，置于縱向水平桿上，計算跨徑取，則方木承受的均布線荷載為:設計值：標準值：按簡支梁計算模型計算，則： 故背楞方木強度滿足要求。（2）剛度驗算：按標準值計算，q=7.14kn/m則：故背楞剛度滿足要求。4、驗算縱向水平桿強度：縱向水平桿受背楞傳遞的集中力作用，計算跨徑，受力簡圖如下圖所示：縱向水平桿受力簡圖則r為：（1）

32、縱向水平桿強度驗算：故縱向水平桿強度滿足要求。（2）剛度驗算：剛度按簡支梁受均布線荷載計算是偏安全的。則線荷載標準值為：故縱向水平桿剛度滿足要求。5、扣件抗滑力力驗算：故扣件抗滑力滿足要求。（三）支承體系驗算：1、荷載計算：梁底一縱一橫距內(nèi)（計算單元內(nèi)）模板支架自重（kn）立桿（4.8-0.8-0.018）×0.0384橫桿（0.75×2）×0.0384縱桿（1.1×2）×0.0384直角扣件（梁底主節(jié)點處按增加一扣件考慮）10×13.2×103。對接扣件=0.1529=0.0576=0.0845=0.132=0.0125合

33、計=0.44永久荷載標準值：梁底模板支架自重標準值0.44kn；梁鋼筋自重標準值1.5kn/m3；新澆混凝土自重標準值24kn/m2?？勺兒奢d標準值：施工人員及設備荷載標準值1.0kn/m2;振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值2.0kn/ m2。2、立桿穩(wěn)定性驗算： 模板支架立桿計算長度：取，取長度系數(shù)則長細比：取時滿足要求。取時查規(guī)范附錄c得 故立桿穩(wěn)定性滿足要求。（四）梁模板斷面圖：圖（6）梁模板橫斷面圖2.4樓板模板設計與驗算針對本工程樓板厚度特點，只對板厚110（層高4.8米）的樓面板進行模板設計與驗算，其他樓板模板仿此方案施工。2.4.1板厚110（層高4.8米）二層梁板模板：樓板底模采用18mm厚膠合板，背楞采用50×100松方木，間距300mi，置于縱向水平桿上，支撐采用48×3.0鋼管，立桿縱向間距1100，橫向間距600步距1.5布置。（一）樓面板底板驗算：1、荷截計算：底模自重：；混冝土自重：；鋼筋自重： 施工人員及設備荷載標準值： 荷載組合：設計值： （0.9為荷載折減系數(shù)）。標準值：2、驗算梁底模板強度和剛度：（1）強度驗算：按縱向每延米為計算單元，取計算跨徑,按三等跨連續(xù)梁模式計算，則：底板所受均布荷載設計值為：；底板所受均布荷載設計值為： embe