現(xiàn)澆板施工方案

1、精品文檔吳起至定邊高速公路現(xiàn)澆板首件工程 ( 試驗段 )施工技術方案LJ-2合同段施工單位名稱： （蓋章）江西井岡路橋（集團）有限公司二一六年八月二十三日。1 歡迎下載精品文檔吳起至定邊高速公路首件工程工程量表合同段： LJ-2編號：工程名稱K59+682.5K60+033.5樁號第10孔顆顆川大橋支付編號項目名稱單位設計數(shù)量403-3-a光圓鋼筋 (HPB300)2178.45403-3-b帶肋鋼筋 (HRB400)58608.98新增細目C40混凝土現(xiàn)澆板m3203.00項目經理：年月日。2 歡迎下載精品文檔吳起至定邊高速公路首件工程數(shù)量計算單序號名稱單位圖紙數(shù)量計算數(shù)量1C40 混凝土m

2、3101.52 28kg24981.33 18kg3205.34 12kg1117.85 10kg1089.2。3 歡迎下載精品文檔吳起至定邊高速公路首件工程進場機械設備表施工單位：江西井岡路橋（集團）有限公司合同段： LJ-2編號：工程名稱K59+682.5 K60+033.5 顆號第 10孔顆川大橋樁序號機械或設備名稱型 號臺數(shù)性能新舊狀況備注1裝載機ZLC50F2良好新購2砼罐車9m37良好新購3挖掘機卡特2良好新購320D4吊車QY163良好新購5翻斗車雙橋4良好新購6塔吊70322良好新購項目經理（簽字）：專業(yè)工程師意見：工作組意見：年月日年月日年月日。4 歡迎下載精品文檔吳起至定邊

3、高速公路首件工程現(xiàn)場管理人員表施工單位：江西井岡路橋（集團）有限公司合同段： LJ-2編號：工程名稱K59+682.5K60+033.5樁號第10孔顆顆川大橋序號姓名性別年齡職稱學歷專業(yè)擔任職務備注1李文波男30工程師專科路橋質檢工程師2黃 勛男28助工?？坡窐驕y量工程師3吳紅芳女41工程師本科路橋試驗工程師4張亞軍男44工程師專科路橋安全工程師5王乃站男33工程師?？坡窐驑蛄汗こ處?劉盼新男43現(xiàn)場負責人專科路橋現(xiàn)場負責人項目經理（簽字）：專業(yè)工程師意見：工作組意見：年月日年月日年月日。5 歡迎下載精品文檔吳起至定邊高速公路首件工程現(xiàn)場施工人力表施工單位：江西井岡路橋（集團）有限公司合同段：

4、 LJ-2編號：工程名稱K59+682.5 K60+033.5第 10孔顆顆川大橋樁號工種級別人數(shù)上崗證號碼混凝土工中級1514010502040326140105020545731401050201265414010502042442鋼筋工中級1431010519533054熟練工人3408277711330234282770112367電工中級111270810044008474100010070788電焊工中級10410002009002524100020081330241000200910215基本工人16普通工人人數(shù)6民工項目經理（簽字）：專業(yè)工程師意見：工作組意見：年月日年月日年月

5、日。6 歡迎下載精品文檔吳起至定邊高速公路首件工程進場材料表施工單位：江西井岡路橋（集團）有限公司合同段： LJ-2編號：工程名稱K59+682.5K60+033.5樁號第 10孔顆顆川大橋序號材料名稱型號/ 規(guī)格進場數(shù)量共需數(shù)量檢驗批號備注1水泥P.O42.560T26T2砂子中砂1500m358.5m33碎石1200m391m34外加劑緩凝減水劑5000 511 5鋼筋 2850000kg24981.36鋼筋 188000kg3205.37鋼筋 1210000kg1117.88鋼筋 105000kg1089.2項目經理（簽字）：專業(yè)工程師意見：工作組意見：年月日年月日年月日。7 歡迎下載精

6、品文檔現(xiàn)澆板施工技術方案為加強吳定高速公路 LJ-2 標項目部工程質量管理，確保優(yōu)質工程質量。我部選定顆顆川大橋右幅第 10 孔作為現(xiàn)澆板首件工程進行施工，作為首件工程既是管理處和工作組對我們施工方案、 施工工藝的全面考查，同時又可以給我部現(xiàn)澆板后續(xù)施工提供了一個可行性方案。一、工程概況顆顆川大橋位于吳起鎮(zhèn)房臺， 橋位跨越 U 型深谷，深谷約 40 米，寬度約 200 米。本橋處于梁臺隧道和顆顆川隧道之間， 跨越通往周灣鎮(zhèn)的地方瀝青道路、顆顆川，右幅橋梁跨越石油管線。其中石油管線距離橋墩的最小靜距為5 米，石油管線有東西向下穿橋梁后，朝北走向。小樁號側山體地勢較緩，大樁號側山體地勢腳都。平均橋

7、高36米，最大橋高46.8 米。該橋上部結構為40*4*2m 裝配式預應力混凝土箱梁和 13m鋼筋混凝土現(xiàn)澆板。二、工期安排根據橋梁現(xiàn)澆板實際工程量， 本標段現(xiàn)澆板計劃由專業(yè)施工隊負責施工。該工程計劃2016 年 9 月 1 日開工， 2016 年 9 月 15 日完工，計劃工期 15 天。三、施工方案1、現(xiàn)澆板施工的工藝流程（見下圖）。8 歡迎下載精品文檔場地平整地基處理、加固搭設腳手架支架預壓安裝底、側模鋼筋加綁扎鋼筋工安設預埋件、預留孔澆注混凝土砂水配石泥合料比準準設備備計混凝土拌合養(yǎng)護拆側模、支架滿堂支架現(xiàn)澆板施工工藝流程圖2、地基處理支架搭設前先清理場地內的浮土及樁基施工時留下的泥漿

8、；再根據梁底標高與碗口支架配桿高度確定地面標高；然后用挖機平整場地，用 20 噸振動壓路機壓實；再在已處理平整、壓實的地基基礎上澆筑一層 15cm厚的 C30 混凝土墊層以方便支架的搭設及穩(wěn)定。地基兩側順橋向各設排水溝一道，以保證排水系統(tǒng)要暢通， 避免雨水浸泡地基。3、支架搭設。9 歡迎下載精品文檔1） 施工準備（ 1）材料準備腳手架鋼管采用現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管(GBT13793)所規(guī)定的鋼管，其質量符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼(GBT700)中 Q235-A 級鋼所規(guī)定鋼管直徑 48，壁厚 3.5mm，扣件采用鑄鐵扣件，其材質符合現(xiàn)行國家標準 鋼管腳手架扣件 (GB/T158311995)

9、 。（ 2）單位工程各級負責人應按施工組織設計中有關腳手架的要求，逐級向架設和使用人員進行技術交底。（ 3）要求對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查，不合格的構配件不得使用，經檢查合格的構配件應按品種、規(guī)格分類，堆放整齊、平穩(wěn)，堆放場地不得有積水。（ 4）清除地面雜物，平整搭設場地，地基夯實平整。所有立桿底部均設置底托，并澆筑混凝土墊層。2）現(xiàn)澆板滿堂支架布置及搭設要求現(xiàn)澆板采用腳手桿搭設，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調底座、立桿可調托撐。立桿頂設二層方木， 立桿頂托上縱向設 15×15cm 方木；橫向方木上設 10× 10cm的橫向方木，其中在墩頂兩端和跨中處間距不大于 0.5

10、m（凈間距 0.4m）、在跨中其他部位間距不大于 1.0m （凈間距 0.9m）。模板宜選用厚 12mm的優(yōu)質竹膠合板，橫板邊角宜用 4cm厚木板進行加強，防止轉角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。采用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×120cm 支架結構體系，支架縱橫均設置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每3.0m 設一道，縱橋向斜撐沿橫橋設3.0m 道。搭設時，先在混凝土鋪設模板等調平物，在調平物上放置15×15× 60cm底托。支架頂部設置頂托，頂托上設縱梁和橫梁，其上鋪設梁體模板。支架縱橫向設置剪力撐，以增加其整體穩(wěn)定

11、性，支架上端與墩身間用方木塞緊。支架采用同種型號鋼管進行搭設，剪力撐、橫向斜撐隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設， 并且在砼澆注和張拉過程中， 進行全過程監(jiān)測和。10 歡迎下載精品文檔專人檢查。搭設完成后上報工作組檢查， 經專業(yè)工程師同意后， 進行支架預壓：按箱梁重量 120%、模板重量及施工荷載組合，確定壓載系數(shù)，采用型鋼均勻布設堆壓于支架上進行堆載預壓， 預壓前在底模和地基上布好沉降觀測點，對支架預壓及沉降觀測。4、現(xiàn)澆板支架驗算本計算書分別以現(xiàn)澆板兩端和跨中處為例， 對荷載進行計算及對其支架體系進行檢算。1）荷載計算（ 1）荷載分析根據本橋現(xiàn)澆板的結構特點， 在施工過程中將涉及到以下荷載

12、形式： q 1 梁板自重荷載，新澆混凝土密度取2450kg/m3。 q 2 箱梁底模及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經計算取 q21.0kPa（偏于安全）。 q 3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取 2.5kPa；當計算肋條下的梁時取 1.5kPa ；當計算支架立柱及替他承載構件時取1.0kPa 。 q 4 振搗混凝土產生的荷載， 對底板取 2.0kPa，對側板取4.0kPa 。 q 5 新澆混凝土對側模的壓力。根據規(guī)范規(guī)定， 新澆混凝土對模板的側壓力， 當采用內部振搗器時按下列兩式計算，并取兩式中較小值。F=0.22c×t o× 1&

13、#215; 2×VF=c× Hc：新澆混凝土的重力密度（kN/m3）取值 24.5kN/m3；。11 歡迎下載精品文檔H：混凝土側壓力計算位置至新澆混凝土頂面時的高度（m），取 0.7mt 0：新澆混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。取3h。T：混凝土的溫度（°），取 28。1：外加劑影響修正系數(shù)， 摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2 。2：混凝土坍落度影響修正系數(shù)，5090mm，取 1.0 。：混凝土的澆筑速度，取1.2m/h。F=24.5×0.7=17.15KpaF=0.22×24.5 ×3×1.2 ×1

14、15;1.095=37.84KpaF：新澆混凝土對模板的最大側壓力取17.15kPa。 q 6 傾倒混凝土產生的水平荷載，取2.0kPa 。 q 7 支架自重，經計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：支架自重 - q7 計算計算每步腳手架自重： NG1ht1 t2 t3式中： h 步距（ m）；t1 立桿每米重量（ kN）；t2 縱向橫桿單件重量（ kN）；t3 內外立桿間斜桿或十字撐重量（ kN）。按最大值進行計算，步距取1.2m，縱、橫向距離取0.6m，步數(shù)取 12 步，NG1t1 t2 t3=1.2 × 0.0384 0.0384 ×0.6 ×40.03

15、84 ×(1.220.62)=0.046+0.092+0.052=0.19 kNq7=9 NG1 /A=12×0.19kN/ （0.6m×0.6m）=6.33 kN/m2 。滿堂鋼管支架自重。12 歡迎下載精品文檔立桿橫橋向間距×立桿縱橋向間距×支架自重 q7 的計算值 (kPa)橫桿步距60cm×60cm×120cm6.332）荷載組合模板、支架設計計算荷載組合荷載組合模板結構名稱強度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算側模計算3）荷載計算 箱梁自重 q1 計算根據右幅橋第十孔現(xiàn)澆箱梁結構特點， 我們取跨中為代表截面進行梁板自重

16、計算， 并對代表截面下的支架體系進行檢算， 首先進行自重計算。根據橫斷面圖，用 CAD算得該處梁體截面積2則：A=7.54m1Wc A24.5 7.5417.59kPaqB=10.05B取 1.2 的安全系數(shù)，則 q117.59 ×1.2 21.11kPa注：B 箱梁底寬，取 10.05m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內計算偏于安全。4）結構檢算（ 1）扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算扣件式鋼管腳手架和碗扣式鋼管腳手架支撐與支架一樣， 同屬于桿式結構，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對。13 歡迎下載精品文檔

17、立桿受壓后的側向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超過35%）。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按 48×3.5mm鋼管扣件架進行立桿內力計算，計算結果同樣也使用于多功能碗扣架（偏于安全） 。跨中處鋼管扣件式支架體系采用60×60×120cm的布置結構，如圖：、立桿強度驗算根據立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為 120cm，立桿可承受的最大允許豎直荷載為 N=35kN（參見公路橋涵施工手冊中表 135碗口式構件設計荷載 N=30kN、路橋施工計算手冊中表 135 鋼管支架容許荷載 N=33.1kN）。立桿實際承受的荷載為

18、： N=1.2（NG1K+NG2K） +0.85 ×1.4 NQK（組合風荷載時）NG1K支架結構自重標準值產生的軸向力；NG2K構配件自重標準值產生的軸向力。14 歡迎下載精品文檔 NQK施工荷載標準值；于是，有： NG1K=0.6 ×0.6 ×q1=0.6 ×0.6 ×21.11=7.6KNNG2K=0.6 ×0.6 ×q2=0.6 ×0.6 ×1.0=0.36KN NQK=0.6 ×0.6 ×0.6(q 3+q4+q7 )=0.36 ×(1.0+2.0+6.33)=3.

19、36KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4 NQK=1.2 ×（7.6+0.36 ）+0.85× 1.4 ×3.36=13.55KN N 30kN，強度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 有關模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載， N=1.2（ NG1K+NG2K） +0.85 ×1.4 NQK （組合風荷載時），同前計算所得；2f 鋼材的抗壓強度設計值，f 205N/mm參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范表得。2A 48mm×3.5 鋼管的截面

20、積 A489mm。軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據長細比查表即可求得。i 截面的回轉半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范附錄 B 得 i 15.8 。長細比 L/i 。L 水平步距， L1.2m。于是， L/i 76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范查附錄C 得 0.744 。MW計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距； MW=0.85 ×1.4 ×WK×La×h2/10WK=0.7u z×us×w0uz風壓高度變化系數(shù)，參考建筑結構荷載規(guī)范表得uz=1.14。15 歡迎下載精品文檔us風荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結構荷載規(guī)范

21、表第 36 項得： us=0.9w0基本風壓，查建筑結構荷載規(guī)范 附表 D.4 w0=0.6KN/m2 故： WK=0.7u z×us×w0 =0.7 ×1.14 ×0.9 ×0.6=0.43KN La立桿縱距 0.6m；h立桿步距 1.2m，故： MW=0.85 ×1.4 ×WK×La×h2/10=0.0442KNW 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范附表 B得：33W=5.08×10 mm則，N/A+MW/W13.55 ×103/（0.744 × 489）+0.

22、0442×106/（5.08322×10） 44.86KN/mmf 205KN/mm計算結果說明支架是安全穩(wěn)定的。（ 2）滿堂支架整體抗傾覆驗算依據公路橋涵技術施工技術規(guī)范實施手冊 第要求支架在自重和風荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3 。K0=穩(wěn)定力矩 / 傾覆力矩 =y×Ni / Mw采用第 10 跨（此跨最高）驗算支架抗傾覆能力：跨中支架寬 12m，長 12.92m，采用 60×60×120cm跨中支架來驗算全橋：支架橫向 21 排； 16支架縱向 22 排； 35平均高度 8m；14.6頂托 TC60共需要 21×22=

23、462 個；立桿需要 21×22×8=3696m;縱向橫桿需要21×8/1.2 ×12.92=1808.8m；橫向橫桿需要22×8/1.2 ×12=1760m；。16 歡迎下載精品文檔故：鋼管總重（ 3696+1808.8+1760）× 3.84=27.9t;頂托 TC60總重為： 462×7.2=3.326t ；故 q=27.9 ×9.8+3.326 ×9.8=306.015KN；穩(wěn)定力矩 = y ×Ni =10.2 ×依據以上對風荷載計算WK=0.7u z ×

24、us × w0=0.7 × 1.14 × 0.9 ×0.6=0.431KN/ m 2跨中共受力為： q=0.431×8×12.92=44.548KN；傾覆力矩 =q×（ h/2 ）=44.548 ×K0=穩(wěn)定力矩 / 傾覆力矩 =3121.353/178.192=17.52>1.3計算結果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求（ 3）箱梁底模下橫橋向方木驗算本施工方案中梁板底模底面橫橋向采用 10×10cm方木，方木橫橋向跨度在箱梁跨中截面處按L60cm進行受力計算 , 在中支點截面及跨中處按L60cm

25、進行受力計算，實際布置跨距均不超過上述兩值。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全），木材的容許應力和彈性模量的取值參照松木進行計算，實際施工時按照松木進行采購使用。Sm 0.1 0.121.25 104 m3 I m 0.1 0.138.33 10 6 m4812跨中處：按中支點截面處2 米范圍進行受力分析， 按方木橫橋向跨度 L60cm進行驗算。 方木間距計算q(q 1+ q 2+ q3+ q 4) ×B(21.11+1.0+2.5+2) ×2=53.22kN/m。17 歡迎下載精品文檔M(1/8) qL 2=(1/8) ×53.22×0.6 2

26、2.39kN·m223W=(bh)/6=(0.1 ×0.1 )/6=0.000167m則： n= M/( W × w)=2.39/(0.000167 ×11000×0.9)=1.45 ( 取整數(shù) n2 根)dB/(2-1)=2/1=2m注： 0.9 為方木的不均勻折減系數(shù)。經計算，方木間距小于 2.0m 均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距 d 取 0.2m，則 n2/0.2 10。 每根方木撓度計算33-6 4方木的慣性矩 I=(bh )/12=(0.1 ×0.1 )/12=8.33 ×10 m則方木最大

27、撓度：f max=(5/384) ×(qL4)/(EI)=(5/384)×(53.22 ×0.6 4)/(11× 10 × 106 × 8.33 × 10-6 × 0.9) =1.09 × 10-4 m l/400=0.6/400=1.5 ×10-3 m ( 撓度滿足要求 ) 每根方木抗剪計算= QSm qlSm53.22 0.6 1.25 1040.222 MPanI mb 12 2Im b12 2 8.33 106 0.1 0.9=1.7MPa符合要求 。5）底模板計算梁板底模采用竹膠板，

28、取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結構進行簡化（偏于安全）如下圖：。18 歡迎下載精品文檔通過前面計算，橫橋向方木布置間距分別為0.2m 和 0.3m 時最不利位置，則有：竹膠板彈性模量E5000MPa33-7 4方木的慣性矩 I=(bh )/12=(1.0×0.012 )/12=1.44×10 m 兩端截面處底模板計算 模板厚度計算q=( q + q + q + q)l=(21.11+1.0+2.5+2)×0.2=5.322kN/m1234則： Mmax= q l 25.322 0.220.03KN m88竹膠板容許彎曲應力 W =45Mpa模板需

29、要的截面模量： W= M0.0320.67 10 6 mW 45 103模板的寬度為1.0m，根據 W、b 得 h 為：h=6 W60.67 10 63mmb10.002m因此模板采用1220×2440×12mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算（按照方木間距20cm計算）f max=ql 45.3220.247 0.474m 0.6 ×0.2/400m=3128EI128562.8125101010×10-4m所以兩端處底模拼裝時方木間距按照20cm 時模板剛度滿足要求。 跨中截面處底模板計算 模板厚度計算q=( q 1+ q 2+ q 3+ q4)l=(2

30、1.11+1.0+2.5+2)×0.3=7.98kN/mmaxq l 27.98 0.320.09KN m則：M =88竹膠板容許彎曲應力W =45Mpa。19 歡迎下載精品文檔模板需要的截面模量： W= M0.090.2 10 52m W 45 103模板的寬度為1.0m，根據 W、b 得 h 為：h=6 W6 0.2 10- 5b0.0035m 3.5mm1因此模板采用1220×2440×12mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算（按照方木間距30cm計算）f max=ql 47.980.347 3.594m 0.6 ×0.3/400m=4.5×

31、128EI12851062.8125101010-4m所以跨中兩側截面處底模拼裝時方木間距按照30cm時模板剛度滿足要求。6）立桿底座和地基承載力計算 立桿承受荷載計算立桿的間距為60×60cm，每根立桿上荷載為：Na×b×q a ×b×(21.11+q2+q3+q4+q7) 0.6 ×0.6 ×(21.11+1.0+1.0+2.0+6.33)=11.32kN 立桿底托驗算立桿底托驗算：NRd通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為：Na×b×q a ×b×(q1+q2+q3+

32、q4+q7) 0.6 ×0.6 ×(21.11+1.0+1.0+2.0+6.33)=11.32kN底托承載力（抗壓）設計值，一般取Rd =40KN;得： 11.32KN40KN立桿底托符合要求。立桿地基承載力驗算地基通過處理使壓實度達到94以上后，根據經驗及試驗，地基承載力達到 f k= 200 250Kpa（參考建筑施工計算手冊 。20 歡迎下載精品文檔立桿地基承載力驗算：N K· f kAd式中： N為腳手架立桿傳至基礎頂面軸心力設計值；2Ad為立桿底座面積Ad=15cm×15cm=225cm；按照最不利荷載考慮，立桿底拖下砼基礎承載力：N11.32

33、f cdAd0.0225503.11KPa5800KPa，底拖下砼基礎承載力滿足要求。底托坐落在 15cm砼層上，按照力傳遞面積計算：20.2025m2A (2 0.15 tg 45 15）f k 為地基承載力標準值；試驗錘擊數(shù)357911131517192123f k(Kpa105145190235280325370435515600680K 調整系數(shù)；混凝土基礎系數(shù)為1.0按照最不利荷載考慮：N = 11.32KN55.9KPa ·f k=1.0 ×235KPaA0.2025m2K經過計算，地基處理要求貫入試驗垂擊數(shù)必須達到11 下。將混凝土作為剛性結構，按照間距60&

34、#215;60cm布置，在 1 平方米面積上地基最大承載力F 為:Fa×b×q a ×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 1.0 ×1.0 ×(21.11+1.0+1.0+2.0+6.33)=31.44kN則，F(xiàn)31.44kpa f k=1.0 ×235Kpa經過地基處理后，可以滿足要求。7）支架變形支架變形量值F 的計算： Ff1 f2 f3 f1 為支架在荷載作用下的彈性變形量由上計算每根鋼管受力為 20.68KN， 48mm×3.5 鋼管的截面。21 歡迎下載精品文檔2積為 489mm。于是 f1= 

35、15; L/E32， 20.68 ÷489×1042.29N/mm則 f1 42.29 ×10÷（ 2.06 ×105） 2.05mm。 f2 為支架在荷載作用下的非彈性變形量支架在荷載作用下的非彈性變形 f2 包括桿件接頭的擠壓壓縮1 和方木對方木壓縮 2 兩部分，分別取經驗值為2mm、3mm，即 f2 1 25mm。 f3 為支架地基沉降量計算：f3 取經驗值 =5mm故支架變形量值F 為:F f1 f2 f3=2.05+5+5=12.05mm四、支架預壓檢測為了消除支架的非彈性變形和地基礎出現(xiàn)不均勻沉降變形從而引起現(xiàn)澆板產生質量和安全事故

36、的發(fā)生，同時能準確得出支架預拱度的參照值，所以對搭設的施工支架必須進行等荷載的120%施加預壓處理，支架預壓的方法及步驟如下，請給予審核：1、預壓的目的及方式為了檢驗現(xiàn)澆箱板模板、各節(jié)點的安全性和支架的實際變形量，首先通過預壓消除結構非彈性變形，同時也取得模板彈性變形的實際數(shù)值，得出荷載撓度曲線，并檢驗設計計算結果，調整預拱度( 或反拱) ，以求得出現(xiàn)澆箱梁施工的準確參數(shù)。提前發(fā)現(xiàn)支架結構及構件加工、安裝所存在的問題和隱患，提前調整整改，防患于未然。模板預拱度的調整通過調整模板支撐頂托完成， 同時加大對重要連接部位的措施處理。第二是模板、 支架受力后產生的彈性變形， 根據測量結果繪制沉降曲線，

37、并結合模板的設計拱度和實際支撐變形來確定。第三是加載鋼筋混凝土重量、 施工時的振搗和人群荷載產生的活。22 歡迎下載精品文檔荷載及小型機具等荷載， 預壓荷載按設計混凝土工程量實體重量加載預壓。為保證預壓荷載的合理分布， 模擬混凝土澆注順序進行加載 （即第一步加載鋼筋混凝土重量、第二步加載鋼筋混凝土重力荷載的1.2倍考慮、第三步是持荷觀察） 。2、預壓程序與步驟為了檢驗支架的彈性變量和地基礎的承載力，消除因支架豎向非彈性變形對標高的影響， 在底模安裝固定好后， 對支架進行施載預壓，預壓材料采用型鋼來實施， 并將每件進行計量核定， 保證施工荷載準確。預壓型鋼重量 =（混個凝土 101.5m3

38、15;2.6T/m3+鋼筋 30.4T+外模3T+人、機械 3T）× 120%=360.36T3、支架預壓方式底模安裝前先安裝好永久性板式橡膠支座（按設計給定的部位、型號、方向進行對號入座安裝）及調平鋼板，第二進行現(xiàn)澆板底模安裝，底模安裝固定好后， 檢查支架各交接點的連接是否穩(wěn)定和安全可靠，再開始按方法和步驟進行施載預壓， 在預壓前采用膠合板或彩條布鋪在模板上， 保護模板不被受損和污染。 支架搭設后預壓前頂部預留拱度要計算地基相對沉降量， 支架彈性和非彈性值， 支架的彈性變形公式計算確定。根據已經施工的經驗，支架施工沉留值暫定在1020mm左右，待預壓沉降觀測后再作實質性的調整。4、

39、注意的問題：1）采用型鋼預壓，堆放時按梁體的分部進行堆碼。2）派專人對支架進行觀察變化情況，一旦發(fā)生異常，立即停止施載及時對支架進行補救和加強。3）實行分級加載，加載的順序按箱梁混凝土澆筑順序推進，不能隨意堆放和施載， 在分級施載過程中做好監(jiān)測記錄，卸載也分級并測量記錄。23 歡迎下載精品文檔4）通過第一施工段預壓后，將實測沉降量（地基沉降量、支架和其他組合節(jié)點變形量），作為一個參數(shù)值參照應用。5、沉降觀測點的設置1）支架觀測點布設：現(xiàn)澆板模板上的測點布設，按板體的跨端（支承位）、跨中，共 3 個斷面，每個斷面分別在底板上布設3 個點（左、中、右），冀板上布設2 個點（左、右冀板） 。2）壓載

40、完畢后進行卸載，卸載時間在同跨內先中間后兩邊對稱同時進行。預壓時主要觀測的數(shù)據：支架底座沉降地基沉降；卸載后頂板恢復量以及支架的側位移量和垂直度， 按測得的沉降量及設計標高，再次調整模板標高。測量時，按四等水準測量要求進行觀測，并用錘線法測量支架水平位移量和垂直度。3）沉降穩(wěn)定卸載后算出地面沉降、支架的彈性和非彈性變形具體數(shù)值為多少， 并在卸載后全面測得各測點的回彈量。根據各點對應的彈性、非彈性變形數(shù)值及設計梁體撓度來調整模板的高程，通過支架頂部頂托微調裝置進行調整、加固。六、滿堂支架其他設置及要求1、模板支架立桿、水平桿的構造應符合下列要求(1) 每根立桿底部應設置底座或墊板，并規(guī)定尺寸設置

41、縱、橫掃地桿。(2) 嚴格按照設計尺寸搭設， 立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置， 立桿步距不得大于設計要求， 并應設置縱橫水平拉桿。(3) 立桿接長必須采用對接扣件連接，嚴禁搭接連接，嚴禁不同直徑混合施用。(4) 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求。(5) 當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在模板中心線。24 歡迎下載精品文檔處，其偏心距不應大于25 毫米。(6) 鋼管腳手架要排列整齊和順直，并要及時設好縱橫水平拉桿、剪刀撐等。上下層立桿采用的對接扣件應按規(guī)范要求交錯布置。(7) 為保證支架整體穩(wěn)定及安全，應按支架設計要點，在荷載集中處加密支架支撐。(8

42、) 確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在 45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的；(9) 地基支座的設計要滿足承載力的要求。2、滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規(guī)定(1) 立桿應按設計縱橫向間距設置，不得改變間距。(2) 剪刀撐應縱橫設置，按設計間距布置，不得遺漏。(3) 滿堂模板支架剪刀撐應由底至頂連續(xù)布置。(4) 高于 4 米的模板支架，其兩端與中間每隔4 排立桿從頂層開始向下每隔2 步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐的構造應符合有關規(guī)定。(5) 組架前認真測量框架底腳距離，準確鋪設方木及安放底托。(6) 支架拼裝每 3 層檢查每根立桿底座下是否浮動，

43、否則應旋緊可調座或用薄鐵片墊實， 在支架拼裝頭 3 層，每層用全站儀、水平儀、線墜隨時檢查立桿的垂直度及每層橫桿的水平，隨時檢查隨時調整。(7) 支架拼裝時要求隨時檢查橫桿水平和立桿垂直度外，還應隨時注意水平框的直角度，不致使腳手架偏扭，立桿垂直度偏差小于0.25 ，頂部絕對偏差小于0.05m。(8) 澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。七、支架拆除1、拆除順序拆除的順序一般為：安全網欄桿剪刀撐縱橫向水平桿立。25 歡迎下載精品文檔桿。拆除過程應遵循由上而下，先搭后拆的原則，不準分立面拆架或上下兩步同時拆架，做到一步一清，一桿一清。先松頂托，使底板、腹板、翼緣

44、板與梁體分離， 拆除時必須從跨中對稱向兩側拆除，支架拆除宜分兩階段進行， 先從跨中向兩側對稱松一次頂托， 再對稱從跨中向兩側拆支架。支架拆除時先翼緣板后底板。在拆除剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托中中間，再解端頭扣。支架拆除過程中應有技術人員在現(xiàn)場指揮， 以防拆架產生過大的瞬時荷載引起不應有的施工裂縫。拆下的鋼管及扣件都要成堆放置好， 營造一個井然有序的施工現(xiàn)場。2、支架拆除要求(1) 支模的拆除必須經驗算復核并符合混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范（GB50204-2002）及其它有關規(guī)定，嚴格控制拆模時間，拆模前必須有拆模申請及經審批。(2) 支架拆除時應遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原則，部件拆除的順序與安裝順序相反， 嚴禁上下同時進行， 拆除時應采用可靠的安全措施。(3) 卸料時應由作業(yè)人員將各配件逐次傳遞到地面，嚴禁拋擲。(4) 運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養(yǎng)，清除桿件及螺紋上的沾污物，變形嚴重