a0.6萬噸年分離甲醇水混合液的填料精餾塔設(shè)計

1、0.6 萬噸/年分離甲醇-水混合液的填料精餾塔設(shè)計摘 要精餾是借助回流技術(shù)來實現(xiàn)高純度和高回收率的分離操作，在抗生素藥物生產(chǎn)中，需要甲醇溶媒洗滌晶體，洗滌過濾后產(chǎn)生廢甲醇溶媒，然后對甲醇溶媒進(jìn)行精餾。操作一般在塔設(shè)備中進(jìn)行，塔設(shè)備分為兩種，板式塔和填料塔。填料塔結(jié)構(gòu)簡單、裝置靈活、壓降小、持液量少、生產(chǎn)能力大、分離效率高、耐腐蝕，且易于處理易氣泡、易熱敏、易結(jié)垢物系等優(yōu)點，同時也有投資費用較高、填料易堵塞等缺點。近年來由于填料塔結(jié)構(gòu)的改進(jìn)，新型的高負(fù)荷填料的開發(fā)，既提高了塔的通過能力和分離效能又保持了壓降小及性能穩(wěn)定的特點。因此，填料塔已被推廣到大型氣液操作中，在某些場合還代替了傳統(tǒng)的板式塔。

2、從設(shè)備設(shè)計的角度看，不論板式塔還是填料塔，基本上由塔體、內(nèi)件、裙座、和附件構(gòu)成。近年來由于填料塔結(jié)構(gòu)的改進(jìn)，新型的、高負(fù)荷填料的開發(fā)，既提高了塔的通過能力和分離效能又保持了壓降小以性能穩(wěn)定等特點。因此填料塔已被推廣到大型汽液操作中，在某些場合還代替了傳統(tǒng)的板式塔。但國內(nèi)在這方面的研究則較少, 如何設(shè)計規(guī)整填料蒸餾塔已成為一個重要的課題, 它對自行設(shè)計, 改進(jìn)現(xiàn)有設(shè)備生產(chǎn)狀況都較為重要。隨著對填料塔的研究和開發(fā)，性能優(yōu)良的填料塔必將大量用于工業(yè)生產(chǎn)中。關(guān)鍵詞：精餾，填料塔，設(shè)備設(shè)計2abstractdistillation through reflux technology to achieve

3、 the separation of high purity and high recovery operation in the production of antibiotics, methanol solvent washing crystal, washing the filtered waste methanol solvent, and then the methanol solvent distillation. the operation generally tower equipment, tower equipment is divided into two types,

4、plate tower and packed tower. packed tower structure is simple, flexible devices, low pressure drop, hold less liquid, large production capacity, and high separation efficiency, corrosion resistance, and easy to handle and easy bubble, easy to thermal, easy to scale in the department of advantages,

5、but also investment costs higher filler easy to plug the shortcomings. in recent years, due to the improvement of the packed tower structure, the development of new high-load packing, both to improve the tower through the capacity and separation efficiency while maintaining low pressure drop and sta

6、ble performance characteristics. therefore, the packed tower has been extended to large-scale gas-liquid operations, in some cases instead of the traditional plate tower. in recent years, due to the improvement of the packed tower structure, the development of new, high-load packing, not only improv

7、es the tower capacity and separation efficiency, while maintaining the pressure drop and small to stable performance. packed tower has been extended to the large vapor-liquid operations, in some cases instead of the traditional plate tower. domestic research in this area is less, how to design a str

8、uctured packing distillation tower has become an important issue, its own design, improvement of existing equipment conditions are more important. with the research and development of the packed tower, the excellent performance of the packed tower is bound to a large number of industrial production.

9、keywords: distillation, packed tower, equipment design遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）3 3目錄前言前言.5第一章第一章 填料塔的簡介填料塔的簡介.61.1 概述 .61.2 流程確定和說明 .81.2.1 加料方式.81.2.2 進(jìn)料狀況.81.2.3 塔頂冷凝方式.81.2.4 回流方式.91.2.5 加熱方式.91.2.6 加熱器.9第二章第二章 填料塔設(shè)計計算填料塔設(shè)計計算.1042.1 操作條件與基礎(chǔ)數(shù)據(jù) .102.1.1 操作壓力.102.1.2 氣液平衡關(guān)系及平衡數(shù)據(jù).102.1.3 物料平衡計算.112.2 填料塔工藝計算

10、.122.2.1 物料衡算.122.2.2 熱量衡算.132.2.3 理論板數(shù)計算.172.3 填料塔主要尺寸的設(shè)計計算 .172.3.1 塔頂條件下的流量及物性參數(shù).182.3.2 塔底條件下的流量物性參數(shù).192.3.3 進(jìn)料條件下的流量及物性參數(shù).192.3.4 精餾段流量及物性參數(shù).202.3.5 提餾段流量及物性參數(shù).222.4 填料的選擇 .242.5 塔徑和填料層計算 .242.5.1 塔徑設(shè)計計算.242.5.2 填料層計算.262.6 附屬設(shè)備及主要附件的選型計算 .282.6.1 冷凝器.282.6.2 加熱器.282.6.3 塔內(nèi)管徑的計算及選型.29遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)

11、設(shè)計（論文）5 52.6.4 液體分布裝置.302.6.5 除沫器.32第三章第三章 精餾塔主要設(shè)計參數(shù)匯總表精餾塔主要設(shè)計參數(shù)匯總表.32第四章第四章 總結(jié)總結(jié).34致謝致謝.35參考文獻(xiàn)參考文獻(xiàn).36前言本設(shè)計目的是分離甲醇-水混合液，處理量不大，故選用填料塔。填料塔，是一類用于氣液和液液系統(tǒng)的微分接觸傳質(zhì)設(shè)備，主要由圓筒形塔體和堆放在塔內(nèi)對傳質(zhì)起關(guān)鍵作用的填料等組成，用于吸收、蒸餾和萃取，也可用于接觸式換熱、增濕、減濕和氣液相反應(yīng)過程。所以塔設(shè)備的研究一直是國內(nèi)外學(xué)者普遍關(guān)注的重要課題 。填料塔的應(yīng)用始于 19 世紀(jì)中葉，起初在空塔中填充碎石、磚塊和焦炭等塊狀物，以增強氣液兩相間的傳質(zhì)。

12、1914 年德國人 f.拉西首先采用高度與直徑相等的陶瓷環(huán)填料（現(xiàn)稱拉西環(huán)）推動了填料塔的發(fā)展。此后，多種新填料相繼出現(xiàn)，填料塔的性能不斷得到改善，近 30 年來,填料塔的研究及其應(yīng)用取得巨大進(jìn)展,不僅開發(fā)了數(shù)十種新型高效填料，還較好地解決了設(shè)備放大問題。到 60 年代中期，直徑數(shù)米乃至十幾米的填料塔已不足為奇?，F(xiàn)在，填充塔已與板式塔并駕齊驅(qū)，成為廣泛應(yīng)用的傳質(zhì)設(shè)備。填料塔自它發(fā)明以來已廣泛地應(yīng)用于化工生產(chǎn)的各個領(lǐng)域。近二十年, 規(guī)整填料塔對板式塔、散裝填料以及其它多種塔設(shè)備產(chǎn)生了巨大的沖擊, 在國內(nèi)外引起眾多研究者的極大興趣, 在近幾年的文獻(xiàn)中, 國外有大量的規(guī)整填料研究報道。它因其高通量,

13、 低壓降, 操作穩(wěn)定而廣泛地用于氣-液,液-液接觸的塔設(shè)備中, 如蒸餾、吸收、萃取等諸多領(lǐng)域。特別是在氣液接觸中, 已越來越多地被采用, 如已有設(shè)備通過利用規(guī)整填料來更換塔內(nèi)構(gòu)件, 從而達(dá)到提高塔負(fù)荷的目的。規(guī)整填料種類較多, 有板波紋填料、格柵填料、絲網(wǎng)填料等, 材質(zhì)有金屬、塑料、陶瓷等。即使同樣的種類亦有不同的規(guī)格, 它們的比表面、空隙率及幾何尺寸存在6差異, 這樣在選擇填料時, 應(yīng)根據(jù)體系物性, 操作負(fù)荷, 壓降要求, 同時兼顧材料性能等, 進(jìn)行綜合考慮, 保證既經(jīng)濟又能正常生產(chǎn)。第一章 填料塔的簡介1.1 概述填料塔，是一類用于氣液和液液系統(tǒng)的微分接觸傳質(zhì)設(shè)備，主要由圓筒形塔體和堆放在

14、塔內(nèi)對傳質(zhì)起關(guān)鍵作用的填料等組成，用于吸收、蒸餾和萃取，也可用于接觸式換熱、增濕、減濕和氣液相反應(yīng)過程。所以塔設(shè)備的研究一直是國內(nèi)外學(xué)者普遍關(guān)注的重要課題 。填料塔的優(yōu)點有：（1）壓降非常小。氣相在填料中的液相膜表面進(jìn)行對流傳熱、傳質(zhì)，不存在塔板上清液層及篩孔的阻力。在正常情況下，規(guī)整填料的阻力只有相應(yīng)篩板塔阻力的1/51/6； （2）熱、質(zhì)交換充分，分離效率高，使產(chǎn)品的提取率提高；（3）操作彈性大，不產(chǎn)生液泛或漏液，所以負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍大，適應(yīng)性強。負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍可以在 30%110%，篩板塔的調(diào)節(jié)范圍在 70%100%；（4）液體滯留量少，啟動和負(fù)荷調(diào)節(jié)速度快； （5）可節(jié)約能源。由于阻力小，空

15、氣進(jìn)塔壓力可降低 0.07mpa 左右，因而使空氣壓縮能耗減少 6.5%左右；（6）塔徑可以減小。此外，應(yīng)用規(guī)整填料后，由于當(dāng)量理論塔板的壓差減小，全精餾制氬可能實現(xiàn)，氬提取率提高 10%15%。規(guī)整填料精餾塔一般分為 35 段填料層，每段之間有液體收集器和再分布器，傳統(tǒng)篩板塔的板間距為 110160mm，而規(guī)整填料的等板高為250300mm，因此填料塔的高度會增加。 一般都選擇鋁作為規(guī)整填料的材料，這樣可減輕重量和減少費用，但必須控制遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）7 7好填料金屬表面殘留潤滑油量小于 50mg/m2。在這樣條件下，可認(rèn)為鋁填料塔和鋁篩板塔用于氧精餾是同樣安全的。 塔設(shè)備按其

16、結(jié)構(gòu)形式基本上可分為兩類：板式塔和填料塔。以前，在工業(yè)生產(chǎn)中，當(dāng)處理量大時多用板式塔，處理量小時采用填料塔。近年來由于填料塔結(jié)構(gòu)的改進(jìn)，新型的、高負(fù)荷填料的開發(fā)，既提高了塔的通過能力和分離效能又保持了壓降小以性能穩(wěn)定等特點。因此填料塔已被推廣到大型汽液操作中。在某些場合還代替了傳統(tǒng)的板式塔。如今，直徑幾米甚至幾十米的大型填料塔在工業(yè)上已非罕見。隨著對填料塔的研究和開發(fā)，性能優(yōu)良的填料塔必將大量用于工業(yè)生產(chǎn)中。 填料塔為逐級接觸式汽液傳質(zhì)設(shè)備，它具有結(jié)構(gòu)簡單、安裝方便、操作彈性大、持液量小等優(yōu)點。同時也有投資費用較高、填料易堵塞等缺點。 本設(shè)計目的是分離甲醇-水混合液，處理量不大，故選用填料塔。

17、 塔型的選擇因素很多。主要因素有物料性質(zhì)、操作條件、塔設(shè)備的制造安裝和維修等。與物性有關(guān)的因素：（1）易起泡的物系在板式塔中有較嚴(yán)重的霧沫夾帶現(xiàn)象或引起液泛，故選用填料塔為宜。因為填料不易形成泡沫。本設(shè)計為分離甲醇和水，故選用填料塔。 （2）對于易腐蝕介質(zhì)，可選用陶瓷或其他耐腐蝕性材料作填料，對于不腐蝕的介質(zhì)，則可選金屬性質(zhì)或塑料填料，而本設(shè)計分離甲醇和水，腐蝕性小可選用金屬填料。 與操作條件有關(guān)的因素：（1）傳質(zhì)速率受氣膜控制的系統(tǒng)，選用填料塔為宜。因為填料塔層中液相為膜狀流、氣相湍動，有利于減小氣膜阻力。 （2）難分離物系與產(chǎn)品純度要求較高，塔板數(shù)很多時，可采用高效填料。 （3）若塔的高度

18、有限制，在某些情況下，選用填料塔可降低塔高，為了節(jié)約能耗，故本設(shè)計選用填料塔。 （4）要求塔內(nèi)持液量、停留時間短、壓強小的物系，宜用規(guī)整填料。 81.2 流程確定和說明 1.2.1 加料方式 加料方式有兩種：高位槽加料和泵直接加料。采用高位槽加料，通過控制液位高度，可以得到穩(wěn)定的流量和流速。通過重力加料，可以節(jié)省一筆動力費用。但由于多了高位槽，建設(shè)費用增加；采用泵加料，受泵的影響，流量不太穩(wěn)定，流速也忽大忽小，從而影響了傳質(zhì)效率，但結(jié)構(gòu)簡單、安裝方便；如采自動控制泵來控制泵的流量和流速，其控制原理較復(fù)雜，且設(shè)備操作費用高。本次實驗采用高位槽進(jìn)料。 1.2.2 進(jìn)料狀況 進(jìn)料狀況一般有冷液進(jìn)料、

19、泡點進(jìn)料。對于冷液進(jìn)料，當(dāng)組成一定時，流量一定，對分離有利，節(jié)省加熱費用。但冷液進(jìn)料受環(huán)境影響較大，對于合肥地區(qū)來說，存在較大溫差，且增加塔底蒸汽上升量，增大建設(shè)費用。采用泡點進(jìn)料，不僅對穩(wěn)定塔操作較為方便，且不受季節(jié)溫度影響。綜合考慮，設(shè)計采用泡點進(jìn)料。泡點進(jìn)料時，基于恒摩爾流假定精餾段和提餾段塔徑基本相等，制造上較為方便。 1.2.3 塔頂冷凝方式 塔頂冷凝采用全凝器，用水冷凝。甲醇和水不反應(yīng)。且容易冷凝，故使用全凝器。塔頂出來的氣體溫度不高，冷凝后產(chǎn)品溫度不高無需進(jìn)一步冷卻。此次分離也是想得到液體甲醇，選用全凝器符合要求。 1.2.4 回流方式回流方式可分為重力回流和強制回流。對于小型塔

20、，回流冷凝器一般安裝在塔頂。其優(yōu)點是回流冷凝器無需支撐結(jié)構(gòu)，其缺點是回流冷凝器回流控制較難。如果需要較高的塔處理量或塔板數(shù)較多時，回流冷凝器不適合于塔頂安裝。且塔頂冷凝遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）9 9器不易安裝、檢修和清理。在這種情況下，可采用強制回流，塔頂上升蒸汽采用冷凝冷卻器以冷回流流入塔中。由于本次設(shè)計為小型塔，故采用重力回流。 1.2.5 加熱方式 加熱方式分為直接蒸汽和間接蒸汽加熱。直接蒸汽加熱是用蒸汽直接由塔底進(jìn)入塔內(nèi)。由于重組分是水，故省略加熱裝置。但理論塔板數(shù)增加，費用增加。間接蒸汽加熱是通過加熱器使釜液部分汽化。上升蒸汽與回流下來的冷液進(jìn)行傳質(zhì)，其優(yōu)點是使釜液部分汽化，

21、維持原來的濃度，以減少理論板數(shù)，缺點是增加加熱裝置。本次實驗采用間接蒸汽加熱。1.2.6 加熱器采用 u 型管蒸汽間接加熱器，用水蒸汽作加熱劑。因為塔小，可將加熱器放在塔內(nèi)，即再沸器，這樣釜液部分汽化，維持了原有濃度，減少了理論板數(shù)。10第二章 填料塔設(shè)計計算2.1 操作條件與基礎(chǔ)數(shù)據(jù)2.1.1 操作壓力 精餾操作按操作壓力分為常壓、加壓和減壓操作。精餾操作中壓力影響非常大。當(dāng)壓力增大時，混合液的相對揮發(fā)度將減小，對分離不利；當(dāng)壓力減小時，相對揮發(fā)度將增大，對分離有利。但當(dāng)壓力不太低時，對設(shè)備的要求較高，設(shè)備費用增加。因此在設(shè)計時一般采用常壓蒸餾。當(dāng)常壓下無法完成操作時，則采用加壓或減壓蒸餾。

22、對于甲醇-水系統(tǒng)在常壓下相對揮發(fā)度相差較大，較易分離，故本設(shè)計采用常壓精餾。2.1.2 氣液平衡關(guān)系及平衡數(shù)據(jù) 表表 2-12-1 甲醇甲醇- -水溶液的平衡數(shù)據(jù)（水溶液的平衡數(shù)據(jù)（101.3kpa101.3kpa）平衡溫度 t 10092.990.388.985.081.678.0液相甲醇 x 05.317.769.2613.1520.8328.18氣相甲醇 y 028.3440.0143.5354.5562.7367.75平衡溫度 t 76.773.872.771.370.066.964.7遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）1111液相甲醇 x 33.3346.2052.9259.3768.

23、4987.411.00氣相甲醇 y 69.1877.5679.7181.8384.9291.941.002.1.3 物料平衡計算 (1)物料衡算 已知： 6000f t,%70 x,%98dx,%2wx（質(zhì)量百分?jǐn)?shù)） ，kmolkgmhch/04.3203，kmolkgmoh/02.182摩爾分?jǐn)?shù)： %8 .5602.183004.327004.3270fx （2-1）%5 .9602.18204.329804.3298dx （2-2）%13. 102.189804.32204.322wx （2-3）進(jìn)料平均相對分子質(zhì)量: kmolkgm/26.0618.020.43204.32568. 0(

24、2)根據(jù)甲醇和水的氣液平衡表 1，利用內(nèi)插法求塔頂溫度 ldt , vdt , 塔釜溫度wt ,進(jìn)料溫度 ft。 塔頂溫度 ldt , vdt 1 31.659 .667 .649 .6641.8710041.875 .96ldldtt 66.659 .921007 .6494.911005 .96100vdvdtt 塔釜溫度 wt 249.989 .9210010031. 5013. 10wwtt 進(jìn)料溫度 ft 312 86.717 .727 .723 .7192.528 .5692.5237.59fftt回流比確定由圖可知進(jìn)料平衡曲線為不正常平衡曲線，作圖求最小回流比minr由點 a(d

25、dxx ,)向平衡線作切線，交軸于 b（8 .31, 0） ，精餾段操作線截距8 .311rxd,所以15 .96minr=31.8 所以03. 2minr操作回流比可取為最小回流比的 1.1 到 2.0 倍所以，回流比確當(dāng)為05. 3r平均相對揮發(fā)度 =4.352.2 填料塔工藝計算 2.2.1 物料衡算 已知：6000f t，年開工 300 天，kmolkg /26.06m 1進(jìn)料摩爾流量：430.6 1010/31.98/300 24 26.06fkmol hkmol h （2-4）%8 .56fx,%5 .96dx,1.13%wx總物料衡算：w df易揮發(fā)組分衡算：wdfwxdxfx

26、解得:18.668/dkmol h13.312/wkmol h塔頂產(chǎn)品的平均相對分子質(zhì)量 2kmolkgm/549.31%5 .96102.18%5 .9604.32）（ （2-5）塔頂產(chǎn)品流量：18.668 31.549588.957/dkg h （2-6） 塔釜產(chǎn)品的平均相對分子質(zhì)量 3遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）1313kmolkgm/178.18%)013. 11 (02.18%13. 104.32 （2-7）塔釜產(chǎn)品流量:13.312 18.187241.799/wkg h 830.756/fdwkg h 物料衡算結(jié)果匯總?cè)缦?4表 2-2 物料衡算結(jié)果表參數(shù)單位進(jìn)料 f塔頂 d

27、塔釜 wkg/h830.756588.957241.799物料流量kmol/h31.9818.66813.312質(zhì)量分?jǐn)?shù)70%98%2%百分組成摩爾分?jǐn)?shù)56.83%96.5%1.13%2.2.2 熱量衡算 （1） 熱量衡算 加熱介質(zhì)和冷卻劑的選擇 1 a. 加熱介質(zhì)的選擇 常用的加熱介質(zhì)有飽和水蒸氣和煙道氣。飽和水蒸氣是一種應(yīng)用最廣的加熱劑。由于飽和水蒸氣冷凝時的傳熱膜系數(shù)很高，可以通過改變蒸汽的壓力準(zhǔn)確地控制加熱溫度。燃料燃燒所排放的煙道氣溫度可達(dá) 1001000，適用于高溫加熱。缺點是煙道氣的比熱容及傳熱膜系數(shù)很低，加熱溫度控制困難。本設(shè)計選用 300kpa（溫度為 133.3）的飽和水蒸

28、氣作加熱介質(zhì)，水蒸氣易獲得、清潔、不易腐蝕加熱管，不但成本會相應(yīng)降低，塔結(jié)構(gòu)也不復(fù)雜。 b. 冷卻劑的選擇 常用的冷卻劑是水和空氣，應(yīng)因地制宜加以選用。受當(dāng)?shù)貧鉁叵拗?，冷卻水一般為 1025。如需冷卻到較低溫度，則需采用低溫介質(zhì)，如冷凍鹽水、氟利昂等。 本設(shè)計建廠地區(qū)為沈陽。沈陽市夏季最熱月份日平均氣溫為 24。故選用 2414的冷卻水，選升溫 10，即冷卻水的出口溫度為 34。 (2) 冷凝器的熱負(fù)荷 冷凝器的熱負(fù)荷 )ldvdciidq（) 1(r （2-8）式中: vdi塔頂上升蒸汽的焓； ldi塔頂餾出液的焓。 水甲（vdvdldvdhxhxii)1 （2-9）式中：甲vh甲醇的蒸發(fā)潛

29、熱； 水vh水的蒸發(fā)潛熱。 蒸發(fā)潛熱與溫度的關(guān)系：38. 0121211rrvtthh 其中rt對比溫度。 表 2-3 沸點下蒸發(fā)潛熱列表沸點/蒸發(fā)潛熱vh/（kcalkmol-1）/ktc甲醇64.658430512.6水1009729647.3由沃森公式計算塔頂溫度下的潛熱 38. 0121211rrtthh （2-10）65.66時，對甲醇：22273.1565.660.661512.6rcttt 11273.1564.70.659512.6rcttt蒸發(fā)潛熱 kmolkcalhv/177.8411659. 01661. 01843038. 0甲對水，同理得：523. 02rt，576.

30、 01rt 遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）1515蒸發(fā)潛熱 kmolkcalh/338.10174576. 01523. 01972938. 0水對全凝器作熱量衡算（忽略熱量損失） ) 1)(riidqldvdc（選擇泡點回流，因為塔頂甲醇含量很高，與露點相接近，所以 水甲（vdvdldvdhxhxii)1 （2-11）代入數(shù)據(jù)得： kmolkcaliildvd/888.8472338.10174)965. 01 (117.8411965. 0(3.05 1) 18.668 8472.888640596.086/cqkcal h(3) 冷卻介質(zhì)消耗量 21640596.08664059.60

31、86/()1 (3424)ccpcqwkg hctt(4) 加熱器的熱負(fù)荷及全塔熱量衡算 選用 300kpa（溫度為 133.3）的飽和水蒸氣為加熱介質(zhì) 計算甲醇、水在不同溫度下混合的比熱容單位：kcal/ (kg)表 2-4 甲醇和水在不同溫度下的比熱容溫度/65.3171.86平均值98.5271.86平均值甲醇/p1c0.7200.7420.7310.8310.7420.787水/p2c1111110.731 0.980.02 1(65.31 71.86)4.82/pc dtkcal kg kgkcaldtcp/574.26)86.7152.98(1)02. 01 (02. 0789.

32、0根據(jù)表 2-2，588.957/dkg h ,241.799/wkg h588.957 ( 4.82)2838.77/dppqd c dtd ctkcal h 241.791 26.5476418.83/wppqw c dtw ctkcal h 對全塔進(jìn)行熱量衡算：cwdsfqqqqq （2-12） 16為了簡化計算，以進(jìn)料焓，即 88.55時的焓值為基準(zhǔn)做熱量衡算 fcwdsqqqqq （2-13）2838.776418.83640596.0860 56.44 10/kcal h塔釜熱損失為 10%，則9 . 0，則556.44 107.16 10/0.9ssqqkcal h式中sq加熱器

33、理想熱負(fù)荷； sq加熱器實際熱負(fù)荷； dq塔頂餾出液帶出熱量； wq塔底帶出熱量。 加熱蒸汽消耗量 kgkcalh/1 .2168水蒸汽 (333k,300kpa)54.174 101387.02/2168.14.2shqwkg hh水蒸汽表 2-5 熱量衡算數(shù)據(jù)結(jié)果列表 /kcal.h-1 /kg.h-1/kcal.h-1 /kcal.h-1/kcal.h-1/kcal.h-1/kg.h-156.41 1046.41 100-2838.776418.8357.16 10808.572.2.3 理論板數(shù)計算 由于本次設(shè)計的相對揮發(fā)度是變化的，所以不能用簡捷法求理論板數(shù)，應(yīng)用圖解法。 精餾段操作

34、線方程11rxxrryd遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）1717截距238. 0105. 3965. 01rxd連接（ddxx ,）,(1, 0rxd)與 q 線交于 d 點，連接（wwxx ,)與 d 點，得提留段操作線 。求得理論塔板數(shù) 10，提留段 3 塊，精餾段 7 塊。2.3 填料塔主要尺寸的設(shè)計計算 精餾塔設(shè)計的主要依據(jù)和條件 :表 2-6 不同溫度下甲醇和水的密度密度 kg/m3物質(zhì)溫度/ 5060708090100甲醇750741731721713704水988983978972965958表 2-7 查圖整理得甲醇-水特殊點粘度粘度 mpas物質(zhì)塔頂 65.31塔底 98.5

35、2進(jìn)料 71.86甲醇0.3320.2250.295水0.4550.2560.4102.3.1 塔頂條件下的流量及物性參數(shù) 965. 0dx，98. 0dx，18.668/dkmol h 氣相平均相對分子質(zhì)量 118kmolkgxmxmmddvd/55.31)965. 01 (02.18965. 004.32)1 (水甲液相平均相對分子質(zhì)量 2kmolkgmmvdld/55.31氣相密度 3300/135. 131.6515.27315.2734 .2255.314 .22mkgppttmvdvd液相密度 431.65ldt,查表 2-7，由內(nèi)插法得：33/34.980,/69.735mkgm

36、kg水甲34.98002. 069.73598. 01水水甲甲xxld所以 3/38.739mkgld液相粘度 5查表 2-7 得：31.65ldt，smpasmpa455. 0,332. 0水甲smpaxxddld336. 0)965. 01 (455. 0965. 0332. 0)1（水甲 塔頂出料口質(zhì)量流量 618.668 31.55588.975/dkg h表 2-8 塔頂數(shù)據(jù)結(jié)果表1kmolkgmld1kmolkgmvd3mkgvd3mkgldsmpald)/(1hkmold流量31.5531.551.135739.380.33618.6682.3.2 塔底條件下的流量物性參數(shù) 01

37、13. 0wx， 02. 0w液相相對分子質(zhì)量： 1kmolkgmmmvwlw/.18水遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）1919氣相密度：52.98wt 2300/591. 052.9815.27315.2734 .22184 .22mkgppttmvwvw (2-14)液相密度：52.98wt 100 3視同純水，查表 2-6，3lw/958mkg水 液相粘度 4查表 2-7 得：52.98wt,smpasmpald256. 0,256. 0水 塔底流量 513.312 18239.616/wkg h表 2-9 塔底數(shù)據(jù)結(jié)果表1kmolkgmlw1kmolkgmvw3mkgvw3mkglws

38、mpalw)(/11hkmolhkgw）質(zhì)量流量18.018.00.5919580.270239.616 13.3122.3.3 進(jìn)料條件下的流量及物性參數(shù) 31.98/fkmol h，%8 .56fx，70. 0f 查表 2-1，得如下的平衡數(shù)據(jù)： (表頭和標(biāo)題)52.92 56.8 59.37 79.71 y 81.83由內(nèi)插法，得： 840. 0%00.84y氣相平均相對分子質(zhì)量： 1kmolkgymymmffvf/80.29)84. 01 (02.1804.32840. 0)1 (水甲液相平均相對分子質(zhì)量 2kmolkgxmxmmfflf/98.25)568. 01 (02.184 .

39、32568. 0)1 (水甲氣相密度 320300/05. 186.7115.27315.2734 .2280.294 .22mkgppttmvfvf液相密度 4由表 2-6 數(shù)據(jù)， 55.88ft, 同上用內(nèi)插法，求出：33729.14/,976.88/kg mkg m甲水110.71 0.70.0013729.14976.88lfxx甲甲甲水所以 3/204.789mkglf 液相粘度 5查表 2-7 得：86.71t ，smpasmpa405. 0,305. 0水甲smpaxxfflf345. 0568. 01 (410. 0568. 0295. 0)1 (）水甲 進(jìn)料流量 633600

40、0 10833.33/300 24fkg m表 2-10 進(jìn)料數(shù)據(jù)結(jié)果表符號1kmolkgmlf1kmolkgmvf3mkgvf3mkglfsmpalf)/(/ )/(11hkmolhkgf摩爾質(zhì)量流量數(shù)值29.3725.981.04789.2040.348833.3331.982.3.4 精餾段流量及物性參數(shù) 氣相平均相對分子質(zhì)量： 1 kmolkgmmmvfvdvj/68.30280.2955.312 (2-15)液相平均相對分子質(zhì)量： 2kmolkgmmmlfldlj/79.28298.2555.312 (2-16)氣相密度： 3遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）21213/093. 12

41、05. 1135. 12mkgvfvdlj （2-17）液相密度： 43/29.7642204.78938.7392mkglfldlj （2-18）液相粘度： 5smpalfldlj341. 02345. 0336. 02 （2-19）氣相流量： 6(118.668 (3.05 1)75.605/vd rkmol h） （2-20）75.605 30.462302.9283/vkg h液相流量： 73.05 18.66856.94/lrdkmol h （2-21）56.94 28.791639.30/lkg h表 2-11 精餾段數(shù)據(jù)結(jié)果表主 要 參 數(shù)提餾段氣相平均相對分子質(zhì)量 )/1kmo

42、lkgmv（30.68液相平均相對分子質(zhì)量 )/1kmolkgml（28.79氣相密度 )/(3mkgv1.093液相密度 )/(3mkgl764.29氣相摩爾流量 /)1hkg（75.605氣相質(zhì)量流量/)(1hkg2302.93液相粘度/)(smpa0.341液相摩爾流量/)(1hkmol56.9422液相質(zhì)量流量/)(1hkg1639.302.3.5 提餾段流量及物性參數(shù) 氣相平均相對分子質(zhì)量： 1kmolkgmmmvfvwvt/69.232188 .292 (2-22)液相平均相對分子質(zhì)量： 2kmolkgmmmlflwlf/99.2121898.252 (2-23)氣相密度： 3km

43、olkgvfvwlt/60.8732204.7899582 （2-24）液相密度： 43/82. 02591. 005. 12mkglflwvt （2-25）液相粘度： 5smpalflwlt30. 02345. 0256. 02 （2-26）氣相流量： 6(175.605/vvqfvkmol h） （2-27）75.605 23.691791.08/vkg h液相流量： 731.9856.9488.92/lqflflkmol h （2-28）88.92 21.991955.35/lkg h遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）2323 表 2-11 提餾段數(shù)據(jù)結(jié)果表主 要 參 數(shù)提餾段氣相平均相對

44、分子質(zhì)量 )/1kmolkgmv（23.9液相平均相對分子質(zhì)量 )/1kmolkgml（21.99氣相密度 )/(3mkgv0.82液相密度 )/(3mkgl873.6氣相摩爾流量 /)1hkg（75.605氣相質(zhì)量流量/)(1hkg1791.08液相粘度/)(smpa0.30液相摩爾流量/)(1hkmol88.92液相質(zhì)量流量/)(1hkg1955.352.4 填料的選擇填料是填料塔的核心構(gòu)件，它提供了氣液兩相相接觸傳質(zhì)與傳熱的表面，與塔內(nèi)件一起決定了填料塔的性質(zhì)。目前，填料的開發(fā)與應(yīng)用仍是沿著散裝填料與規(guī)整填料兩個方面進(jìn)行。 本設(shè)計選用規(guī)整填料，金屬板波紋 250y 型填料。 規(guī)整填料是一

45、種在塔內(nèi)按均勻圖形排布、整齊堆砌的填料，規(guī)定了氣液流路，改善了溝流和壁流現(xiàn)象，壓降可以很小，同時還可以提供更大的比表面積，在同等溶劑中可以達(dá)到更高的傳質(zhì)、傳熱效果。 24 與散裝填料相比，規(guī)整填料結(jié)構(gòu)均勻、規(guī)則、有對稱性，當(dāng)與散裝填料有相同的比表面積時，填料空隙率更大，具有更大的通量，單位分離能力大。 250y 型波紋填料是最早研制并應(yīng)用于工業(yè)生產(chǎn)的板波填料，它具有以下特點： （1）比表面積與通用散裝填料相比，可提高近 1 倍，填料壓降較低，通量和傳質(zhì)效率均有較大幅度提高。 （2）與各種通用板式塔相比，不僅傳質(zhì)面積大幅度提高，而且全塔壓降及效率有很大改善。 （3）工業(yè)生產(chǎn)中氣液質(zhì)均可能帶入“第

46、三相”物質(zhì)，導(dǎo)致散裝填料及某些板式塔無法維持操作。鑒于 250y 型填料整齊的幾何結(jié)構(gòu)，顯示出良好的抗堵性能，因而能在某些散裝填料塔不適宜的場合使用，擴大了填料塔的應(yīng)用范圍。 鑒于以上 250y 型的特點，本設(shè)計采用 mellapok-250y 型填料，因本設(shè)計塔中壓力很低。 2.5 塔徑和填料層計算2.5.1 塔徑設(shè)計計算(1) 精餾段塔徑計算 由氣速關(guān)聯(lián)式 81412 . 03275. 1lglgllgfglaagu （2-29）式中：3a 干填料因子； l 液體粘度，smpa； a 常數(shù)，250y 型為 0.291； gl, 液體、氣體質(zhì)量流量，hkg /； gl,. 液體、氣體密度,

47、3/mkg； g重力加速度，2/sm。 遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）2525已知：3/093. 1mkgg ，3/29.764mkgl，1639.30/lkg h ，2302.93/gkg h ，smpal341. 0，97. 0，32/250mma ，291. 0a,2/8 . 9smg 代入式中求解得：3.486/fum s 空塔氣速：0.50.5 3.4861.743/fuum s 6 .68231.6586.712dfttt體積流量： 33575.605 8.314 (68.6273.15) 100.546/1.093 103600svms塔徑:44 0.5460.6323.14

48、1.743svdmu圓整后：700dmm，空塔氣速1.42/um s提餾段塔徑計算 已知：3/82. 0mkgv ，3/69.873mkgl，1955.35/lkg h ，v=1791.08hkg / 81412 . 03275. 1lglgllgfglaagu112480.232500.821955.350.82lg0.300.291 1.759.80.97873.601791.38873.60fu 解得：4.10/fum s 空塔氣速0.50.5 4.102.05/fuum s 19.85252.9886.712wfttt 體積流量： 33575.605 8.314 (85.19273.1

49、5) 100.762/0.82 103600svms （2-30）塔徑:44 0.7620.6883.14 2.05svdmu （2-31）圓整后：700dmm，空塔氣速1.98/um s26（3）選取整塔塔徑提餾段和精餾段塔徑圓整后 d=700mm，為精餾塔的塔徑。2.5.2 填料層計算 (1) 填料層高度31.42/ ,1.093/vvum skg m所以：氣動因子1321.421.0931.485/jvvfukg m 查得p/z=1.070102(pa/m) ）（）（）（精精精mntsmnzt5 . 28 . 27)(精餾段總壓降p精=（p/z）精z=1.070pa221068. 25

50、. 210 （2-32）提餾段31.98/ ,0.82/vvum skg m1321.980.821.793/ggvfukg m 查得p/z=0.96102(pa/m) ）（）（）（提提提mntsmnzt07. 181. 23)( （2-33）精餾段總壓降p提=（p/z）提z=0.96pa221002. 107. 110(2) 填料層總壓降填料層的總壓降為： pappp22107 . 31002. 168. 2）（提精 （2-34）(3) 填料總高度mzzz57. 307. 15 . 2提精 （2-35）遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）2727(4) 填料層高度和壓降計算匯總?cè)缦卤?2-12

51、填料層高度和壓降計算結(jié)果表參 數(shù)精餾段提餾段全塔氣動因子/213)/(mkg1.4851.793壓降mpa/210070. 121096. 021003. 2總壓降pa/21068. 221002. 12107 . 3填料層高度m/5 . 21.0757. 32.6 附屬設(shè)備及主要附件的選型計算2.6.1 冷凝器 本設(shè)計冷凝器采用重力回流直立或管殼式冷凝器。對于蒸餾塔的冷凝器，一般選用列管式，空冷凝螺旋板式換熱器。因本設(shè)計冷凝器與被冷凝流體溫差不大，所以選用管殼式冷凝器，被冷凝氣體走管間，以便于及時排出冷凝液。 冷卻水循環(huán)與氣體方向相反，即逆流式。當(dāng)氣體流入冷凝器時，使其液膜厚度減薄，傳熱系數(shù)

52、增大，利于節(jié)省面積，減少材料費。取冷凝器傳熱系數(shù)hmkcalk2/(550）沈陽地區(qū)夏季最高平均水溫 24，溫升 10 逆流：t： 65.3165.16 t： 243499.352431.653416.65ln)2431.65()3416.65(ln1212tttttm （2-36）28傳熱面積：2640596.08632.36550 35.99cmqamkt 冷凝器選型如下： 表 2-13 冷凝器的選型參數(shù)值表公稱直徑/mm管程數(shù)管數(shù)管長/mm換熱面積/m2公稱壓力/mpa7001179300040/41.750.62.6.2 加熱器 選用 u 型管加熱器，經(jīng)處理后，放在塔釜內(nèi)。蒸汽選擇 1

53、30飽和水蒸氣，傳熱系數(shù)hmkcalk2/(1000） 。3 .331003 .133t由表 2-5 得hkcalqs/1075. 35527.16 1021.501000 33.3sqamkt （2-37）2.6.3 塔內(nèi)管徑的計算及選型 (1) 進(jìn)料管44 833.330.024936003600 3.14 0.6 789.24fflffdmw （2-38）經(jīng)圓整25fdmm22sd 內(nèi)管11sd 外管r1h2h內(nèi)管重（kg/m）25 35 . 37 . 5501201501.11回流管對于直立回流一般 0.20.5m/s,取smwr/40. 0遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）292944

54、 1939.300.04436003600 3.14 0.4 764.29rrljvdmw （2-39）取正后50rdmm22sd 內(nèi)管11sd 外管r1h2h內(nèi)管重（kg/m）50 3476751201501.63(3) 塔頂蒸汽接管 操作為常壓，取蒸汽速度smwv/20，則蒸汽接管直徑為：44 2302.930.19336003600 3.14 20 1.093vvvvdmw （2-40）經(jīng)圓整后vd=mm19422sd 內(nèi)管11sd 外管r1h2h內(nèi)管重（kg/m）194 5226 5.532515020010.26(4) 塔釜出料取塔釜流出液體速度smwv/6 . 0，則出料接管直徑為

55、：44 239.6160.012736003600 3.14 0.6 873.60wwlwdmw （2-41）經(jīng)圓整選取13wdmm22sd 內(nèi)管11sd 外管r1h2h內(nèi)管重（kg/m）13 357 3.5501201501.112.6.4 液體分布裝置液體分布器的選型液體分布裝置的種類多樣，有噴頭式、盤式、槽式或槽盤式等。工業(yè)應(yīng)用以管式、槽式及槽盤式為主。采用蓮蓬頭式噴淋器。結(jié)構(gòu)簡單，維修方便，安裝簡便。回流液分布器30 流速系數(shù)取 0.820.5，h 取 0.06 )/(89. 006. 081. 9282. 02smghw （2-42） 小孔輸液能力計算421639.305.96 10

56、 (/ )3600764.29 3600llqms （2-43） 4425.96 108.17 10 (/ ).0.82 0.89qfmsw 2102.87103()4fnd孔式中 小孔輸液能力。小孔直徑取推動力液柱小孔數(shù)；小孔點面積；孔系數(shù)取小孔流速，qmmdmmhhnfsmw;3;6082. 0;/噴灑球面中心到填料表面距離計算 222sin2cotwgrrh （2-44） 式中噴射角。噴射圓周半徑；-r mmdr75752300)10075(20 72)40(sin)89. 0(275. 081. 940cot75. 0222hmm進(jìn)料液分布器 由前知smw/89. 0 42484.61.51 10 (/ )3600764.2 3600llqms （2-45） 取82. 0,003. 0md 4321.76 102.07 10 (/ )0.82 0.89qfmsw遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）3131 229.330()4fnd孔取40 mmwgrrh72sin2cot222蓬頭直徑 40mm.噴射角約40，高 72mm。 本設(shè)計采用波紋板網(wǎng)支撐板，結(jié)構(gòu)簡單，重量輕，自由截面大，但強度低。本設(shè)計填料高度較低，故選用支撐板。 塔釜設(shè)計:料液在塔釜內(nèi)停留 15min，填裝系數(shù)取 0.5塔釜高 h/塔徑 d=2:1塔釜液量3151955.3510.64060