華陸·新天地(主體結(jié)構(gòu)模板施工方案)改

1、【眉山華陸·新天地高大模板安全專項施工方案】目 錄一、工程概況及說明.1二、編制依據(jù).3三、支模方案選擇.3 1、支撐體系搭設(shè)參數(shù).3 2、支撐架構(gòu)架措施要求.4 3、地下室負(fù)一層、負(fù)二層樓板措施要求.4四、施工準(zhǔn)備.51、材料準(zhǔn)備 .92、施工企業(yè)資料.93、進(jìn)度計劃.94、勞動力組織 14五、支撐體系搭設(shè)和拆除要求.191、施工準(zhǔn)備.192、支架的搭設(shè)與拆除.19六、支撐體系檢查驗(yàn)收.21 1、對使用的支模架檢查內(nèi)容.12 2、支模架使用中定期檢查內(nèi)容.12 3、支模架只要驗(yàn)收內(nèi)容.13七、板的構(gòu)造與安裝.221、一般要求222、模板構(gòu)造與安裝的規(guī)定233、支架立柱構(gòu)造與安裝25

2、4、獨(dú)立梁和整體樓蓋結(jié)構(gòu)模板要求26八、模板支撐體系的監(jiān)測.27九、混凝土澆筑方法和有關(guān)注意事項.29十、模板的拆除.29十一、技術(shù)質(zhì)量保證措施31十二、安全管理與文明施工331、安全管理332、文明施工36十三、應(yīng)急預(yù)案.381、救援小組成員及職責(zé)382、事故預(yù)防措施393、報警聯(lián)絡(luò)方式504、事故可能發(fā)生情況及應(yīng)急措施51附：計算書55門廳平面布置圖.83支撐架平面布置圖.84-4.3米以上垂直剪刀撐示意圖.85-10.9米至地下室頂板滿堂支撐架示意圖86梁支撐示意圖 87眉山華陸·新天地高大模板搭拆專項施工方案1、編制依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 130-2

3、011）建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 （JGJ162-2008）混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范（GB50666-2011）建筑施工手冊建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)（JGJ59-2011）危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法(建質(zhì)2004213號)2、工程概況及說明華陸·新天地1#、2#、3#樓為框架-剪力墻結(jié)構(gòu)， 均為獨(dú)立承臺+筏板基礎(chǔ)，地下二層，局部三層，1#樓地上26層；2#樓地上32層；3#樓地上30層?？偨ㄖ娣e為163989.39。其中2#樓與3#樓之間門廳層高20.35m（從-4.35米至16.00米）（平面布置詳附圖一）。 本次施工的梁板模板高度超過8m，屬于超過一定規(guī)模的

4、危險性較大分部分項工程，此部位施工時需對現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)所使用的模板及支撐架體進(jìn)行專項設(shè)計。施工的重點(diǎn)是保證施工架體的整體穩(wěn)定性，并且能夠承受和支撐施工荷栽，確保整體腳手架能夠承受模板施工和鋼管自重、商品砼澆筑沖擊、商品砼自重等荷載保持穩(wěn)固，確保施工穩(wěn)定安全。3、施工單位資料3.1、營業(yè)執(zhí)照3.2、資質(zhì)證書3.3、安全生產(chǎn)許可證3.4、.專職安全管理人員、專業(yè)技術(shù)人員名單姓 名職 務(wù)證 書 號謝述林一級建造師00202567謝述林項目負(fù)責(zé)人川建安B(2005)0200230潘明根專職安全員川建安C(2012)0202678石俊飛專職安全員川建安C(2011)02011374、施工準(zhǔn)備4.1、技術(shù)準(zhǔn)備4

5、.1.1、組織工程技術(shù)人員熟悉圖紙，對照規(guī)范，熟悉、掌握本工程的施工方案。4.1.2、對照圖紙及本方案，對模板工程需要的各種材料數(shù)量進(jìn)行計算、校核,及時提出模板工程材料采購計劃及材料租賃計劃,明確進(jìn)場時間、數(shù)量、規(guī)格。4.1.3、對施工班組進(jìn)行專項方案技術(shù)交底。4.1.4、應(yīng)按本規(guī)范規(guī)定和腳手架專項施工方案要求對鋼管、扣件、腳手板、可調(diào)托撐等進(jìn)行檢查驗(yàn)收，不合格產(chǎn)品不得使用。4.1.5、經(jīng)檢驗(yàn)合格的構(gòu)配件應(yīng)按品種、規(guī)格分類，堆放整齊、平穩(wěn)，堆放場地不得有積水。4.2、材料要求4.2.1、支模架材質(zhì)。按規(guī)范要求支模架鋼管選用48.3，壁厚不小于3.6mm的鋼管，但目前市場只有48，壁厚為3.0m

6、m鋼管，因此計算時按48壁厚3.0mm計算使用，其材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)直縫電焊鋼管（GB/T13793）中規(guī)定的技術(shù)要求，鋼管表面平整光滑，無裂紋，分層和硬彎。支模架搭設(shè)使用的扣件應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼管腳手架扣件（GB/15831）的規(guī)定，規(guī)格與鋼管匹配，采用可鍛鑄鐵，不得有裂紋，氣孔，縮松，砂眼等鍛造缺陷，貼和面應(yīng)平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于50mm?？奂诼菟〝Q緊扭力達(dá)到65N.m時，不發(fā)生破壞。進(jìn)場使用的鋼管、扣件需有出廠合格證，對質(zhì)量有懷疑的鋼管、扣件應(yīng)送檢做試驗(yàn)。4.2.2、木模板表面平整，在使用前先上好脫模劑。4.2.3、鋼方木內(nèi)方木應(yīng)無斷疤，樟節(jié)，腐爛而影

7、響方木強(qiáng)度。4.3、勞動力組織由于該部位模板工程屬于超過一定規(guī)模的危險性較大分部分項工程，所有該位置模板支撐架均由專業(yè)架工進(jìn)行搭設(shè)。 5、施工方法及措施5.1施工方案5.1.1、梁板模板均采用木模板，支撐系統(tǒng)采用48×3.00鋼管。立桿的縱橫間距為1m，在梁底增加2道承重立桿，橫桿步距1.5m。第一步與最頂上一步中間加設(shè)一道水平桿，架子四周設(shè)豎向連續(xù)剪刀撐，架子中間、上、下共設(shè)四道水平剪刀撐，門廳與2#樓商業(yè)、3#樓商業(yè)相鄰，在門廳支模架四角10m、15m處設(shè)置14mm纜風(fēng)繩與2#、3#商業(yè)框架柱連接，3-1至3-4軸方向間隔8m，在高度10、15m處設(shè)置14mm纜風(fēng)繩，以保證支模架

8、子剛度和整體穩(wěn)定性。詳見附圖二、附圖三、附圖四：5.1.2、由于門廳中間后澆帶現(xiàn)未施工，未能達(dá)到設(shè)計載荷要求。為了滿足門廳模板支撐架的荷載要求，在地下室負(fù)一層、負(fù)二層門廳模板支撐架范圍向外延伸2米搭設(shè)滿堂腳手架對該區(qū)域范圍的梁板進(jìn)行支撐加固，以保證結(jié)構(gòu)安全?？v橫立桿間距1.2m，橫桿步距1.8m，立桿離地面200mm設(shè)掃地桿。梁下設(shè)置橫桿作支撐，橫桿間距1.0m。立桿頂板下設(shè)置100X100木枋作支撐。5.2、支模架搭設(shè)技術(shù)措施5.2.1立桿在搭設(shè)時縱橫向的距離按計算合格的間距布置，要拉通線對齊，立桿柱腳均墊50mm厚木架板。5.2.2、支模架立桿應(yīng)豎直搭設(shè)，全高度的垂直度允許偏差為20 mm

9、。5.2.3、立桿、水平桿要采用直接扣件對接，對接扣件應(yīng)交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不設(shè)置在同跨內(nèi)或同步內(nèi)；不同步或不同跨的兩個相鄰接頭錯開的距離不小于500mm；各接頭至最近主節(jié)點(diǎn)的距離不大于步距或縱距的1/3。5.2.4、立桿之間必須按步距設(shè)置雙向水平拉桿，確保兩個方向有足夠的剛度。5.2.5、支撐架的水平剪刀撐加強(qiáng)層須與立桿連接；間隔3m設(shè)置一道連墻桿。5.2.6、主節(jié)點(diǎn)的兩個直角扣件的中心距不大于150mm。5.2.7、每個扣件的擰緊力矩控制在65N·M。5.2.8、主梁支撐橫桿與立桿的連接扣件采用雙扣件。5.2.9、每個水平桿與立桿交匯處必須用直角扣件扣緊。5.2.1

10、0、嚴(yán)禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。5.2.11、搭架子前，鋼管及扣件須進(jìn)行檢驗(yàn)，不得使用不合格的構(gòu)配件。5.2.12、未經(jīng)原審批部門同意，任何人不得變更技術(shù)方案，5.2.13、驗(yàn)評合格后方可使用。5.2.14、滿堂腳手架基礎(chǔ)：門廳梁板為地下室頂板；大跨度梁為商業(yè)三層樓頂板。5.2.15、底座、墊板均應(yīng)準(zhǔn)確地放在定位線上；5.2.15、墊板宜采用長度不少于2跨、厚度不小于50mm寬度不小于200mm的木墊板。5.3梁板模板5.3.1、據(jù)梁、板的幾何尺寸結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際情況配制拼裝。5.3.2、梁側(cè)模采用40*60mm鋼方木250，采用12螺栓400對拉螺栓加固。梁底模下均勻

11、設(shè)置100X100縱向方木，間距為150mm。鋼管立桿的間距為1000mm。立桿離地面200mm設(shè)掃地桿，以保證支承架的剛度及穩(wěn)定性。5.3.3、板模：底模下40*60mm鋼木方250mm,鋼管間距為1000mm。水平拉結(jié)桿和掃地桿設(shè)置同梁支模。5.3.4、 梁側(cè)模板角部用壓腳板加固，鐵釘釘緊，防止梁底模脹模漏漿。5.3.5、大梁下設(shè)置頂撐，用直角扣件與支模架橫向鋼管連接。5.3.6、在施工過程中要設(shè)置8個觀測點(diǎn)，隨時觀測支撐桿的變形，實(shí)測支撐桿最大變形滿足不超過20mm的要求。5.3.7、梁、板底模板按跨度起拱3/1000。5.4 板模板計算書門廳屋面平面布置圖如下： 5.4.1、參數(shù)信息:

12、1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):20.35；采用的鋼管(mm):48×3.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為20mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/m

13、m2):13；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.樓板參數(shù)樓板的計算厚度(mm):120.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元5.4.2、模板面板計算:模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進(jìn)行驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm

14、4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2、強(qiáng)度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m最大彎矩 M=0.1×7.52×2502= 47000 kN·m；面板最大應(yīng)力計算值 =M/W= 47000/54000 = 0.8

15、7 N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 0.87 N/mm2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.35kN/m面板最大撓度計算值 = 0.677×3.35×2504/(100×9500×48.6×104)=0.019 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.019 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!5.4.3、模板支撐方木的計算:方木

16、按照兩跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.12+0.35×0.25 = 0.838 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；2.強(qiáng)度驗(yàn)算:計算公式如下:

17、M=0.125ql2均布荷載 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×0.838+1.4×0.625 = 1.88 kN/m；最大彎矩 M = 0.125ql2 = 0.125×1.88×12 = 0.235 kN·m；方木最大應(yīng)力計算值 = M /W = 0.235×106/83333.33 = 2.82 N/mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為 2.82 N/mm2 小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必

18、須滿足: = 3V/2bhn < 其中最大剪力: V = 0.625×1.88×1 = 1.175 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 3 ×1.175×103/(2 ×50×100) = 0.352 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.352 N/mm2 小于 方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗(yàn)算:計算公式如下:=0.521ql4/(100EI)=l/400均布荷載 q = q1 = 0.838 kN/m；最大撓度計算值 = 0.521×0.838&

19、#215;10004 /(100×9000×4166666.667)= 0.116 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.116 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!5.4.4、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.88kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.705 kN·m ；最大變形 Vmax = 2.238 mm ；最大支座力 Qm

20、ax = 8.225 kN ；最大應(yīng)力 = 705112.789/4490 = 157.041 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 157.041 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 2.238mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!5.4.5、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作

21、用力設(shè)計值 R= 8.225 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 5.4.6、模板支架立桿荷載設(shè)計值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.138×20.35 = 2.816 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25×0.12×1×1 = 3 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG =

22、 NG1+NG2+NG3 = 6.166 kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (2.5+2 ) ×1×1 = 4.5 kN；3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.7 kN；5.4.7、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 13.7 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2

23、)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.537 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；=13699.728/（0.537×424）

24、 = 60.169 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 60.169 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.055×(1.5+0.1×2) = 2.093 m；k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.055 ；Lo/i = 2093.014 / 15.9 = 132 ；由長細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.386 ；鋼管立

25、桿的最大應(yīng)力計算值 ；=13699.728/（0.386×424） = 83.706 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 83.706 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。5.5、門廳梁計算書門廳梁平法施工圖如下：梁段:門廳屋面最大梁。5.5.1、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿

26、步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：20.35；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：2；采用的鋼管類型為48×3；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振

27、搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：4；固定支

28、撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：120mm，240mm，360mm，480mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；5.5.2、梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H

29、 - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。5.5.3、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的

30、凈截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；計算跨度: l = (900-120)/(4-1)= 260mm；

31、面板的最大彎矩 M= 0.1×10.709×(900-120)/(4-1)2 + 0.117×2.8×(900-120)/(4-1)2= 9.45×104N·mm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×(900-120)/(4-1)/1000+1.2×2.800×(900-120)/(4-1)/1000=3.936 kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 9.45×104 / 3.33×104=2.8N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計

32、值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =2.8N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值: q = q1= 10.709N/mm； l-計算跨度: l = (900-120)/(4-1)=260mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×10.709×(900-

33、120)/(4-1)4/(100×6000×3.33×105) = 0.166 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(900-120)/(4-1)/250 = 1.04mm；面板的最大撓度計算值 =0.166mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.04mm，滿足要求！5.5.4、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3.936/0.500= 7.873kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和

34、彈性模量E分別為:W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.197 kN·m，最大支座反力 R= 4.330 kN，最大變形 = 0.147 mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計算公式如下: = M/W<f經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.97×105/6.40×104 = 3.1 N/m

35、m2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 3.1 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.147mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.33kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2×6×8×8/6 = 1

36、28cm3；I = 2×6×8×8×8/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kN·m) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.823 kN·m，最大支座反力 R= 14.922 kN，最大變形 = 0.634 mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/W<f經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: = 8.23×105/1.28×105 = 6.4 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值 =6.4N/mm2 小于 主

37、楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.634 mm主楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計算值 =0.634mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！5.5.5、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截

38、面抵抗矩W分別為: W = 1000×20×20/6 = 6.67×104mm3； I = 1000×20×20×20/12 = 6.67×105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×0.90+0.30×1.00=27.900kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×1.00=5.600kN/m；

39、q=27.900+5.600=33.500kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×27.9×166.6672+0.117×5.6×166.6672=9.57×104N·mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×27.9×0.167+0.45×5.6×0.167=2.28kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×27.9×0.167+1.2×5.6×0.167=6.235kN

40、=Mmax/W=9.57×104/6.67×104=1.4N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =1.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=23.250kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =166.67mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =166.67/250 = 0.667m

41、m；面板的最大撓度計算值: = 0.677×27.9×166.74/(100×6000×6.67×105)=0.036mm；面板的最大撓度計算值: =0.036mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.667mm，滿足要求！5.5.6、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=6.235/1=6.235kN/m2.方

42、木的支撐力驗(yàn)算 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×8×8/6 = 64 cm3；I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1×6.235×12 = 0.624 kN·m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.624×106/64000 = 9.7 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 9.7 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2,

43、滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×6.235×1 = 3.741 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 3×3.741×1000/(2×60×80) = 1.169 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 1.169 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.677×6.235×10004

44、/(100×9000×256×104)=1.832mm；方木的最大允許撓度 =1.000×1000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 1.832 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.280kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=6.235kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(1.000-0.500)/4×1.000×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)

45、+1.2×2×1.000×(0.900-0.120)×0.300=1.344kN 簡圖(kN·m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N4=1.016 kN；N2=N3=8.843 kN；最大彎矩 Mmax=0.254 kN·m；最大撓度計算值 Vmax=0.144 mm；最大應(yīng)力 =0.254×106/4490=56.6 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值 56.6 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設(shè)計強(qiáng)度 205

46、 N/mm2,滿足要求!5.5.7、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算5.5.8、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實(shí)際的雙扣件承載力取值為16.00kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取16.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=8.844 kN；R < 16.00

47、 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 九、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =1.016 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×20.35=3.153 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.50)/4)×1.00×0.30+(1.00/2+(1.00-0.50)/4)×1.00×0.120×(1.50+24.00)

48、=2.520 kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：N4=1.4×(2.000+2.000)×1.000/2+(1.000-0.500)/4×1.000=3.500 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.016+3.153+2.52+3.5=10.188 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f -

49、鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m; 得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查

50、表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.205 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=10188.229/(0.205×424) = 117.2 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 117.2 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =8.844 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(20.35-0.9)=3.153 kN；N =N1+N2 =8.844+3.013=11.857 kN ； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4