乙醇水連續(xù)篩板精餾塔的設(shè)計

1、成績 課程設(shè)計說明書題目 乙醇水連續(xù)篩板式精餾塔的設(shè)計 課 程 名 稱 化工原理 院 系 專 業(yè) 班 級 學(xué) 生 姓 名 學(xué) 號 指 導(dǎo) 教 師 目錄第一章 緒論2一、目的：2二、已知參數(shù)：3三、設(shè)計內(nèi)容：3第二章 課程設(shè)計報告內(nèi)容3一、精餾流程的確定3二、塔的物料衡算4三、塔板數(shù)的確定4四、塔的工藝條件及物性數(shù)據(jù)計算6五、精餾段氣液負(fù)荷計算10六、塔和塔板主要工藝尺寸計算10七、篩板的流體力學(xué)驗(yàn)算16八、塔板負(fù)荷性能圖18九、篩板塔的工藝設(shè)計計算結(jié)果總表22十、精餾塔的附屬設(shè)備及接管尺寸23第三章 總結(jié)23.乙醇水連續(xù)精餾塔的設(shè)計第一章 緒論一、目的：通過課程設(shè)計進(jìn)一步鞏固課本所學(xué)的內(nèi)容，培

2、養(yǎng)學(xué)生運(yùn)用所學(xué)理論知識進(jìn)行化工單元過程設(shè)計的初步能力，使所學(xué)的知識系統(tǒng)化，通過本次設(shè)計，應(yīng)了解設(shè)計的內(nèi)容，方法及步驟，使學(xué)生具有調(diào)節(jié)技術(shù)資料，自行確定設(shè)計方案，進(jìn)行設(shè)計計算，并繪制設(shè)備條件圖、編寫設(shè)計說明書。在常壓連續(xù)精餾塔中精餾分離含乙醇70%的乙醇水混合液，分離后塔頂餾出液中含乙醇量不小于90%，塔底釜液中含乙醇不高于0.1%（均為質(zhì)量分?jǐn)?shù)）。二、已知參數(shù)：（1）設(shè)計任務(wù)l 進(jìn)料乙醇 x = 70 %（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同）l 原料流量 q = 20t/dl 塔頂產(chǎn)品組成 > 90 %l 塔底產(chǎn)品組成 < 0.1 % （2）操作條件 l 操作壓強(qiáng)：常壓l 精餾塔塔頂壓強(qiáng)：常壓l 釜加

3、熱方式:直接蒸汽l 進(jìn)料熱狀態(tài)：飽和蒸汽進(jìn)料l 回流比：自定待測l 冷卻水： 20 l 加熱蒸汽：低壓蒸汽，0.2 mpal 單板壓強(qiáng)： 1kpal 塔頂為全凝器，中間飽和蒸汽進(jìn)料，篩板式連續(xù)精餾三、設(shè)計內(nèi)容：（1） 設(shè)計方案的確定及流程說明（2） 塔的工藝計算（3） 塔和塔板主要工藝尺寸的計算（a、塔高、塔徑及塔板結(jié)構(gòu)尺寸的確定；b、塔板的流體力學(xué)驗(yàn)算；c、塔板的負(fù)荷性能圖）（4） 設(shè)計結(jié)果概要或設(shè)計一覽表（5） 精餾塔工藝條件圖（6） 對本設(shè)計的評論或有關(guān)問題的分析討論第二章 課程設(shè)計報告內(nèi)容一、精餾流程的確定乙醇、水混合料液經(jīng)原料預(yù)熱器加熱至飽和后，送入精餾塔。塔頂上升蒸汽采用全凝器冷凝

4、后，一部分作為回流，其余為塔頂產(chǎn)品經(jīng)冷卻器冷卻后送至貯槽。塔釜采用直接蒸汽向沸熱器供熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送入貯槽。二、塔的物料衡算(一) 料液及塔頂、塔底產(chǎn)品含乙醇摩爾分?jǐn)?shù)(二) 平均摩爾質(zhì)量(三) 物料衡算 原料液流量 f=20000/(24*31.44)=26.51 kmol/h總物料衡算 易揮發(fā)組分物料衡算 聯(lián)立以上三式得 三、塔板數(shù)的確定(一) 理論塔板數(shù)的求取 乙醇、水屬理想物系，可采用m.t.圖解法求1.根據(jù)乙醇、水的氣液平衡數(shù)據(jù)作y-x圖附表 乙醇水氣液平衡數(shù)據(jù)液相中乙醇的摩爾分?jǐn)?shù)氣相中乙醇的摩爾分?jǐn)?shù)液相中乙醇的摩爾分?jǐn)?shù)氣相中乙醇的摩爾分?jǐn)?shù)0.00.00.250.5510.010

5、.110.300.5750.020.1750.40.6140.040.2730.50.6570.060.340.60.6980.080.3920.70.7550.10.430.80.820.140.4820.8940.8940.180.5130.950.9420.20.5251.01.0 圖：乙醇水的y-x圖及圖解理論板2. 乙醇水體系的平衡曲線有下凹部分，求最小回流比自a（）作平衡線的切線并延長與y軸相交，截距 取操作回流比故精餾段操作線方程 即3.作圖法求理論塔板數(shù)得（包括再沸器）。其中精餾段理論板數(shù)為7層，提餾段為4層（包括再沸器），第4層為加料板。精餾段：提餾段： (三)實(shí)際塔板數(shù)n精

6、餾段層提餾段層全塔板數(shù)： n= 22 塊四、塔的工藝條件及物性數(shù)據(jù)計算以精餾段為例進(jìn)行計算（一）操作壓強(qiáng)pm塔頂壓力取每層塔板壓強(qiáng)降則進(jìn)料板壓強(qiáng)塔底壓強(qiáng)壓強(qiáng)pd=101.3+22*1=121.3kpa精餾段平均操作壓強(qiáng)提餾段平均操作壓強(qiáng)（二）溫度tm 依據(jù)操作壓力，通過方程試差法計算出露點(diǎn)溫度，其中水、乙醇的飽和蒸汽壓由安托尼方程計算。 方程為式中：溶液中組分的摩爾分?jǐn)?shù)；溶液上方的總壓，pa；同溫度下純組分的飽和蒸汽壓，pa。（下標(biāo)a表示易揮發(fā)組分，b表示難揮發(fā)組分） 安托因方程為式中：在溫度為t時的飽和蒸汽壓，mmhgt溫度，a,b,cantoine常數(shù)，其值見下表。附表 antoine常數(shù)

7、組分abc乙醇8.044961554.3222.65水7.966811668.21228計算結(jié)果如下：塔頂溫度公式：進(jìn)料板溫度公式：塔底溫度公式：則精餾段平均溫度提餾段平均溫度（1）相對揮發(fā)度的計算：乙醇水的相對揮發(fā)度一般應(yīng)用各溫度下的揮發(fā)度的幾何平均值或者算術(shù)平均值表示，本設(shè)計中使用各溫度下的幾何平均值來表示。=2.32（2）求平均溫度 = =90.90 (c)下 a= 0.449mpas b=0.3281 mpas則l=（1）=0.48×0.449（10.48）×0.3281 =0.3861mpas = 2.32×0.3861=0.8958（2）求板效率et由

8、=0.8958，由化工原理(下)41頁圖10-20查得 et=50%，查得：不同溫度下乙醇和水的汽液平衡組成如下表所示：表2-1液相摩爾分?jǐn)?shù)x氣相摩爾分?jǐn)?shù)y溫度/液相摩爾分?jǐn)?shù)x氣相摩爾分?jǐn)?shù)y溫度/0.000.001000.32730.582681.50.01900.170095.50.39650.612280.70.07210.389189.00.50790.656479.80.09660.437586.70.51980.659979.70.12380.470485.30.57320.684179.30.16610.508984.10.67630.738578.740.23370.544582

9、.70.74720.781578.410.26080.558082.30.89430.894378.15 根據(jù)以上數(shù)據(jù)畫出以下乙醇-水的t-x（y）相平衡圖，以及乙醇-水的x-y圖，見圖1和圖2.（三）平均摩爾質(zhì)量mm塔頂 查氣液平衡曲線，可得進(jìn)料板 即查氣液平衡曲線，可得 則精餾段平均摩爾質(zhì)量：平均密度 由和：1/=a/+a/ a為乙醇 b為水 塔頂：在81.75下：=744.289() =972.870()=0.90/744.289+（1-0.90）/972.870 則=758.716( )進(jìn)料:在進(jìn)料溫度87.31下：=729.9() =965.3() a = 則=921.0() 即精餾

10、段的平均液相密度=(758.716+921.0)/2=839.858() 平均氣相密度=1.180()液體平均粘度液相平均粘度依下式計算：(1) 塔頂: 查和中圖表求得在81.75下：a是乙醇，b是水=0.504; =0.367; lg=0.78lg(0.504)+0.22lg(0.367) 則=0.477 ()(2) 進(jìn)料: 在87.31下： =0.428 ; =0.3165。lg=0.48lg(0.428)+0.52lg(0.3165) 則=0.3226 ()=（+）/2=（0.477+0.3226）=0.3998液體表面張力 (1)塔頂: 查和求得在81.75下： ()(2)進(jìn)料: 在8

11、5下： ()則 =(+)/2=(26.194+58.01)/2=42.102(五、精餾段氣液負(fù)荷計算六、塔和塔板主要工藝尺寸計算（一） 塔徑d參考表4-1，初選板間距,取板上液層高度表4-1 板間距與塔徑的關(guān)系塔徑d/m0.30.50.50.80.81.61.62.42.44.0板間距ht/mm200300300350350450450800600 圖4-5 sminth關(guān)聯(lián)圖查圖4-5可知，依照下式校正c取安全系數(shù)為0.70，則故按標(biāo)準(zhǔn)，塔徑圓整為0.6m，則空塔氣速 （二）溢流裝置 采用單溢流、弓形降液管、平受液盤及平行溢流堰，不設(shè)進(jìn)口堰。各項(xiàng)計算如下。1.溢流堰長 為0.66d，即 2.

12、出口堰高由 ，圖4-9 液流收縮系數(shù)計算圖查圖4-9，知e =1 則故 3.管滴寬度與降液管滴面積 由 圖4-11 弓形降液管的寬度和面積查圖4-11，得 ，故 由下式計算液體在降液管中停留時間以檢驗(yàn)降液管面積，即 (符合要求)4.降液管底隙高度取液體通過降液管底隙得流速 ，依下式計算降液管底隙高度 （符合要求）（三）塔板布置1.取邊緣區(qū)寬度，安定區(qū)寬度2.依下式計算開孔區(qū)面積其中 其中:出口堰高 how堰上液層高度 降液管底隙高度 進(jìn)口堰與降液管的水平距離 進(jìn)口堰高 降液管中清液層高度 板間距 堰長 弓形降液管高度 無效周邊高度 安定區(qū)寬度 d塔徑 r鼓泡區(qū)半徑 x鼓泡區(qū)寬度的1/2 t同一

13、橫排的閥孔中心距 (單位均為m) （四）篩孔數(shù)n與開孔率取篩孔的孔徑，正三角形排列，一般碳鋼的板厚，取，故孔中心距依下式計算塔板上的篩孔數(shù)n，即依下式計算塔板上的開孔區(qū)的開孔率，即 （在5%15%范圍內(nèi)）每層塔板上的開孔面積為氣體通過篩孔的氣速 （五）塔有效高度z（精餾段）(六) 塔高計算七、篩板的流體力學(xué)驗(yàn)算（一）氣體通過篩板壓強(qiáng)降的液柱高度 依式 1. 干板壓強(qiáng)降相當(dāng)?shù)囊褐叨纫?圖4-13 干篩孔的流量系數(shù)查圖4-13， 2. 氣流穿過板上液層壓強(qiáng)降相當(dāng)?shù)囊褐叨?圖4-14 充氣系數(shù)關(guān)系圖由圖4-14查取板上液層充氣系數(shù)為0.578。 依右式 3. 克服液體表面張力壓強(qiáng)降相當(dāng)?shù)囊褐叨?/p>

14、依式（4-41）故 m 單板壓強(qiáng)降（二）霧沫夾帶量的驗(yàn)算 依式（4-41） 式中，塔板上鼓泡層高度，可按泡沫層相對密度為0.4考慮，即=（0.4）=2.5=2.5×0.07=0.175故在設(shè)計負(fù)荷下不會發(fā)生過量霧沫夾帶。（三）漏液的驗(yàn)算篩板的穩(wěn)定性系數(shù) 故在設(shè)計負(fù)荷下不會產(chǎn)生過量漏液。（四）液泛的驗(yàn)算為防止降液管液泛的發(fā)生，應(yīng)使降液管中清液層高度。 取，則故，在設(shè)計負(fù)荷下不會發(fā)生液泛。根據(jù)以上塔板的各項(xiàng)流體體力學(xué)驗(yàn)算，可認(rèn)為精餾段塔徑及各工藝尺寸是合適的。八、塔板負(fù)荷性能圖（一）霧沫夾帶線（1） （a） 近似取 ， 故 （b）取霧沫夾帶極限值為0.1kg液/kg氣，已知，并將式（a）

15、、（b）代入,得下式：整理得 （1） 在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依（1）式算出相應(yīng)的值列于下表中。0.5780.5040.4560.415 依表中數(shù)據(jù)在圖中做出霧沫夾帶線（1），如圖4-24所示。（二）液泛線（2） （*） 近似取 ， 故 （c） (已算出) 故 （d） （e）將為0.45m，為0.0652m，及式（c）（d）（e）代入（*）式得：整理得： （2）在操作范圍內(nèi)取若干值，依式（2）計算值，列于下表中。0.55 0.530.520.50依表中數(shù)據(jù)做出液泛線（2），如圖4-24中線（2）所示。（三）液相負(fù)荷上限線（3） 取液體在降液管中停留時間為5s， 液泛負(fù)荷上限線（3）在坐標(biāo)圖上

16、為與氣體流量無關(guān)得垂直線，如圖4-24線（3）所示。（四）漏液線（氣相負(fù)荷下限線）（4）由 、代人式漏液點(diǎn)氣速式： 前已算出為0.016m2，代入上式并整理，得 此即氣相負(fù)荷下限關(guān)系式，在操作范圍內(nèi)任取n個值，依（4）式計算相應(yīng)得值。0.1480.1530.1570.159列于下表中，依附表中數(shù)據(jù)作氣相負(fù)荷下限線（4），如圖4-24中線（4）所示。（五）液相負(fù)荷下限線（5） 取平堰、堰上液層高度，作為液相負(fù)荷下限條件，依下式計算，取，則 整理上式得 （5） 依此值在圖上作線（5）即為液相負(fù)荷下限線，如圖7所示。將以上5條線標(biāo)繪于圖4-24（圖）中，即為精餾段負(fù)荷性能圖。5條線包圍區(qū)域?yàn)榫s段塔

17、板操作區(qū)，p為操作點(diǎn)，op為操作線。op線與線(4)的交點(diǎn)相應(yīng)氣相負(fù)荷為，op線與氣相負(fù)荷下限線（1）的交點(diǎn)相應(yīng)氣相負(fù)荷為。其中p(，)即（0.24×，3.69×10-4） 可知本設(shè)計塔板上限由霧沫夾帶控制，下限由漏液控制。 精餾段的操作彈性九、篩板塔的工藝設(shè)計計算結(jié)果總表 篩板塔的工藝計算結(jié)果匯總見表10序號項(xiàng)目數(shù)值1平均溫度tm，92.992平均壓力pm，kpa120.353氣相流量vs，（m³/s）2.2984液相流量ls，（m³/s）0.00265實(shí)際塔板數(shù)536有效段高度z，m23.757塔徑，m1.68板間距，m0.459溢流形式單溢流10降

18、液管形式弓形11堰長，m1.05612堰高，m0.05813板上液層高度，m0.0714堰上液層高度，m0.01215降液管底隙高度，m0.03116安定區(qū)寬度，m0.08517邊緣區(qū)寬度，m0.0618開孔區(qū)面積，m²1.3919篩孔直徑，m0.00620孔中心距，m0.01821篩孔數(shù)目495522開孔率， %10.123空塔氣速，m/s1.2324篩孔氣速，m/s16.3725穩(wěn)定系數(shù)1.8726每層塔板壓降，pa69127負(fù)荷上限液沫夾帶控制28負(fù)荷下限漏液控制29液沫夾帶ev，(kg液/kg氣)0.01830氣相負(fù)荷上限，m³/s3.8231氣相負(fù)荷下限，m

19、79;/s1.1332操作彈性3.38精餾塔的附屬設(shè)備及選型3.1 輔助設(shè)備的選型本精餾塔選用直接蒸汽加熱，其附屬設(shè)備主要有塔頂冷凝器、預(yù)熱器、進(jìn)料泵等。列管換熱器具有結(jié)構(gòu)較簡單，加工制造比較容易，結(jié)構(gòu)堅(jiān)固，性能可靠，適應(yīng)面廣等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用與化工生產(chǎn)中，特別是列管式換熱器在現(xiàn)階段的化工生產(chǎn)中應(yīng)用最為廣泛，而且設(shè)計數(shù)據(jù)和資料較為完善，技術(shù)上比較成熟。因此,以下的冷凝器采用列管換熱器。3.1.1 直接蒸汽加熱本設(shè)計中，水為難揮發(fā)組分，采用直接蒸汽加熱方式，以提高傳熱效果，并節(jié)省再沸器。熱量衡算在tw=100.00時，查和：ra=36.98kj/mol rb=40.81kj/molr m =0.

20、000078236.98+(1-0.0000782) 40.81=40.810 kj/mol106 kj/h設(shè)實(shí)際熱損失為5%,則： q實(shí)際=q/（1-0.05）=3.156106 0.95=3.31106 kj/h 加熱蒸汽消耗量：w=8.11104 mol/h 3.1.2冷凝器采用列管式冷凝器，并使塔頂蒸汽在殼程冷凝，冷卻水在管程流動，以提高傳熱系數(shù)和便于排出凝液。熱量衡算 已知: 在78.30時： 查和： ra=38.78 kj/mol rb=41.61kj/mol=0.78×38.78+（1-0.78）×41.61=39.40 kj/mol塔頂蒸汽效出的熱量=39.

21、34100039.40=1.510冷卻水出口溫度不宜超過50在30時，kj/kg·k-1 設(shè)冷卻水進(jìn)口溫度為20，出口溫度為40，則水的冷卻用量為：=997.14設(shè)傳熱方式為逆流傳熱選型 查書取=1000=換熱器面積： a=7.52m查書可選g273-25-8.7型列管式換熱器,主要設(shè)計參數(shù)如下:a=8.7m，管長l=3000，管程數(shù)2,公稱直徑dn=273mm，碳鋼管3.2 塔的主要接管尺寸的選取接管尺寸由管內(nèi)蒸氣、液體速度及體積流量決定。本塔的接管均采用yb231-64熱扎無縫鋼管5。3.2.1塔頂蒸氣管路近似取精餾段體積流率為塔頂蒸汽體積流率,則塔頂蒸汽直徑=選管: 選取 u=

22、22.99(m/s)3.2.2塔頂冷凝水管路 設(shè)冷凝水進(jìn)口溫度為20 ,出口溫度為40。則在平均溫度30下：lw =冷凝水管直徑選管: 選取 u=(m/s)3.2.3塔頂液相回流管路已知回流液體流率為, 則回流管直徑選管: 選取 u=3.2.4加料管路=26.51 , 查和得，在30下： ,設(shè)此時u=1 m/s 得：選管: 選取 u= 3.2.5塔釜?dú)堃毫鞒龉芤阎后w積流率 =0.0033kmol/s查和得在100下： 得：釜液出口管直徑，選管: 選取 u=3.2.6冷卻水出口管路在（20+40）/2=30下：，選管: 選取 u=3.2.7塔頂餾出液管路選管: 選取 u=接口管路匯總表項(xiàng)目尺

23、寸或型號（熱扎無縫鋼管）di(mm)塔頂蒸汽管塔頂冷凝水管路 塔頂餾出液管回流管加料管釜液排出管冷卻水出口管3.3輸送泵的選取泵的分類泵按作用與液體的原理一般分為葉片式和容積式, 本設(shè)計使用的離心泵在化工廠是很常見的，其性能普遍適用于一般的液體輸送。因此本設(shè)計選用離心泵輸送各液體。選泵原則根據(jù)介質(zhì)物性,已經(jīng)確定的流量,揚(yáng)程,再從化工原理下冊附表中選擇泵的具體型號，察看性能參數(shù)（包括流量、揚(yáng)程或壓差、效率、允許吸上高度或允許其容度）。進(jìn)料泵的選型原料流量：從流程圖看不出所需揚(yáng)程，設(shè)輸送對揚(yáng)程的要求不高<8.5m.查表選取冷卻泵 ,如下表所示：型號轉(zhuǎn)速()流量揚(yáng)程效率(%) 功率/kw軸功率

24、電機(jī)功率 is50-32-16014503.751.048.535%0.250.55(2) 餾出液冷卻水泵的選型 餾出液冷卻水流量為：從流程圖看不出所需揚(yáng)程，設(shè)輸送對揚(yáng)程的要求不高<8.5m.查表選取冷卻泵 ,如下表所示：型號轉(zhuǎn)速()流量揚(yáng)程效率(%) 功率/kw軸功率電機(jī)功率 is50-32-16014503.751.048.535%0.250.55帶控制點(diǎn)的工藝流程圖見附圖2。4 塔高的確定及塔的其它工藝條件 板式塔內(nèi)裝有塔板,降液管,各物流進(jìn)出口管及人孔(手孔),除沫器、噴灑器等附屬裝置。一般塔板按設(shè)計板間距安裝,其它可據(jù)需求決定板間距。板式塔內(nèi)裝有塔板,降液管,各物流進(jìn)出口管及人

25、孔(手孔),除沫器、噴灑器等附屬裝置。一般塔板按設(shè)計板間距安裝,其它可據(jù)需求決定板間距。4.1 塔高的設(shè)計計算 4.1.1塔高的確定塔高主要由下列部分組成:塔頂空間，塔底空間,有效塔高,加料板空間高度及群座高度即: =+塔頂空間的確定塔頂空間是指塔內(nèi)最上層塔板與塔頂?shù)木嚯x。其距離取遠(yuǎn)高于板間距的值，本設(shè)計計算中板間距為0.45m，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取塔頂空間=1.2m，（塔頂封頭1米）。塔底空間的確定塔底空間是指塔內(nèi)最下層塔板到塔底間距。其值由塔底貯液取停留時間和塔底液面到最下層塔板間距（一般要有1-2m）決定。本塔設(shè)計取 則 =有效塔高的確定=（10-1）0.3+220.45=12.6m其中：為實(shí)際塔

26、板數(shù)；為板間距。塔頂封頭hf的確定=(1/4)d=0.15m裙座高度hs的確定為了制作方便,裙座為圓形,hs/d=3,hs=3×1=3 m人孔 本精餾塔中設(shè)計了4個人孔，孔徑均為400 mm.最后算得：=+=1.2+1.88+12.6+0.15+3=18.83 m全塔結(jié)構(gòu)說明圖見附圖34.1.2塔板結(jié)構(gòu)的確定本設(shè)計采用分塊式，將塔板分為三塊。5 設(shè)計結(jié)果概要及匯總表全塔工藝設(shè)計結(jié)果總匯設(shè)計內(nèi)容及符號單位精餾段理論塔板數(shù)nt塊13實(shí)際理論塔板數(shù)n塊26理論板效率e%51液體流量l118.55氣體流量v159.00液體流量ls 0.0013氣體流量vs1.29定性溫度0c84.15定性壓

27、力pkpa101.325板間距ht0.45塔徑d1空塔氣速2.099塔板溢流形式單溢流-溢流管形式弓型-堰長0.7堰高0.0496降液管寬度0.142降液管面積0.0667邊緣區(qū)寬度0.04安定區(qū)寬度0.08鼓泡區(qū)面積0.473篩孔數(shù)n個2455孔徑d05.0孔間距t15塔板開孔率%10.1總開孔面積a00.0482 篩孔氣速27.10板壓降m液柱0.1416降液管低隙高度h00.04堰上液層高度h10.40降液管停留時間10.13降液管內(nèi)清液層高度h0.218降液管內(nèi)泡沫高度h0.355板上充氣液層阻力h0.1021 霧沫夾帶evkg液/kg氣0.0642負(fù)荷上限 -霧沫夾帶控制負(fù)荷下限 -

28、漏液控制氣相最大負(fù)荷 1.70氣相最小負(fù)荷 0.39穩(wěn)定系數(shù)k-2.612操作彈性-4.36設(shè)計內(nèi)容及符號單位提餾段理論塔板數(shù)nt塊5實(shí)際塔板數(shù)n塊10液體流量233.67氣體流量77.33理論板效率e%51液體流量0.0014氣體流量0.643定性溫度0c93.00定性壓力pkpa101.325板間距ht0.3塔徑d1空塔氣速2.156 塔板溢流形式單溢流-溢流管形式弓型-堰長0.7堰高0.05降液管寬度0.149 降液管面積0.0691邊緣區(qū)寬度0.04安定區(qū)寬度0.08鼓泡區(qū)面積0.468篩孔數(shù)n個1351孔徑d05.0孔間距t20塔板開孔率%5.67總開孔面積a00.0265篩孔氣速24.08板壓降m液柱0.0922降液管低隙高度h00.0255堰上液層高度h10.4降液管停留時間19.40降液管內(nèi)清液層高度h0.212降液管內(nèi)泡沫層高度h0.354板上充氣液層力h0.1021霧沫夾帶evkg液/kg氣0.0642負(fù)荷上限 -霧沫