1-丁烯可行性報告(精編版)

1、. . 4.8丁烯-1 裝置4.8.1工藝技術(shù)選擇4.8.1.1 原料路線的確定丁烯-1 的制造工藝主要有乙烯催化二聚法和混合碳四分離法。乙烯催化二聚法是在缺少碳四資源的情況下采用的工藝，而中國石油四川1000 萬噸/ 年煉油項目每年可副產(chǎn)輕碳四約19 萬噸，再加上乙烯項目每年副產(chǎn)的抽余碳四約11 萬噸，混合碳四總量可達30 萬噸，其中丁烯 -1的資源總量約 7 萬噸，完全滿足下游的使用。目前，國內(nèi)外較大規(guī)模的丁烯-1 裝置多數(shù)采用的是混合碳四分離工藝，特別是與 mtbe 裝置聯(lián)合，在保證mtbe 裝置醚后碳四異丁烯含量小于 0.2%的前提下， 可減少丁烯 -1 裝置設(shè)備數(shù)量，縮短流程。國內(nèi)主

2、要丁烯-1 分離裝置的原料路線見表4.8-1 。表 4.8-1國內(nèi)主要丁烯-1 生產(chǎn)裝置原料路線公司名稱生產(chǎn)能力（萬 t/a ）原料路線吉林石化公司2.4 c4分離大慶石化公司0.76 c4分離齊魯石化公司1.5 c4分離撫順石化公司1.0 c4分離獨山子乙烯公司1.0 c4分離茂名石化公司1.5 c4分離蘭州石化公司0.8 c4分離揚子石化公司1.5 c4分離盤錦石化公司1.0 乙烯二聚天津聯(lián)合化學(xué)公司0.6 乙烯二聚中原乙烯有限公司1.0 乙烯二聚. . 廣州石化公司0.7 乙烯二聚從裝置的經(jīng)濟性綜合考慮， 本項目的原料推薦采用mtbe 裝置的醚后碳四。4.8.1.2 工藝技術(shù)路線介紹1）

3、國外工藝技術(shù)概述目前，國外工業(yè)上主要使用德國kruup uhde 公司的萃取精餾工藝、日本瑞翁（ zeon）法、npc 法及 uop 技術(shù)等。（1）德國 kruup uhde 技術(shù)該技術(shù)采用 1：1 的嗎啉和 n-甲基嗎啉混合物作為萃取劑，對丁烯的選擇性高，溶解性能好。由于采用的萃取劑中不含水，因此不會在c4組分中混入水，方便后續(xù)工藝，產(chǎn)品收率可達到95% 。目前已在國內(nèi)3套甲乙酮裝置中應(yīng)用，效果較好。該方法流程簡單，設(shè)備臺數(shù)少，有熱油作加熱介質(zhì)，空冷器作冷卻設(shè)備，幾乎不消耗循環(huán)水，能耗較低。（2）瑞翁（ zeon）法該法又稱 gpd 工藝，其特點是在原有dmf 萃取精餾法抽提丁二烯的工藝技術(shù)

4、（ gpb ）的基礎(chǔ)上，將 gpb 工藝中第 1 萃取精餾塔改為新型萃取精餾塔，改變其部分操作條件，使抽余c4餾分中的丁二烯可降至2050 g/g ，因而在丁烯 -1 生產(chǎn)裝置無需在進行加氫處理。經(jīng)萃取精餾抽丁二烯后的抽余 c4如通過 mtbe 或其它異丁烯分離裝置，使其中的異丁烯低于 0.3%，則只需經(jīng)過 2 個塔就可以得到丁烯 -1 產(chǎn)品。在第 1 個分餾塔中，塔頂為丙烷、丙烯、丙二烯、異丁烯和水，塔釜液送入第 2 精餾塔，在第 2 精餾塔塔釜分離出順反丁烯，塔頂為產(chǎn)品. . 丁烯-1 ，產(chǎn)品收率可達 97% 。（3）日本石油化學(xué)公司的npc 法該方法在以乙烯裝置副產(chǎn)c4餾分為原料時，一般

5、先通過萃取精餾裝置抽提丁二烯。抽余液中丁二烯一般為0.3 0.5%左右。抽余液中的異丁烯，如以 mtbe 法脫除，醚后 c4餾分中的異丁烯含量可控制在0.5%以下。npc法在處理這種原料時，通過加氫方法脫除丁二烯，通過異丁烯二聚方法脫除異丁烯，然后通過超精密精餾獲得產(chǎn)品丁烯-1。其收率為87% 。（4）uop 公司工藝技術(shù)uop 公司從 c4餾分制取丁烯 -1 的工藝，是以催化裂化c4餾分為原料，經(jīng)加氫脫除丁二烯后，用吸附分離法制取丁烯-1 。該工藝的丁烯 -1收率可達 90% 。2）國內(nèi)工藝技術(shù)概述目前，國內(nèi)丁烯 -1 分離工藝主要是煙臺大學(xué)的萃取精餾工藝和齊魯石化研究院的兩段精餾工藝。（1

6、）煙臺大學(xué)的萃取精餾工藝該方法已在國內(nèi)申請專利。其方法是采用甲乙酮和極性溶劑，如用氮甲酰嗎啉、嗎啉、氮甲酰嗎啉與嗎啉混合物、環(huán)丁砜、氮甲基吡咯烷酮等的混合物作溶劑，萃取精餾分離丁烷與丁烯，溶劑對碳四溶解性好而且粘度小，塔內(nèi)基本無雙液相、無發(fā)泡現(xiàn)象，萃取精餾塔和解析塔都在加壓下操作，塔頂溫度45左右，塔釜溫度低于170，溶劑比 915，丁烯產(chǎn)品純度 97，必要時可以達到99以上，丁烯收率. . 9597。采用此工藝在國內(nèi)一套甲乙酮裝置上應(yīng)用，效果較好，丁烯-1 的濃度可達到98% 。 由于采用的萃取劑的選擇性比嗎啉和n-甲基嗎啉差一些，要達到同樣的萃取效果，設(shè)備要大一些。由于甲乙酮的沸點較低（8

7、0） ，c4中帶的甲乙酮較多，導(dǎo)致甲乙酮消耗較大。(2) 齊魯石化研究院 mtbe/ 丁烯-1 工藝該工藝是將原料 c4經(jīng)過 mtbe 醚化脫除異丁烯，再水洗除去醚后c4中的甲醇，然后用普通精餾方法精制丁烯-1，一個塔脫除輕組分，一個塔脫除重組分。采用此種工藝，流程簡單，以丁烯轉(zhuǎn)化率高，丁烯-1 純度可達99.6% ，無特殊、劇毒原料，對環(huán)境無不利影響，對污水處理無特殊要求。但分離丁烯 -1 塔板數(shù)目較多，回流比過大，能耗較高，丁烯-1 收率較低，生產(chǎn)操作要求較高。故該工藝多應(yīng)用于乙烯廠裂解c4 中的丁烯 -1 分離。4.8.1.3 工藝技術(shù)比選從 4.8.1.2中的介紹可以看出， 國內(nèi)外丁烯

8、 -1 的分離技術(shù)主要分為兩大類，即萃取精餾工藝和超精密精餾工藝。兩種工藝在能耗和物耗上差別較大。萃取精餾工藝消耗最低，但該工藝主要用在丁烯-1 制甲乙酮裝置，其產(chǎn)品純度低，雜質(zhì)含量高，如要得到聚合級丁烯-1 還需要做進一步的處理。超精密精餾工藝雖然消耗高，但產(chǎn)品純度高，生產(chǎn)聚合級的丁烯-1 產(chǎn)品流程簡單。國內(nèi)采用c4為原料路線的丁烯 -1 分離裝置多采用此類技術(shù)，各種工藝對比及國內(nèi)技術(shù)概況見表4.8-2 和表 4.8-3 。. . 表 4.8-2 丁烯-1 分離工藝比較項目超精密分離工藝萃取精餾工藝npc 法gpd 法中國德國煙臺大學(xué)產(chǎn)品收率 % 87 97 94 95 90 循環(huán)水消耗 t

9、/t 41 40 電消耗 kwh/t 1 0 蒸汽消耗 t/t 3.6 3.9 5 燃料消耗 t/t 0.51 0.51 產(chǎn)品純度高高高低低環(huán)境影響小小小小小技術(shù)來源引進引進自有引進自有裝置投資高高低高低表 4.8-3 國內(nèi) c4分離丁烯 -1 技術(shù)概況公司名稱生產(chǎn)能力（萬 t/a ）生產(chǎn)技術(shù)簡況吉林石化公司2.4 日本化學(xué)合成公司技術(shù)大慶石化公司0.76 日本化學(xué)合成公司技術(shù)齊魯石化公司1.5 日本 zeon 公司技術(shù)撫順石化公司1.0 法國 ifp 技術(shù)獨山子乙烯公司1.0 意大利 snam 技術(shù)茂名石化公司1.5 法國 ifp 技術(shù)和日本 zeon 技術(shù)蘭州石化公司0.8 齊魯石化公司研

10、究院技術(shù)1996 年吉林石化公司投產(chǎn)的1.0 萬噸年丁烯 -l裝置中，丁烯 -1精制部分由第一精餾塔和第二精餾塔組成，兩塔均為填料塔，采用的是日本石油化學(xué)株式會社的技術(shù)。2000 年和 2003 年采用天津新天進科技開發(fā)有限公司的 tjh脈沖規(guī)整填料進行了兩次增產(chǎn)改造， 產(chǎn)能提高到 2.4萬噸/ 年，并取消了異丁烯二聚系統(tǒng)。產(chǎn)品收率和能耗都有所下降。由中國石化工程建設(shè)公司bdi 設(shè)計執(zhí)行中心、蘭化公司、齊魯石化研究院共同承擔(dān)的高純度丁烯- 成套技術(shù)開發(fā)項目采用丁二烯深度抽提和 mtbe裝置深度醚化后的蒸汽裂解碳四作原料，在蘭化公司橡膠廠. . 8000t/a的丁烯 -裝置上進行了國產(chǎn)化工業(yè)試驗

11、。該裝置于1997 年一次投產(chǎn)成功，生產(chǎn)出合格丁烯-產(chǎn)品。 1999 年 4 月，在 120% 設(shè)計負荷下進行了大處理量操作，所得產(chǎn)品質(zhì)量完全達到聚合級丁烯- 質(zhì)量指標，實現(xiàn)了丁烯 -生產(chǎn)技術(shù)的國產(chǎn)化。4.8.1.4 推薦的工藝技術(shù)目前國內(nèi)利用混合碳四分離制取丁烯-1 的工業(yè)化方法是超精密精餾法。該方法雖然分離難度大，但流程簡單，易于組織；沒有復(fù)雜設(shè)備，生產(chǎn)周期長；如與mtbe 裝置聯(lián)合并保證醚后碳四異丁烯含量小于0.2%，可以使裝置流程最短，投資最低。該技術(shù)已經(jīng)完全國產(chǎn)化，且國內(nèi)有多家填料企業(yè)可以提供高效填料，并在丁烯-1 裝置上進行了實際應(yīng)用，因此，本項目推薦采用國產(chǎn)的超精密精餾工藝。該工

12、藝是將 mtbe 裝置的醚后 c4經(jīng)加氫（根據(jù)原料中丁二烯含量）后，進行脫輕和脫重兩次精餾得到純度大于99% 的聚合級丁烯 -1 。4.8.2 工藝概述、流程及消耗定額4.8.2.1工藝概述1）裝置規(guī)模和年操作時數(shù)本項目設(shè)計生產(chǎn)能力為6.53 萬噸/年，年操作時數(shù)均為8400 小時。2）裝置組成本裝置由工藝裝置、中間罐區(qū)和分析控制室三部分組成。3）原、輔助材料用量及規(guī)格本裝置的主要原料是混合碳四、氫氣、催化劑和干燥劑，用量和規(guī)格分別見表 4.8-4 4.8-7 。. . 表 4.8-4 原料和輔助材料數(shù)量表序號名稱單位數(shù)量來源備注1 混合碳四萬噸/ 年18.02 煉油及乙烯裝置2 氫氣噸/ 年

13、32.65 乙烯裝置3 加氫觸媒噸/ 年4.24 外購使用周期 3 年4 3a分子篩干燥劑噸/ 年9.8 外購使用周期 2 年表 4.8-5 氫氣規(guī)格表指標名稱單位指標數(shù)值備注氫v% 90 甲烷平衡c2烴化物v% 0.001 co cm3/m35001000 表 4.8-6 鈀催化劑規(guī)格表指標名稱單位指標數(shù)值備注外觀形態(tài)球形固體主要成分鈀載體三氧化二鋁加熱減量% 0.23 比表面積m2/g 70 使用溫度480 表 4.8-7 干燥劑 3a 分子篩規(guī)格表指標名稱單位指標數(shù)值備注外形球形（或條形）直徑mm 1.7-2.5 （1.5-1.7 ）合格率% 96（98）堆積密度g/ml 0.6 磨耗率

14、% 0.2 抗壓強度n 45/p(45/cm) 靜態(tài)水吸附% 20 包裝含水量% 1.5 4）產(chǎn)品及副產(chǎn)品. . 本裝置的主要產(chǎn)品為丁烯-1 ，副產(chǎn)品為丁烷、丁烯餾分，產(chǎn)品及副產(chǎn)品產(chǎn)量和規(guī)格見表4.8-8 4.8-10 。表 4.8-8產(chǎn)品、副產(chǎn)品表序號產(chǎn)品名稱單位指標數(shù)值備注1 丁烯-1 萬噸6.53 2 丁烷、丁烯餾分萬噸10.87 表 4.8-9 丁烯 -1 產(chǎn)品規(guī)格表指標名稱單位指標數(shù)值備注丁烯-1 v% 99 其它碳四其中：丁二烯及丙二烯甲基乙炔co2co v% 1 cm3/m3200 cm3/m310 cm3/m35 cm3/m35 總羰基（以 mek 計）cm3/m35 氧氣cm

15、3/m31 硫（以 s計）mg/kg 1 氯化物（以 cl 計）mg/kg1 水mg/kg20 甲醇mg/kg1 mtbe mg/kg1 表 4.8-10 丁烷、丁烯餾分規(guī)格表指標名稱單位指標數(shù)值備注丁烯-1 v% 5 4.13.2.2 工藝流程說明來自界區(qū)的粗丁烯通過粗丁烯加熱器e-101 進入粗丁烯原料貯罐v-101。v-101 中的粗丁烯由原料泵p-101 抽出，由流量控制閥和進料預(yù)熱. . 器 e-111 加熱后進入加氫反應(yīng)器r-101，進料溫度控制在4060。來自界區(qū)的氫氣經(jīng)流量控制，與加熱后的原料粗丁烯在線混合，進入 r-101。進入 r-101 的物料在貴重金屬鈀的催化作用下，粗

16、丁烯中的丁二烯與氫氣進行反應(yīng)，反應(yīng)壓力控制在0.9 1.3mpa(g)。從 r-101 出來的物料經(jīng)壓力調(diào)節(jié)進入脫輕塔下塔t-201b，t-201a/b塔再沸器 e-201 用 0.35mpa蒸汽加熱，蒸汽的量由流量調(diào)節(jié)控制。塔頂蒸出的異丁烷等輕組份進入脫輕塔冷凝器e-202 進行冷凝。塔頂壓力由冷凝器的冷卻水量控制。在此異丁烷等組份被冷凝下來，而較輕的組份包括氫氣作為燃料氣通過流量控制送出界區(qū)。冷凝下來的異丁烷餾份進入脫輕塔回流罐 v-201。冷凝液通過回流泵p-201 一部分打入 t-201b 塔頂回流，其余量在控制 v-201 液面穩(wěn)定的前提下， 作為 c4lpg 送出界區(qū)。t-201b

17、 塔釜液經(jīng)液位調(diào)節(jié)由塔中間泵p-202 送至 t-201a 塔頂。t-201a塔釜液由液位與流量串級調(diào)節(jié)，由塔釜液泵p-203 送至冷卻器 e-203 冷卻，再經(jīng)干燥器 r-201 脫除物料中的水份，然后進入脫重塔t-202b。t-202b 塔再沸器 e-204 用 0.35mpa蒸汽加熱 , ，蒸汽的量由流量調(diào)節(jié)控制。 t-202a 塔塔頂蒸汽進入塔頂冷凝器e-205，冷凝后進入回流罐v-202。塔頂壓力由冷凝器的冷卻水量控制。冷凝液通過回流泵p-206 一部分打入 t-202a塔頂，其余量在控制 v-202 液面穩(wěn)定的前提下， 采出至成品貯罐 v-203。 t-202a塔釜液經(jīng)液位調(diào)節(jié)由塔

18、中間泵p-205送至 t-202b塔頂。 t-202b塔釜液由液位與流量串級調(diào)節(jié)， 由塔釜泵 p-204 送至 c4lpg管線。. . v-203 中的成品丁烯 -1 間斷地由成品泵p-207 送往罐區(qū)。工藝流程簡圖見圖4.8-1. . 圖 4.8-1 工藝流程簡圖. . 4.8.2.3 工藝物料平衡本項目進出裝置的主要工藝物料見表4.8-11 。表 4.8-11 物料平衡表序號進 裝 置出 裝 置物料名稱數(shù)量（噸 / 年）物料名稱數(shù)量（噸 / 年）1 混合碳四180200 丁烯-1 65300 2 氫氣32.65 丁烯、丁烷108700 3 燃料氣6057.65 4 總計180232.65

19、總計180232.65 4.8.2.4 裝置消耗定額裝置消耗定額見表4.8-12 。表 4.8-12消耗定額表序號名稱規(guī)格消耗定額消耗量（噸）備注每小時每年1 原料1.1 混合碳四丁烯 -1 40% 2.76 21.45 180200 1.2 氫氣90% 0.5 3.89 32650 kg 1.3 加氫觸媒0.065 0.505 4244.5 kg 1.4 3a分子篩0.15 1.166 9795 kg 2 公用工程2.1 蒸汽0.9 mpa(g)145 3.98 259894 2.2 循環(huán)水28/38 0.4mpa(g) 475 2.3 冷凍水7 0.4 mpa(g) 3.52 229856

20、 2.4 電380/220v 90 kwh 2.5 儀表空氣0.6 mpa(g) 109 nm32.6 氮氣0.6 mpa(g) 31.5 nm34.8.2.5 工藝裝置安裝方案1）設(shè)備布置方案本項目按同類設(shè)備集中布置的原則布置。廠房采用混凝土敞式框架，共三層，轉(zhuǎn)動設(shè)備放于一層，二層為回流罐和部分換熱器，三層以換熱. . 器為主。塔設(shè)備與廠房布置在管架兩側(cè)。2）工藝安裝本項目的工藝安裝包括4 臺塔、 4 臺反應(yīng)器、 14臺換熱器、 6 臺容器和 20 臺機泵。其中安裝工程量較大的是4 臺填料塔。空塔總重約 380 噸，填料及內(nèi)件總重約580噸。4.8.2.6 設(shè)計中采用的主要標準及規(guī)范gb 5

21、0160-1992 石油化工企業(yè)設(shè)計防火規(guī)范（1999 版）gbj16-87 建筑設(shè)計防火規(guī)范（ 2001 版）sh/t3011-2000 石油化工工藝裝置布置設(shè)計通則4.8.3 工藝設(shè)備技術(shù)方案4.8.3.1 設(shè)備概況本裝置工藝設(shè)備共48 臺，其中反應(yīng)器 4 臺，塔器 4 臺，容器 6 臺，換熱器 14 臺，機泵 20臺。表 4.8-13 設(shè)備分類匯總表設(shè)備類型國內(nèi)訂貨合計臺 數(shù)質(zhì)量（ t ）臺 數(shù)質(zhì)量（ t ）塔器4 960 4 960 換熱器14 126 14 126 容器6 76.2 6 76.2 反應(yīng)器4 19.8 4 19.8 機泵18 18 合計46 1182 46 1182 表

22、 4.8-14 換熱器匯總表換熱器類別國內(nèi)訂貨合計臺數(shù)金屬質(zhì)量（ t ）臺數(shù)質(zhì)量（ t ）總質(zhì)量不銹鋼材料質(zhì)量換熱器14 126 0cr18ni9 45 14 126 . . 合計14 126 0cr18ni9 45 14 126 表 4.8-15 塔匯總表換熱器類別國內(nèi)訂貨合計臺數(shù)金屬質(zhì)量（ t ）臺數(shù)質(zhì)量（ t ）總質(zhì)量不銹鋼材料質(zhì)量填料塔4 960 0cr18ni9 580 4 960 合計4 960 0cr18ni9 580 4 960 表 4.8-16 容器匯總表換熱器類別國內(nèi)訂貨合計臺數(shù)金屬質(zhì)量（ t ）臺數(shù)質(zhì)量（ t ）總質(zhì)量不銹鋼材料質(zhì)量容器6 76.2 6 76.2 合計4

23、76.2 6 76.2 表 4.8-17 反應(yīng)器匯總表換熱器類別國內(nèi)訂貨合計臺數(shù)金屬質(zhì)量（ t ）臺數(shù)質(zhì)量（ t ）總質(zhì)量不銹鋼材料質(zhì)量反應(yīng)器2 12 2 12 干燥器2 7.8 2 7.8 合計4 19.8 4 19.8 表 4.8-18 定型設(shè)備匯總表類型國內(nèi)訂貨合計臺數(shù)材質(zhì)質(zhì)量（ t ）臺數(shù)質(zhì)量（ t ）離心泵18 碳鋼18 冰機2 碳鋼2 合計20 20 4.8.3.2 關(guān)鍵設(shè)備方案比選丁烯-1 的分離關(guān)鍵設(shè)備是塔。通?？刹捎冒迨剿蛱盍纤?。但采用. . 超精密精餾工藝時，要求塔的理論板數(shù)多，板式塔由于板效率低，實際塔板數(shù)多，造成塔過高；而填料塔，特別是采用高效填料，可以降低塔的高度，

24、而且選擇合適的高效填料，更適合于超精密分離。本裝置塔器推薦采用高效填料塔。4.8.3.3 大型超限設(shè)備概況本裝置 4 臺塔為大型超限設(shè)備，最好選擇距施工場地較近的制造廠加工。如長途運輸，可考慮分段運輸，現(xiàn)場組對的方式。表 4.8-19 大型超限設(shè)備表序號名稱規(guī)格超限內(nèi)容解決辦法備注1 丁烯 -1 脫輕塔500044000 超長分段運輸2 丁烯 -1 脫重塔480044000 超長分段運輸4.8.3.4 設(shè)計中采用的主要標準及規(guī)范壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程（國家質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局）gb150-1998 鋼制壓力容器gb151-1999 管殼式換熱器jb4710-92 鋼制塔式容器jb-t4700470

25、7-2000 壓力容器法蘭jb-t4709-2000 鋼制壓力容器焊接規(guī)程jb/t4712-92 鞍式支座jb/t4713-92 腿式支座jb/t4724-92 支承式支座jb-t4725-92 耳式支座jb4726-2000 壓力容器用碳素鋼和低合金鋼鍛件jb4727-2000 低溫壓力容器用碳素鋼和低合金鋼鍛件jb/t4729-94 旋壓封頭jb4730-94 壓力容器無損檢測jb-t4735-1997 鋼制焊接常壓容器jb/t4736-95 補強圈jb/t4737-95 橢圓封頭. . jb/t4738-95 90 折邊錐形封頭jb/t4739-95 60 折邊錐形封頭gb6654-19

26、96 壓力容器用鋼板gb12459-90 鋼制對焊無縫管件hg20580-1998 鋼制化工容器設(shè)計基礎(chǔ)規(guī)定hg20581-1998 鋼制化工容器材料選用規(guī)定hg20582-1998 鋼制化工容器強度計算規(guī)定hg20583-1998 鋼制化工容器結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)定hg20584-1998 鋼制化工容器制造技術(shù)要求hg20652-1998 塔器設(shè)計技術(shù)規(guī)定hg205292 hg20635-97 鋼制管法蘭、墊片、緊固件gb16749-1997 壓力容器波形膨脹節(jié)hg21514 21535-95 碳素鋼、低合金鋼制人孔和手孔hg/t21574-94 設(shè)備吊耳hg20553-93 化工配管用無縫及焊接鋼管

27、尺寸選用系列g(shù)b/t8163-1999 輸送流體用無縫鋼管gb9948-88 石油裂化用無縫鋼管4.8.4 工藝裝置“三廢”排放本裝置的主要“三廢”有廢氣、廢水和廢渣。正常生產(chǎn)時排放的廢氣為丁烯-1 脫輕塔塔頂不凝氣，主要是碳三、碳四烴、氫氣、一氧化碳及氮氣等，作為燃料氣送出裝置。當(dāng)加氫反應(yīng)器再生時，排除的廢氣主要是氫氣；但干燥器再生時，排除的廢氣主要是含烴氮氣，均送到火炬系統(tǒng)燒掉。事故狀態(tài)下排出的物料經(jīng)管線送到火炬管網(wǎng)。正常生產(chǎn)時排出的廢水主要是機泵冷卻水、丁烯-1 脫輕塔塔頂回流罐分水包排出的少量水、化驗室排放水等，經(jīng)管線排入生產(chǎn)污水管網(wǎng)。裝置產(chǎn)生的廢渣主要是加氫催化劑和干燥劑。加氫催化劑每三年更換一次，由廠家回收或集中處理；干燥劑每兩年更換一次，送到堆埋場堆埋。. . “三廢”排放見表4.8-20 表 4.8-20 “三廢”排放表序號排放名稱成份排放點排放量 t/a 排放方式排放去向1 輕組分c4、c3、h2、co等脫輕塔塔頂冷凝器6057.65 連續(xù)燃料氣系統(tǒng)2 事故排放氣c4 系統(tǒng)安全閥163.1t/h 火炬系統(tǒng)3 加氫反應(yīng)器再生廢氣氫氣加氫反應(yīng)器5600nm