200M3機械攪拌通風發(fā)酵罐

1、1 設計方案的擬定我設計的是一臺200M機械攪拌通風發(fā)酵罐，發(fā)酵生產有機酸。 設計基本依據（1）、機械攪拌生物反應器的型式 通用式機械攪拌生物反應器，其主要結構標準如下： 高徑比： H/D=1.7-4.0 攪拌器：六彎葉渦輪攪拌器，Di：di：L:B=20:15:5:4 攪拌器直徑： Di =D/3 攪拌器間距： S=（ 0.95-1.05 ） D 最下一組攪拌器與罐底的距離：C=（0.8-1.0 ）D 擋板寬度：B=0.1D,當采用列管式冷卻時，可用列管冷卻代替擋板（2）、反應器用途 用于有機酸生產的各級種子罐或發(fā)酵罐，有關設計參數如下： 裝料系數：種子罐0.50-0.65發(fā)酵罐 0.65-

2、0.8 發(fā)酵液物性參數：密度1080kg/m32粘度 2.0 x 10-3N.s/m導熱系數0.621W/mC 比熱 4.174kJ/kg. C 高峰期發(fā)酵熱 3-3.5 x104kJ/h.m3 溶氧系數：種子罐 5-7 x 10-6molQ/ml.min.atm發(fā)酵罐 6-9x10-6molO2/ml.min.atm 標準空氣通風量：種子罐 0.4-0.6vvm發(fā)酵罐 0.2-0.4vvm（3）、冷卻水及冷卻裝置冷卻水：地下水 18-20C冷卻水出口溫度： 23-26C發(fā)酵溫度： 32-33C冷卻裝置：種子罐用夾套式冷卻，發(fā)酵罐用列管冷卻（4）、設計壓力罐內0.4MPa；夾套0.25 MPa

3、發(fā)酵罐主要由罐體和冷卻列管，以及攪拌裝置，傳動裝置 ，軸封裝置，人孔和其它的一些 附件組成。這次設計就是要對200M通風發(fā)酵罐的幾何尺寸進行計算；考慮壓力， 溫度，腐蝕 因素，選擇罐體材料，確定罐體外形、罐體和封頭的壁厚；根據發(fā)酵微生物產生的發(fā)酵熱、 發(fā)酵罐的裝液量、冷卻方式等進行冷卻裝置的設計、計算；根據上面的一系列計算選擇適合 的攪拌裝置，傳動裝置，和人孔等一些附件的確定 ，完成整個裝備圖，完成這次設計。這次設計包括一套圖樣，主要是裝配圖，還有一份說明書。而繪制裝配圖是生物工程 設備的機械設計核心內容，繪制裝配圖要有合理的選擇基本視圖，和各種表達方式，有合 理的選擇比例，大小，和合理的安排

4、幅面。說明書就是要寫清楚設計的思路和步驟表-發(fā)酵罐主要設計條件項目及代號參數及結果備注發(fā)酵產品有機酸工作壓力0.4MPa由任務書確定設計壓力0.4MPa由任務書確定發(fā)酵溫度（工作溫度）33 C根據任務書選取設計溫度150C由工藝條件確定冷卻方式列管冷卻由工藝條件確定發(fā)酵液密度? =1080Kg/m3由工藝條件確定發(fā)酵液黏度i =2.0 10N s/m2由工藝條件確定2罐體幾何尺寸的確定2.1發(fā)酵反應釜的總體結構發(fā)酵反應釜主要由攪拌容器，攪拌裝置，傳動裝置，軸封裝置，支座，人孔，工藝 接管和一些附件組成。攪拌容器分罐體和夾套兩部分，主要由封頭和筒體組成，多為中、 低壓壓力容器；攪拌裝置由攪拌器和

5、攪拌軸組成，其形式通常由工藝設計而定；傳動裝置 是為為帶動攪拌裝置設置的，主要由電機，減速器，聯(lián)軸器和傳動軸等組成；軸封裝置為 動密封，一般采用機械密封或填料密封；它們與支座，人孔，工藝接管等附件一起，構成 完整的發(fā)酵反應釜。2.2幾何尺寸的確定根據工藝參數和高徑比確定各部幾何尺寸；高徑比H/D=4,則H=4D初步設計：設計條件給出的是發(fā)酵罐的公稱體積（200M） 公稱體積V-罐的筒身（圓柱）體積和底封頭體積之和 全體積Vo公稱體積和上封頭體積之和1封頭體積 V封=曲4 D2（hb -D）6V 畛4 D2Ho 0.15D3 （近似公式）假設H/D=3.9，根據設計條件發(fā)酵罐的公稱體積為 200

6、M幾何尺寸HA-H位虞礎一宦課艸輪血徑（7下援芥葉鴕勺麗5蚪和推抄廿軽岡距由公稱體積的近似公式V= ;4 D2H0 0.15D3可以計算出罐體直徑D=3964mm罐體總高度H=4D=4< 3964=15855mm查閱文獻【2】，當公稱直徑Dn=4000m時，標準橢圓封頭的曲面高度ha=1000mm直邊高度hb=50mm總深度為Hf=ha+hb,內表面積 A=17.9 叭容積Vf=9.02m3,可得罐筒身高，HL=H-2H =15855-2 < 1050=13755mmH 13755則此時 L = =3.43875，與前面的假設不相近,D 4000又設 HL/D=3.4，所以 V =

7、4 D2H。0.15D3，則可知，D=4306m，圓整取 D=4140m，H=4D=< 4140=16560mmHL=H-2H =16560-2 < 1050=14460mmHlD144604140=3.49，與前面的假設相近故可認為D=4140m是合適的 發(fā)酵罐的全體積 由 V=(n /4)D2HL+2V，得V=207.4m3 210 m3攪拌葉直徑：Di/D=1/3 ,D=4140/3=1380mm攪拌葉間距 S= D=1380mm底攪拌葉至底封頭高度C= D=1380mm3罐體主要部件尺寸的設計計算3.1罐體考慮壓力，溫度，腐蝕因素，選擇罐體材料和封頭材料，封頭結構、與罐體連

8、接方 式。因有機酸是偏酸性（pH值為4.5），對罐體不會有太大腐蝕，所以罐體和封頭都使用 16M nR鋼為材料，封頭設計為標準橢圓封頭，因D>500mm所以采用雙面縫焊接的方式與罐體連接。3.2罐體壁厚pD2 卜-：-p其中C為壁厚附加量C=C+C+CCi-鋼板負偏差，其范圍為0.13-1.3，取G=1mmC2-為腐蝕裕量，單面腐蝕取1mm雙面腐蝕取2mmG-加工減薄量，對冷加工 G=0,熱加工封頭 G=ScX 10% 取G=0,代入上式C=1+2+0=3mm0.4 41402 170 0.8 0.4+ 3 = 9.1m m，圓整取10mmD罐體直徑（mm p耐受壓強（取0.4MPa）&

9、#169;焊縫系數，雙面焊取0.8c 設計溫度下的許用應力（kgf/c m2） （16MnR鋼焊接壓力容器許用應力為150°C，170MPaC -腐蝕裕度選用 10mm勺 16MnR鋼板制作查附表 17 知，D=4.14m Si=10mrp H=16.56m每米筒重 988 kg, M筒=988X 16.56=16361.28 kg3.3封頭壁厚計算pDy0.4x4140x2.3聞齢怖 c S2C3= 17mm，圓整取 S2=18mm22 170 0.8D罐體直徑（mmp 耐受壓強（取0.4MPa）y 開孔系數，取2.3© 焊縫系數，雙面焊取0.8c 設計溫度下的許用應力（

10、16MnR鋼焊接壓力容器許用應力為150C, 170MPa選取18mm的16MnR鋼板制作3.4攪拌器a-六平葉 b- 六彎葉c-六箭葉圖6-1通用的渦輪式攪拌器h : b : d- : d = 4 : 5 : 13 : 20h : b : d- : d = 4 :5.5 :13 :20e : h : b :d1:d=3:3.5 : 5 : 13 : 20a=38 r 彎=(1/2)d- r箭=(1/4)d1采用渦輪式攪拌器，選擇攪拌器種類和攪拌器層數，根據d確定h和b的值 尺寸：六平葉渦輪式攪拌器已標準化， 稱為標準型攪拌器；攪動液體的循環(huán) 量大，攪拌功率消耗也大；查閱文獻2可 知2oom3

11、發(fā)酵罐采用6-6-6彎葉式攪拌葉 攪拌葉輪直徑 D=1380mm盤徑 d=0.75Di=0.75 X 1380=1035mmD/L=4,則葉長 L= Di/4=1380/4=345mm 葉寬 B= D/5=1380/5=276mm3.5人孔和視鏡人孔的設置是為了安裝、拆卸、清洗和檢修設備內部的裝置。本次設計只設置了 1個人孔，標準號為： 人孔RFH（ R- G） 450-0.6 HG21522-1995公稱直徑450,開在頂封頭上，位于左邊軸線離中心軸750mm處視鏡用于觀察發(fā)酵罐內部的情況。本次設計只設置了2視鏡，直徑為DN80開在頂封頭上，位于前后軸線離中心軸 750mm處，標記為視鏡U

12、PN1.0 DN80 HGJ501-86-173.6接口管以進料口為例計算，設發(fā)酵醪液流速為v=1m/s, 2h排盡。發(fā)酵罐裝料液體積：Vi =210X 0.75=157.5 m3物料體積流量 Q=W2=157.5/2 X 3600=0.022m3/s ,則進料管截面積F=Q/V=0.022/1=0.022叭又 F =0.785d2,得 d = J0022 = 0.17mm = 170mm,Y 0.785，取無縫鋼管，查閱資料，平焊鋼管法蘭GB8163-87,取公稱直徑170mm180X 5mm。以排氣管為例計算如下：若壓縮空氣在0.4MPa以下，支管氣速為2025m/s,標準通風比為0.20

13、.4vvm,為常溫下20C, 0.1Mpa下的情況，要這算為0.4Mpa, 33C下。通風量取大值。Q1= V1 X 0.4=157.5X 0.4=63m3/min=1.05 m3/s利用氣態(tài)方程式計算工作狀態(tài)下的通風量Qf:270 33273 203=0.27m / s0.1Qf =1.050.4取風速V =25m/s風管截面積尸號=儲=0.0說又Ff=0.785d2氣，則氣管直徑d氣為：0.018:0.785=0.12m因通風管也是進料管，故取兩者的大值。取d=185X 5mm無縫鋼管可滿足工藝要求。復核：物料流量 Q= 0.022m3/s,流速：=1m/s ,管道截面積F=0.785d

14、=0.785 0.17 = 0.023m ,在相同流速下，流過物料因管徑較原來的計算結果大，則相應的流速低,Q也220.96（倍），則排料時間 t=2X 0.96=1.92hF 0.023 1其他管道也是如此計算。361管道接口 （采用法蘭接口） 進料口 ：直徑 180 x 5mm開在封頭上，排料口：180X 5mm開在罐底；進氣口：180X 5mm開在封頭上；排氣口：180X 5mm開在封頭上；冷卻水進、出口：127X 3mm開在罐身;補料口：180X 5mm開在圭寸頭上；取樣口：180X 5mm開在圭寸頭上；362儀表接口溫度計；裝配式熱電阻溫度傳感器 Pt100型，D = 100mm,開

15、在罐身上；壓力表；彈簧管壓力表（徑向型），di=20mm,精度2.5,型號：Y250Z，開在封頭 上;液位計：采用標準：HG5 1368 型號：R61 直徑：550（260 14）mm，開在罐身上;溶氧探頭：SEN DO -F ； pH探頭：PHS -2型；4冷卻裝置設計4.1冷卻方式發(fā)酵罐容量大，罐體的比表面積小。夾套不能滿足冷卻要求，綜合比較列管的冷卻 效果好，在使用水作冷卻介質時，選用列管式冷卻裝置。4.2裝液量設計發(fā)酵罐裝料系數：取75%發(fā)酵罐裝料液體積：M=210X 75%=157.5m不計算下圭寸頭時的裝液體積：V柱工乂 -下圭寸頭體積V主二M -下封頭體積=157.5-9.02=

16、148.48m 3裝液高度：0148.48丄冗D21 3.14 4.1424=11.04m單位時間傳熱量=發(fā)酵熱X裝料量即：Q=QX Vi=3.5 X 104 X 157.5=5512500KJ/h4.3冷卻水耗量由實際情況選用進出口水溫為18 C、26 C,則Q _5512500Cp t2 -ti - 4.18626-18= 164611.204Kg/hQ-單位時間傳熱量Cp-冷卻水的平均比熱，取 4.186 kJ/ (kg C)t2-t1 冷卻水進、出口溫度差對數平均溫度差，由工藝條件知道tF=33 C,(t F -b ) - (ty - t2 )2.沁打：(33 -18)-(33 -26

17、)2.303lg 號= 10.53°Ct1 冷卻水進口溫度t2 冷卻水出口溫度tF 發(fā)酵溫度4.4冷卻面積55125002090 10.53= 250.48 川：tm 對數平均溫度差K傳熱總系數，取 2090 kJ/(m 2 h C) 冷卻面積(m2) A= n dL冷卻列管總長度(m):冷卻水的流量 W=164611.204kg /hVsW _ 164611.204P 100033=164.6m /h = 0.046m /s取冷卻水在列管中的流速v=1m/s 根據流體力學方程冷卻管總截面積 S總Vs設冷卻管管徑為do，組數為n2又 S總=n O.785do取 n=4,/ 0.046

18、 彳do0.121m則，4 0.785取 127X 3mm無縫鋼管，d 內=0.121m=121mm取冷卻管總高度為L250.483.14 0.121:660m10#取每組15根，則每根長度"黑" 冷卻管的排列方式: 取管間距2.5d外=2.5 X 0.12仁0.3025m，列管與罐內壁的最小間距為 0.3m罐外徑D=4.14m,葉輪直徑Di=1.38m 葉輪外邊沿到罐壁的距離為 D Di = 1.38m2每組列管采用轉角正三角形排列，每邊排則5根管復核：正三角形的邊長為 4X 0.3025 X 0.127=0.1537<<葉輪外邊沿到罐壁的距離故采用轉角正三角

19、形符合要求且每組管管間距為0.3025m,列管與罐壁的最小間距為0.3m，四組管間采用轉角正方形排列。由于采用列管式冷卻，故無需擋板。5攪拌器軸功率的計算5.1不通氣條件下的軸功率P)取發(fā)酵醪液黏度 2.0 10-3Ns/卅，密度 1080kg /m3，攪拌轉速： 取兩檔攪拌，攪拌轉速 N可根據50n3罐，攪拌器直徑1.05，轉速N=110r/min.以等RN為基準放大:2 2D1、31.05；-N1 (丄)3=110()3D/1.38= 91.6r/min : 92r/min則雷諾準數D2r (92) 1.382 1080= 1.576 106104，為湍流，則攪拌功率準數 N=4.72.0

20、 10Re D60魯士頓(Rushton J. H.) 公式:P。' =NpN3D5 心47 i921.385 1 080 =9.086 104W =90.86KW60P0 =2P0 =2 90.86 =181.72KWP。無通氣攪拌輸入的功率（W;Np 功率準數，是攪拌雷諾數 ReM的函數；圓盤六彎葉渦輪 NP" 4.7.< 渦輪轉速（r/min ）；液體密度（kg/m3）因發(fā)酵液不同而不同，一般取800 1650 kg/m3 ,本設計取r = 1080kg/m3;Di 渦輪直徑（m;5.2通氣攪拌功率Pg的計算因為是非牛頓流體，所以用以下公式計算P 2nd 3 0.

21、39Pg -2.25 10 （ 0q0.08i ）Q?0 兩層攪拌輸入的功率（kWX 渦輪轉速（r/min ），為92r /minDi 渦輪直徑（m，1.38mQ-通氣量（ml/min ），已知標準通風比為0.20.4vvm。取低極限，如果通風量變大，Pg變小。為安全起見，現(xiàn)取0.2vvm，心 Q =157.5 0.2 106 =3.15 107ml/min則Q0.08=（3.15 1O7）0.08 =3.98計算 Pg =2.25 苗（P0 二甲廠=2.25 10 （181.7292 1380 ）0.39 =141.085gQ3.985.3電機及變速裝置選用根據攪拌功率選用電動機時，應考慮傳

22、動裝置的機械效率PgPtnFg 攪拌軸功率Pt 軸封摩擦損失功率，一般為1°oPgn 傳動機構效率根據生產需要選擇三角皮帶電機。三角皮帶的效率是0.92，滾動軸承的效率是0.99，滑動軸承的效率是0.98，端面軸封摩擦損失功率為攪拌軸功率的1%,則電機的功率-U4"8 1% 141.oJ59.64Z0.92 x 0.99x0.98攪拌軸直徑d =A （P N）、乂為轉速(r/min)，系數 A 可以取 97-149,取 A =100,已知 m =159.64，N=92r/min，1v159 64 -則d 二 A (P N) 3 =100 ()3 = 119.95mm92圓整

23、取軸徑d = 120mm6附屬設備（1）空氣分布器：對于好氣發(fā)酵罐，分布器主要有兩種形式，即：多孔管和單孔管，對 通風量較小的（如Q=0.20.5ml/s）的設備，應加環(huán)形或直管型空氣分布器；而對通氣量大的 發(fā)酵罐，則使用單管進風，由于進風速度高，又有渦輪板阻擋，葉輪打碎、溶氧是沒有問題的。本罐使用單管進風，風管直徑計算見接口管設計。（2）密封方式：本罐采用雙端面機械密封方式，處理軸與罐的動靜問題。（3）支座選擇：發(fā)酵工廠設備常用支座分為臥式支座和立式支座，其中臥式支座又分為 支腿，圈型支座、鞍型支座。立式支座也分為三種，即：懸掛支座、支撐支座和裙式支座。對于75n3以上的發(fā)酵罐，由于設備總重

24、量較大，應選用裙式支座，本設計選用裙式支座。 7自我評價在此次課程設計中，我設計了機械通風發(fā)酵罐，該反應器用于有機酸的生產，發(fā)酵溫度為33C,反應器的材料為16MnF鋼；采用渦輪六彎葉式三層攪拌器，利用 160kw電動機 通過120mn的軸驅動；冷卻方式為列管冷卻，冷卻列管總長為660m，分為4組。這次生物工程設備課程設計是以小組為單位，然后組員進行分工合作來查取資料、進行 過程和設備的計算，并要對自己的選擇做出論證和核算，經過反復的分析比較，擇優(yōu)選定最 理想的設計。通過本次設計，我學會了根據工藝過程的條件查找相關資料，并從各種資料中篩選出較適合的資料，根據資料確定主要設備，以及如何計算出主要

25、設備及輔助設備的各項參數及數 據，學會怎么設計機械通風反應器，并學會一些基本的設計的步驟，以及認真的態(tài)度。通過 課程設計可以鞏固對主體設備圖的了解，以及學習如何用CAD畫設備圖，并對CAD有一定的了解和簡單的運用。對生物工程設備設計的有關步驟及相關內容有一定的了解。通過本次設 計熟悉了生物工程設備課程設計的流程，加深了對發(fā)酵設備的了解。在設計的過程培養(yǎng)了大 膽假設，小心求證的學習態(tài)度。通過本次課程設計，我還認識到，組員之間一定要多溝通， 多交流意見，要不然，一個人的能力再怎么強，在團體工作中也是不能夠出色完成設計任務。 但由于本課程設計時間比較倉促，查閱文獻有限，本課程設計還不夠完善，不能夠進

26、行有效 可靠的計算。這次我的設計是由最開始的計算到數據的整理在到畫圖，以及在后來的說明書 的的擬訂。雖然是困難重重，但終于完成了?？偟母杏X就的好累啊，可是深切體會到書到用 時方恨少，真的不能臨時抱佛腳。在這里要感謝的指導老師，同學的幫助。非常感謝我的同 組人員，正是有他們在一起討論，有了他們的幫助，才使我更快更順利地在較短時間內完成 本設計。參考文獻：1 齊香君 . 現(xiàn)代生物制藥工藝學 M. 北京：化學工業(yè)出版社， 2003.92 潘紅良 赫俊文 . 過程設備機械設計 M. 杭州：華東理工大學出版社， 2006.43 吳思芳 . 發(fā)酵工廠工藝設計概論 M. 北京：中國輕工業(yè)出版社， 2006.

27、74 鄭裕國. 生物工程設備 M . 北京：化學工業(yè)出版社， 20075 鄭裕國 薛亞平 金利群等. 生物加工過程與設備 M. 北京：化學工業(yè)出版社， 2004.76 李功樣, 陳蘭英, 崔英德. 常用化工單元設備的設計 M . 廣州：華南理工大學 出版社， 20067 陳英南, 劉玉蘭. 常用化工單元設備的設計 M. 杭州：華東理工大學出版社， 2005附錄:I 符號說明P-壓力，KPa ;Q通風量，n3/s ;K-總傳熱系數，kJ/(m hC) ；Re雷諾準數；A傳熱面積，卅；t冷卻水進、出口溫度，c；D-罐內徑，mm流速，m/s;Di -攪拌葉輪直徑，m;Vi 裝液體積，m3十一- 公稱

28、直徑，mm;S壁厚，mA粘度，N *s/ m2 ；:密度，kg /m3;Pg,Po功率，kwN p攪拌功率準數；H-罐身高，m；Hl罐高，mS 攪拌葉間距，m;W質量流速，kk /h;平均溫差，C ;Vs體積流量，m3/s;C-底攪拌葉輪至底封頭高度，m;n 設計結果匯總表1 200m3發(fā)酵罐的幾何尺寸項目及代號參數及結果備注公稱體積m3200設計條件全體積m3210計算罐體直徑mm4140計算發(fā)酵罐總高mm16560計算發(fā)酵罐筒體高度mm14460計算攪拌葉直徑mm1380計算橢圓封頭短半軸長mm1000計算橢圓封頭直邊高度mm50計算底攪拌葉至封頭高度mm1380計算攪拌葉間距mm1380

29、計算表2發(fā)酵罐主要部件尺寸的設計計算結果項目及代號參數及結果備注罐體材料16MnR鋼由工藝條件確定焊接方式雙面縫焊接由工藝條件確定罐體筒壁厚10mm計算封頭壁厚18mm計算攪拌器類型六彎葉渦輪式攪拌器根據參考文獻3選取攪拌葉直徑1380mm計算攪拌器層數2由工藝條件確定人孔1個，標準號根據參考文獻3選取HG21522-1995視鏡2 個，標準號根據參考文獻3選取HGJ501-86-17進、排料口直徑 180 x 5mm根據參考文獻3選取進、出氣口直徑 180X 5mm根據參考文獻3選取冷卻水進、出口直徑 127X 3mm由工藝條件確定補料口直徑 180x 5mm根據參考文獻3選取取樣口直徑 1

30、80x 5mm由工藝條件確定溫度計裝配式熱電阻溫度傳感器 Pt100型，D = 100mm壓力表Y - 250Z液位計R -61溶氧探頭SE - N - DO - FpH探頭PHS -2 型表3 200 m3發(fā)酵罐冷卻裝置設計計算結果項目及代號參數及結果備注裝料系數75%由工藝條件確定裝料體積157.5m3計算裝料高度11.04m3計算總發(fā)酵熱5512500 kg /h計算冷卻水耗量164611.204 kg /h計算冷卻面積250.48 m2計算冷卻列管總長度660m計算冷卻列管總高度11m計算列管組數4組由工藝條件確定每組列管數15根計算組內列管排列方式轉角正三角形組間排列方式轉正正方形表

31、4發(fā)酵罐攪拌功率的設計計算結果項目及代號參數及結果備注轉速92 r/mi n根據參考文獻3選取不通氣條件下的軸功率90.86 kW計算兩層攪拌器軸率181.72 kW通氣量3.15 x io7ml/min由工藝條件確定通氣攪拌功率141.08 kW計算電機的功率159.64 kW計算電機的選擇型號 Y315L1-2根據參考文獻3選取功率160 kW轉速 2980 r/min軸徑120mm根據參考文獻3選取傳動裝置三角皮帶根據參考文獻3選取二角皮帶型號和根數DX 6根根據參考文獻3選取小皮帶輪直徑 300mm根據參考文獻3選取大皮帶輪直徑 1100mm根據參考文獻3選取18m.設計任務書生物反應

32、工程與設備課程設計任務書機械攪拌生物反應器設計一、課程教學目標生物反應工程與設備課程設計是生物工程專業(yè)一個重要的、綜合性的實踐教學環(huán)節(jié)，要 求學生綜合運用所學知識如生化反應工程與生物工程設備課程來解決生化工程實際問題，對 培養(yǎng)學生全面的理論知識與工程素養(yǎng)， 健全合理的知識結構具有重要作用。 在本課程設計中， 通過生化過程中應用最為廣泛的設備，如機械攪拌發(fā)酵罐、氣升式發(fā)酵罐、動植物細胞培養(yǎng) 反應器，蒸發(fā)結晶設備、蒸餾設備等的設計實踐，對學生進行一次生化過程發(fā)酵設備設計的 基本訓練，使學生初步掌握發(fā)酵設備設計的基本步驟和主要方法，樹立正確的設計思想和實 事求是，嚴肅負責的工作作風，為今后從事實際設計工作打下基礎。二、課程設計題目 （任選一）3 3 3 3 3 3 3機械攪拌發(fā)酵罐： 25m3,50m3,75m3,100m3,150m3,200m3,500m3三、課程設計內容：1、設備所擔負的工藝操作任務和工作性質，工作參數的確定。2、容積的計算，主要尺寸的確定，傳熱方式的選擇及傳熱面積的確定。3、動力消耗、設備結構的工藝設計。四、課程設計