核電廠啟動與停運

1、壓水堆核電廠壓水堆核電廠的啟動與停運的啟動與停運 1.核電廠的啟動核電廠的啟動 概述概述 秦山第二核電廠與常規(guī)火電廠不同，常規(guī)火電廠根據(jù)電力負荷需求量來調(diào)整鍋爐的發(fā)熱量，使熱功率與電負荷相匹配。而秦山二期基本上不考慮電網(wǎng)對電能需求量的變化而產(chǎn)生的對核電站的約束，即反應(yīng)堆能輸出多大功率，就向電網(wǎng)輸出多大功率，它優(yōu)先考慮核電站，避免了核電站的頻繁調(diào)節(jié)，有利于核電廠安全、經(jīng)濟地運行。 運行狀態(tài)運行狀態(tài) 核電機組的運行狀態(tài)往往由于外部（如電網(wǎng)故障）或內(nèi)部（某一設(shè)備故障或失效）的原因，使各種運行參數(shù)產(chǎn)生變化。為了使運行人員能在各種工況下控制好各種重要的運行參數(shù)，保證機組正常運行和核安全，在技術(shù)規(guī)范中對反

2、應(yīng)堆的各種標(biāo)準(zhǔn)運行狀態(tài)都做出了具體的規(guī)定。 技術(shù)規(guī)范書（GOR）對每一種運行工況都規(guī)定了具體的運行參數(shù)，而且各種運行參數(shù)都具有一定的變化范圍和運行區(qū)間，見圖1（反應(yīng)堆標(biāo)準(zhǔn)工況P-T圖）。 余熱排出系統(tǒng)最大壓力推薦的最大壓力反應(yīng)堆冷卻劑泵的最低壓力MPa(a)107090120160170177290.8310反應(yīng)堆冷卻劑平均溫度60123456RRA/RCP連接時的最低溫度RRA的最高溫度安全閥的開啟壓力 1.換料冷停堆 2.維修冷停堆 3.正常冷停堆 4.單相中間停堆（RRA運行） 5.雙相中間停堆（RRA投運準(zhǔn)備） 6.正常中間停堆（RRA系統(tǒng)停運）7.熱停堆7.熱停堆8.熱備用8.熱備用

3、8.熱備用9.功率運行防止硼結(jié)晶人可接受的溫度上限起動第一臺主泵的溫度限制線789穩(wěn)壓器安全閥整定壓力 7.4MPa,290.8Psat.Tsat180(RRA)Pmax+11MpaC( )CC(高于此溫度RRA必須退出)（低于此溫度RRA必須投入)5010017.016.616.215.517.016.6注Tsat-50CTast-11010.04.54.03.02.82.40.1注：Pmax為蒸發(fā)器二次側(cè)壓力序號運行狀態(tài)反應(yīng)堆的反應(yīng)性控制棒組位置一回路平均溫度Tm控制穩(wěn)壓器狀態(tài)壓力MPa（絕對）1換料冷停堆5000 pcm和CB2100ppm全部插入10T2100ppm全部插入10T70R

4、RA（PTR備用）排空0.1.3正常冷停堆1000pcmS、B、C棒提出，A、D 棒在堆內(nèi)10T90RRA(SG 備用)滿水0.1P2.84RRA投運工況下的單相中間停堆1000pcmS、B、C棒提出，A、D 棒在堆內(nèi)90T180RRA(SG 備用)滿水2.4P2.85RRA投運工況下的雙相中間停堆1000pcmS、B、C棒提出，A、D 棒在堆內(nèi)120T180RRA(SG 備用)汽水兩相2.4P2.86RRA退出工況下的正常中間停堆1000pcmS、B、C棒提出，A、D 棒在堆內(nèi)160T1000pcmS、B棒提出，A、C、D 棒在堆內(nèi)290.8(+3)(-2)GCT,ARE或ASG汽水兩相15

5、.58熱備用臨界S棒提出，A、B、C、D棒在要求棒位以上290.8(+3)(-2)GCT,ARE或ASG汽水兩相15.59功率運行臨界S棒提出，A、B、C、D棒在要求棒位以上290.8T310ARE水位在25.3%59.6%之間15.5換料冷停堆狀態(tài) 換料冷停堆狀態(tài)是指允許反應(yīng)堆更換燃料操作的停堆狀態(tài)，此時，必須具備以下條件：反應(yīng)堆壓力容器頂蓋已移開反應(yīng)堆的次臨界度至少大于5000pcm，冷卻劑硼濃度大于2100ppm，所有控制棒插入堆芯。RCP平均溫度處于1060之間。換料冷停堆系統(tǒng)運行狀態(tài) 余熱導(dǎo)出和冷卻劑溫度控制由RRA來完成，PTR備用。 冷卻劑的化容控制由RCV和REA來完成。 用于

6、停堆的高通量報警定值為30，0 為換料停堆前，未開蓋前的中子通量。 換料腔水位：如果沒有安裝水閘門，15m 如果已安裝水閘門，19.3m 實施防止誤稀釋的行政隔離（D類）維修冷停堆狀態(tài) 維修冷停堆狀態(tài)指允許對一回路設(shè)備進行維修的停堆狀態(tài)，特征是： 一回路通大氣，部分一回路水被排空。 RCP平均溫度在1070之間。 反應(yīng)堆次臨界深度至少為5000pcm，冷卻劑中硼濃度大于 2100ppm。所有控制棒都插入堆芯。維修冷停堆系統(tǒng)運行狀態(tài) 系統(tǒng)運行狀態(tài)與換料停堆時相同。但注意在排水時，最低水位應(yīng)保證RRA系統(tǒng)正常運行。正常冷停堆狀態(tài) 正常冷停堆是指冷卻劑溫度在90以下，壓力在2.9Mpa以下，一回路壓

7、力邊界是封閉情況下的停堆狀態(tài)。特征是： RCP是封閉的。 RCP平均溫度在1090之間。 反應(yīng)堆次臨界，其停堆深度應(yīng)大于等于圖1.2.3所示的值。 停堆棒、調(diào)節(jié)棒B棒和C棒在堆頂，其余棒在5步處。 PpmPcmCB69010002000（690，1000）圖1.2.3正常冷停堆系統(tǒng)運行狀態(tài) 當(dāng)RCP平均溫度大于70時，至少有一臺主泵在運行。 熱量的導(dǎo)出和一回路冷卻劑平均溫度控制由RRA來完成，GCT備用。 RCP壓力由RCV013VP調(diào)節(jié)，壓力限制不超過2.9Mpa，超壓保護由RRA兩個安全閥來完成。 穩(wěn)壓器充滿水，RCP的化學(xué)和容積控制由RCV和RRA完成。單相中間停堆 單相中間停堆是指：冷

8、卻劑溫度在90177時，RCP壓力在2.42.9Mpa之間，穩(wěn)壓器單相的停堆狀態(tài)。特征是： 反應(yīng)堆處于次臨界，次臨界深度大于或等于圖1.2.3。 停堆棒、調(diào)節(jié)棒B棒和C棒在堆頂，其余棒在5步處。 冷卻劑平均溫度，90177。單相中間停堆系統(tǒng)運行狀態(tài) 一臺以上主泵運行 穩(wěn)壓器滿水，壓力由RCV013VP調(diào)節(jié)，超壓保護由RRA的安全閥完成。 RCP的溫度控制由RRA來完成，SG備用。 化容控制由RCV來完成。雙相中間停堆狀態(tài) 冷卻劑溫度在120177之間，穩(wěn)壓器已建立汽腔，特征如下： 堆芯次臨界度同上。 停堆棒、調(diào)節(jié)棒B棒和C棒在堆頂。 冷卻劑平均溫度120177之間。 系統(tǒng)壓力維持在2.3Mpa

9、2.9Mpa。雙相中間停堆系統(tǒng)運行狀態(tài) RCP壓力由穩(wěn)壓器控制。 其余同單相中間停堆 正常中間停堆 正常中間停堆指冷卻劑溫度在160290.8之間，穩(wěn)壓器為兩相的停堆狀態(tài)，特征是： 反應(yīng)堆次臨界度同上。 控制棒位置同上。 冷卻劑平均溫度在160290.8，壓力在2.9Mpa15.5Mpa之間。正常中間停堆系統(tǒng)運行狀態(tài) 至少一臺主泵運行。 RCP壓力由穩(wěn)壓器控制，穩(wěn)壓器水位整定在零負荷。（RCV控制） RCP溫度由GCTa控制，SG補水由ASG供給。 RCV、REA處于運行狀態(tài)。熱停堆狀態(tài) RCP溫度為290.8，壓力為15.5Mpa，其余與正常中間停堆相同。熱停堆系統(tǒng)運行狀態(tài) 至少一臺主泵運行

10、； 穩(wěn)壓器壓力，水位投自動； RCP溫度由GCT控制； SG補水由ASG或ARE來完成； RCV、REA設(shè)運。熱備用狀態(tài) RCP溫度為290.8，壓力為15.5Mpa，反應(yīng)堆功率2%Pn 以下的臨界狀態(tài)稱熱備用狀態(tài)。熱備用系統(tǒng)運行狀態(tài) 兩臺主泵運行； 其余同熱停堆。功率運行狀態(tài) 系統(tǒng)特征 壓力維持在15.5Mpa； 平均溫度290.8310之間； 穩(wěn)壓器水位在25.3%59.6%之間。功率運行狀態(tài)的系統(tǒng)運行 兩臺主泵運行； 穩(wěn)壓器壓力、水位控制投自動； SG水位由ARE提供； 專設(shè)安全設(shè)施可用。 反應(yīng)堆的正常啟動反應(yīng)堆的正常啟動 機組的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)如圖1所示，每個標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)的詳細描述見前面的章節(jié)。圖

11、3粗略地描述了各標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)之間過渡所使用的總體規(guī)程。這些規(guī)程將分別調(diào)用各個系統(tǒng)的運行規(guī)程。G規(guī)程和E規(guī)程調(diào)用核島系統(tǒng)的規(guī)程，而GS規(guī)程調(diào)用常規(guī)島規(guī)程。 換料停堆情況下，使用D規(guī)程，（換料大修規(guī)程）。各規(guī)程的名稱G1機組從冷停堆到熱備用工況 G2從熱備用到低功率運行之間的功率提升 G3從最小負荷到熱停堆工況的計劃停堆 G4機組處于熱停堆狀態(tài) G5電站停運：從熱停堆到維修冷停堆 GS1汽機起動準(zhǔn)備 GS2汽機的正常起動和加負荷 GS3汽機的正常減負荷和停機 GS4汽機甩負荷 E1電站從維修冷停堆工況到正常冷停堆工況起動 E2反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)排水 E3蒸汽發(fā)生器濕式保養(yǎng) E4蒸汽發(fā)生器干態(tài)保養(yǎng) E5換

12、料準(zhǔn)備 E6換料后的維修停堆 E7燃料裝卸前的準(zhǔn)備 功率運行熱備用熱停正常冷停維修冷停換料冷停GS1G1E1E6G1(FCOR)G4(FCOR)G3G3G2GS2I1F RRC,RPN,RPRGS3GS4GS5G5G5E2E5圖 3根據(jù)機組大修簡要介紹機組啟動的過程 裝料及裝料后反應(yīng)堆水池排水 一回路充水排氣 對RCP進行凈化、升溫和加藥 繼續(xù)升溫和穩(wěn)壓器建立汽腔 隔離RRA系統(tǒng) 繼續(xù)對RCP進行升壓升溫，到達熱停堆工況 反應(yīng)堆達臨界 實現(xiàn)ARE供水 手動提功率到10%-16%Pn 汽機沖轉(zhuǎn)、并網(wǎng)及升負荷 裝料及裝料后反應(yīng)堆水池排水根據(jù)計劃，當(dāng)PT 9 DHP 04（從所有燃料在K廠房的換料冷

13、停到裝料過渡控制文件）簽署后，進行堆芯裝料操作。這時反應(yīng)堆水池、堆內(nèi)構(gòu)件池、燃料傳輸池和乏燃料池之間相通，各閘板都已去掉，并且水位為19.5m左右。裝料的過程為：用燃料廠房吊車將一盒燃料組件垂直吊離支座，豎著在水下移動到傳輸池小車上，小車與燃料一起從傳輸池通過傳輸管進入構(gòu)件池。在堆內(nèi)構(gòu)件池，組件豎起后由裝料機在水下移到堆芯上部并插到預(yù)定位置上。裝料結(jié)束，當(dāng)PT9 DHP 06或PT9 DHP 05簽署后，開始堆水池排水。排水前要確認堆水池上面的PTR撇渣濾網(wǎng)和水下照明燈已被移走。先用PTR 002 PO排水至11.30m，再用PTR 005 PO排至該泵可運行的最低水位，最后用RPE管排殘余水

14、。PTR 002 PO及PTR 005 PO排水均排向PTR 001 BA。排水結(jié)束后，裝上假封頭，對池壁面進行去污，然后裝上壓力容器頂蓋。一回路充水排氣（1） 這一步主要任務(wù)是對一回路進行充水、靜排氣、升壓和動排氣。 在PT 9 DHP 07簽署后，就可開始向一回路充水。充水前一回路水位為10.83m，在壓力容器法蘭面下面。 向一回路充水方式為：PTR 001 BAREA硼酸泵上充泵RCP。在充水過程中，打開RCP泵殼排氣閥、壓力容器頂部排氣閥和穩(wěn)壓器頂部排氣閥以及每個環(huán)路測溫旁路的熱段和冷段，發(fā)現(xiàn)有連續(xù)水從排氣閥流出時關(guān)閉之，這過程為靜態(tài)排氣。在充水過程中注意中子通量變化及硼濃度變化，及時

15、發(fā)現(xiàn)意外稀釋。一回路充水排氣（2） 在充水結(jié)束后，通過調(diào)節(jié)RCV 013 VP，提升一回路壓力到2.5MPa（表壓）。檢查RCP泵啟動條件滿足后，啟動一臺RCP泵，約20-30s，停這臺泵。降壓到0.3MPa（表壓），等待約2小時，讓回路中氣泡盡可能釋放出后，打開排氣閥（排氣點同靜排氣點,并對主冷卻劑泵1號軸封回水管線排氣），直到有連續(xù)水流出現(xiàn)時關(guān)閉。對另外一個環(huán)路進行上述同樣的動排氣。最后，啟動兩臺主泵，等最后一臺主泵運行2030s后，停運兩臺主泵，然后對回路降壓排氣。當(dāng)一回路壓力從0.7MPa（表壓）升到2.5MPa（表壓）過程中，RCV 002 BA水位下降小于41.3cm，則認為RCP

16、系統(tǒng)中殘氣小于15（標(biāo)）m3，動排氣可結(jié)束，機組也就進入正常冷停堆工況。（發(fā)生過的情況：動排氣/9LBG蓄電池脫離） 根據(jù)機組情況，條件滿足后，可將S和B、C棒提到堆頂，A、D置于5步。解除D類行政隔離。如果堆芯已改變，則這兩項到熱停堆時RGL試驗完后再執(zhí)行，但所有控制棒要提出到5步，以避免在升溫過程中控制棒被卡住。 如果RCP溫度大于70，則必須有一臺RCP泵在運行。對RCP進行凈化、升溫和加藥 在PT 9 DHP 08簽署后，機組可以升溫離開正常冷停堆。啟動兩臺RCP泵和所有PZR加熱器對RCP進行加熱，升溫速率由RRA調(diào)節(jié)閥（RRA 024、025及013 VP）限制在28/h以下。 利

17、用RCV系統(tǒng)的凈化單元對RCP進行凈化（利用RCV-RRA凈化回水管線）。 當(dāng)一回路溫度升高到80時，開始注入氫氧化鋰和聯(lián)氨，并用氮氣吹掃RCV 002 BA，目的是減少一回路氧含量。用聯(lián)氨除氧必須在一回路溫度達120之前完成。RCP的氧含量合格后(具體參數(shù)可參見技術(shù)規(guī)格書)，將容控箱上部供氣由氮氣切換為氫氣。 開始升溫時，用ASG電動泵控制SG水位。 從這一階段開始對二回路進行沖洗并投運輔助系統(tǒng)。 繼續(xù)升溫和穩(wěn)壓器建立汽腔 一回路平均溫度大于120時，就可以開始建立PZR汽腔（為什么） 汽腔建立過程的主要操作是投入PZR加熱器及關(guān)閉其噴淋閥，使PZR內(nèi)水變?yōu)轱柡蜖顟B(tài)并部分蒸發(fā)形成汽腔。PZR

18、升溫速率要求56/h。為了避免汽泡形成時產(chǎn)生快速升壓現(xiàn)象，應(yīng)適當(dāng)關(guān)小上充閥RCV 046 VP，使下泄閥RCV 013 VP有一個合適的開度（一般認為30%開度比較好），以便在形成汽腔時順利地排出RCP的水，并維持RCP的壓力基本不變。 汽腔形成的判斷方法是：下泄流量突然增大，與上充流量不匹配，RCP 012 MN（穩(wěn)壓器冷態(tài)標(biāo)定水位計）的指示值下降。 汽腔形成之后，將RCV 13 VP置于控制RCV下泄孔板下游壓力方式。關(guān)小上充流量，加大下泄流，將PZR水位降到23%（Tavg=289.5時,PZR的水位定值）。然后，將RCV 046 VP轉(zhuǎn)為自動控制狀態(tài)。解除C類行政隔離（推入相關(guān)閥門電源

19、并按要求設(shè)置閥門狀態(tài)）。這時一回路壓力由PZR噴淋和加熱控制。隔離RRA系統(tǒng) 當(dāng)RCP溫度在160-180之間時，可以用GCT大氣排放閥來控制RCP溫度時，將RRA系統(tǒng)隔離。 隔離RRA的過程主要包括RRA系統(tǒng)的降溫、隔離、降壓和壓力監(jiān)測等操作。繼續(xù)對RCP進行升壓升溫，到達熱停堆工況（1）從180開始，升溫所產(chǎn)生的冷卻劑比容變化十分明顯，過剩的冷卻劑通過RCV 030 VP排往TEP系統(tǒng)。用PZR的壓力手動控制器(RCP 401 RC)提升RCP壓力，使RCP壓力與溫度同時增加。注意應(yīng)維持溫度、壓力在大刀圖上規(guī)定的范圍之內(nèi)。在升溫過程中，如果升溫速率太大，RCP水因比容增大而膨脹得太快，PZ

20、R水位上升，這時應(yīng)減小升溫速率，即減緩RCP水的膨脹，使下泄管線能排走上充流量和主泵軸封注水，同時還能排掉RCP水膨脹的那部分體積，使PZR水位穩(wěn)定。這時，也可以在允許范圍內(nèi)提高RCP 壓力，增加下泄流量。當(dāng)RCP壓力升高到7.0MPa時,解除B類行政隔離，打開中壓安注箱的隔離閥。當(dāng)RCP壓力升高到8.5MPa時，關(guān)閉一個下泄孔板隔離閥（保持兩個孔板投運）。當(dāng)RCP壓力升高到14.3MPa（表壓）時，要注意P11信號消失。當(dāng)溫度大于284時注意P12信號消失。在P11或P12信號消失后，如果由于正常操作，一回路壓力下降到13.8MPa（表壓）以下時P11又出現(xiàn)，或溫度下降到284以下P12信號

21、又出現(xiàn)時，要注意重新閉鎖P11和P12，防止發(fā)生誤安注。繼續(xù)對RCP進行升溫升壓，到達熱停堆工況（2） 如果一回路曾被打開，那么大約在15.5MPa和275時進行RCP密封性試驗。用PZR的壓力控制器手動提高一回路壓力到15.8MPa（絕對），由GCT排大氣壓力設(shè)為6.1MPa來維持一回路溫度穩(wěn)定，維持一回路壓力15.8MPa（表壓）、溫度275兩小時，測量一回路泄漏率。如果泄漏率合格，降一回路壓力到15.5MPa，然后繼續(xù)一回路升溫。否則檢查原因，并使一回路降溫降壓進行修理。 在本階段整個升溫升壓過程中，用RCV凈化單元給RCP系統(tǒng)進行凈化，要定期調(diào)節(jié)RCV 061 VP，維持RCP泵軸封水

22、流量在正常范圍（每臺1.836-2.75m3/h）。 RCP壓力到15.4MPa（表壓）、溫度為290.8時，將C棒插到5步，機組就處于熱停堆狀態(tài)。 如果進行過堆內(nèi)組件的操作，則需在熱停堆時進行落棒試驗及RGL試驗。合格后，將S、B提到堆頂，其余棒在5步，并解除D類行政隔離。反應(yīng)堆達臨界 對緊急停堆后達臨界，需執(zhí)行PT 9 DHP 011且結(jié)果滿足要求。對大修后達臨界需執(zhí)行PT 9 DHP 010及PT 9 DHP 012且結(jié)果滿足要求。 對一般停堆后達臨界，按照F-COR 1執(zhí)行。首先根據(jù)停堆時間長短及準(zhǔn)備達臨界時間進行反應(yīng)性平衡計算，確定達臨界方案，確定臨界時A,B,C,D棒位置，確定達臨

23、界過程中對一回路硼化或稀釋的總量及速率。最后，根據(jù)達臨界方案，先稀釋或硼化，然后提棒達臨界。 對換料后首次臨界及升功率，要按照機組物理啟動質(zhì)量和安全計劃進行。 首先要進行零功率物理試驗，這主要有以下內(nèi)容：操縱員在OPT（技術(shù)服務(wù)處）工程師指導(dǎo)下采用稀釋及提棒使堆達到臨界狀態(tài)；OPT人員確定零功率水平，然后在零功率水平下進行控制棒價值刻度，確認燃料多普勒系數(shù)及慢化劑溫度系數(shù)等。 以后在各功率平臺進行堆芯通量圖測量、熱平衡測量等物理試驗，并對RPN系統(tǒng)參數(shù)進行修正。逼近臨界和臨界 操作 技術(shù)規(guī)范對于反應(yīng)堆能否進行臨界有嚴格的限制：兩臺主泵運行；穩(wěn)壓器形成穩(wěn)定的汽腔；一回路壓力15.5+0.1MPa

24、；一回路溫度290.8+0.5；RGL，RRA，RPN系統(tǒng)可用。不允許有第一組I0。第二組I0達到3個，則不允許達臨界。 臨界時注意事項 ：源量程和中間量程指示面板上，中子倍增周期必須大于30S；逼近臨界，采用單一反應(yīng)性控制，即不可采用兩種或兩種以上的方式向堆芯引入正反應(yīng)性；避免冷卻劑溫度突然變化的操作；慢化劑溫度系數(shù)為正時，不可以進行臨界操作不能用稀釋法使反應(yīng)堆達臨界 由技術(shù)處物理熱工組提供臨界硼濃度或臨界棒位 操作：提棒至給定棒位；稀釋到臨界硼濃度 ；提棒達臨界 實現(xiàn)ARE供水 如果ARE(ADG已經(jīng)熱力除氧)的水質(zhì)符合要求，可啟動一臺APA電動給水泵，將蒸汽發(fā)生器的供水由ASG切換到主給

25、水系統(tǒng)（ARE）。這一切換必須在功率小于2%Pn時進行。（ASG水箱的補水能力有限，因此ASG供水時堆功率不能大于2%Pn。） 如果GCT排冷凝器可用，要及時將GCT從排大氣轉(zhuǎn)排冷凝器運行，并置GCT為壓力控制模式。 由于影響蒸汽發(fā)生器水位的因素比較多，從現(xiàn)在開始要關(guān)注SG水位（特別在堆功率接近22%時），減少影響SG水位的擾動（比如蒸汽用量、給水流量及一回路功率變化等），防止發(fā)生因SG水位低低發(fā)生跳堆。 手動提功率到10%-16%Pn。 堆功率大于10%Pn時，P 10和P 7信號出現(xiàn)，這時必須閉鎖中間量程和功率量程的“中子通量高”引起的緊急停堆信號。 堆功率大于15%Pn時，C 20信號消

26、失，但控制棒不要立即放自動，待汽機并網(wǎng)后使TrefTavg，偏差小于0.83再放自動。汽機沖轉(zhuǎn)、并網(wǎng)及升負荷（1） 汽機沖轉(zhuǎn)條件滿足后，使汽機升速，升速的速率范圍為50-300（轉(zhuǎn)/分鐘）（受到汽機應(yīng)力限制并由操作員設(shè)定）；沖轉(zhuǎn)過程中主控和就地應(yīng)按照汽機啟動操作票進行檢查和參數(shù)(熱工參數(shù)主要包括：轉(zhuǎn)速、振動、偏心、脹差、轉(zhuǎn)子位移、軸承金屬溫度、軸承油溫、潤滑油壓、氣缸金屬溫度)監(jiān)測及操作。 副值長要在沖轉(zhuǎn)前、后及并網(wǎng)后配合主控分別完成自己的操作票。現(xiàn)場人員主要進行GGR油溫調(diào)節(jié)、GHE油位、氫油壓差監(jiān)測，以及泵啟動的現(xiàn)場配合、ADG供汽/排氣切換及控制、CET壓力控制/切換，GST系統(tǒng)監(jiān)測等。

27、 同步條件滿足后，按并網(wǎng)規(guī)程使發(fā)電機并網(wǎng)。 并網(wǎng)后操縱員投入MW控制反饋回路，并設(shè)定目標(biāo)負荷為50MW和升負荷速率，自動提升負荷，到50MW后，在DEH中進行汽機進汽調(diào)節(jié)閥由雙閥調(diào)節(jié)控制到四閥調(diào)節(jié)控制的切換。切換穩(wěn)定后，繼續(xù)設(shè)定升功率。 升負荷的速率最大限制為30MW/min。如果堆芯被重新組合，則堆功率升速受3%Pn/h限制，這時可設(shè)定汽機升負荷速率為0.33 MW/min。汽機沖轉(zhuǎn)、并網(wǎng)及升負荷（2）隨著負荷的升高，GCT排冷凝器閥應(yīng)逐漸關(guān)閉。汽機負荷升到10%時，注意P13信號出現(xiàn)。汽機負荷升到1035%Pn之間，要確認GSS系統(tǒng)閥門運行正常。堆功率升到18.%Pn后，主給水大流量調(diào)節(jié)閥

28、開始參與水位調(diào)節(jié)。汽機負荷升到90MW后，停運ADG001PO。當(dāng)AHP 5#高加汽(殼)側(cè)壓力高于ADG內(nèi)壓力時，現(xiàn)場開啟AHP到ADG的排氣閥。堆功率升到2%Pn后，將GCT切換到溫度模式（只有GCT閥門全關(guān)時才可切換）。汽機負荷升到200MW后，啟動第二臺泵，第三臺作備用。堆功率升到30%Pn時，注意分別出現(xiàn)A、B列P 16信號。堆功率升到40%Pn時，確認ADG水位調(diào)節(jié)由單沖量切換到三沖量正常。提升負荷到250MW時，啟動第二臺APA泵（建議APA 302 PO作備用）。整個升負荷過程中要注意保持調(diào)節(jié)棒的位置處于調(diào)節(jié)帶內(nèi)，要注意I的控制，使之在允許的區(qū)域中。2.核電廠的功率運行核電廠的

29、功率運行 什么是臨界：簡單的說，臨界就是在不考慮外中子源的情況下，反應(yīng)堆內(nèi)中子的產(chǎn)生率和消失率達到一個動態(tài)的平衡的過程。 在核電廠，核反應(yīng)堆是將核能轉(zhuǎn)變成熱能的裝置。所謂核能實際上是原子核裂變而釋放出的能量。 可見一個熱中子與一個鈾-235核裂變反應(yīng)平均釋放出2.5個新中子。 但是由于中子在反應(yīng)堆中存在三種遭遇 （1.中子向堆外的泄漏；2.中子被慢化劑、冷卻劑、結(jié)構(gòu)材料、裂變產(chǎn)物、核燃料雜質(zhì)等材料的俘獲；3.燃料的非裂變俘獲。它主要發(fā)生在中子能量到達鈾-238的共振能區(qū)時，因而又稱為共振俘獲； ）造成了中子的損失，所以要想使堆達臨界，必須有控制手段，使中子達到平衡。WnFFFFnU102110

30、235925 . 2反應(yīng)性 增殖因數(shù)是指在反應(yīng)堆中，新生一代的中子數(shù)與產(chǎn)生它的直屬上一代中子數(shù)之比，通常用符號k表示 反應(yīng)性是一代與上一代裂變產(chǎn)生中子數(shù)的相對變化，即： 用反應(yīng)性表示反應(yīng)堆狀態(tài)，即： =0反應(yīng)堆為臨界狀態(tài) 0反應(yīng)堆為超臨界狀態(tài)212NNN 堆芯 功率分布 如果把壓水堆理想成均勻的圓柱形堆芯，理論分析計算表明，無棒條件下， 堆芯徑向功率分布近似為貝塞爾函數(shù)，軸向功率分布近似為余弦函數(shù) 在運行中，堆功率分布是變化的，影響功率分布變化的參量有：慢化劑溫度效應(yīng)，可燃毒物效應(yīng)，多普勒效應(yīng)，功率虧損，控制棒插入效應(yīng)等。對反應(yīng)堆運行來說，不僅需要監(jiān)測堆芯功率的大小，而且還必須掌握堆內(nèi)功率分布

31、的狀況，包括熱流密度、熱管因子FQN，核焓升因子FHN，象限功率傾斜比PQTR和軸向功率偏差I(lǐng)是否在運行限值范圍內(nèi)，即堆芯中子通量密度分布監(jiān)測的目的在于要保證堆芯內(nèi)任何一點所產(chǎn)生的最大功率都不會導(dǎo)致燃料元件受損。0.2010203040506070809010000.40.60.81.0歸 一化 的徑 向功率徑向距離相對值/%圖圖2.5分三區(qū)裝料的堆芯通量分布示意圖分三區(qū)裝料的堆芯通量分布示意圖無控制棒時qLR壽期初qLR控制棒插入壽期末qLR控制棒抽出圖圖2.7控制棒對軸向功率分布的影響控制棒對軸向功率分布的影響軸向功率偏差軸向功率偏差 軸向功率偏差軸向功率偏差I(lǐng) I定義：定義：（堆芯上部功

32、率（堆芯上部功率-堆芯下部功率）堆芯下部功率）/堆芯額定功率堆芯額定功率* *100%100%左預(yù)警線-50 -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40 50-50 -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40 50 I I（%FP%FP）相對堆功率（相對堆功率（%FP）10080604020100軸向功率偏差（Iref）Iref +3%預(yù)警線Iref +5%運行帶右限制線右預(yù)警線運行梯形圖右限制線 運行梯形圖左限制線 Pr= - I 左物理線Pr=- I 右物理線87% CDAB Mode A控制模式下的運行梯形圖簡圖各線的意義 OA線：左物理線。此時Pr=-I

33、。該線以下的區(qū)域為不可能區(qū)。該線上各點代表全部堆功率由堆芯下部產(chǎn)生。 DO線：右物理線。此時Pr=I。該線以下的區(qū)域為不可能區(qū)。該線上各點代表全部堆功率由上部產(chǎn)生。 AB線：左限制線。目的是：為了防止大破口失水事故時燒毀燃料包殼。這是因為在大破口失水事故時，堆芯下部也可能裸露出來，并且可能持續(xù)相當(dāng)長時間。如果堆芯下部裂變產(chǎn)物大量積累，熱傳導(dǎo)會使下部包殼溫度上升，加之冷卻劑的喪失，包殼熱量導(dǎo)不出去，其結(jié)果是包殼溫度超過1204，發(fā)生鋯水反應(yīng)而燒毀包殼。 BC線：它是由熱點因子Fq=2.35限制線（由LOCA準(zhǔn)則得到）確定的。 CD線：右限制線。防止失流、正常給水喪失等II類工況事故時導(dǎo)致DNBR

34、1.22工況而形成的。堆芯上部功率大于堆芯下部功率，裂變產(chǎn)物也是上部多于下部。如果此時發(fā)生中小破口的LOCA事故。由于堆芯上部先失水，最后重新淹沒，裸露時間長于堆芯下部，所以可能導(dǎo)致包殼溫度超過1204，導(dǎo)使包殼燒毀。運行說明（1）P87%Pn: I=Iref + 5%Pn，如工作點接近 Iref + 5%Pn邊界時，應(yīng)降功率運行，超出時，C21動作，機組自動降負荷 （2）15%PnP87% Pn 應(yīng)維持Iref +5%Pn范圍內(nèi)，超出運行帶時間在12小時運行時間內(nèi)累計不應(yīng)超過1小時。（3）P15% Pn 無限制 運行梯形圖遵循的準(zhǔn)則 運行梯形圖遵循以下準(zhǔn)則：DNB準(zhǔn)則：DNBR1.22(WR

35、B-1公式)堆芯熔化準(zhǔn)則：Pmax590W/cmLOCA準(zhǔn)則：Pmax378.1 W/cm或Pmax446.1 W/cm運行梯形圖主要是為了保證第一道屏障的完整性，確定梯形圖的邊界是非常重要 幾個基本概念 熱點因子熱點因子Fq：堆芯最大線功率qmax與堆芯平均線功率qavg之比稱為熱點因子Fq，即： Fq=qmax/qavg. DNBR的定義為：在某一設(shè)定的熱工水力條件下，某一點的設(shè)計或理論計算臨界熱流密度q臨界與該點的實際熱流密度q實際的比值，即： DNBR=q臨界臨界/q實際實際硼反應(yīng)性燃料的潛在反應(yīng)性+0-1年控制棒束多普勒慢化劑溫度系數(shù)氙+釤一個燃料周期的反應(yīng)性平衡圖一個燃料周期的反應(yīng)

36、性平衡圖3. 核電廠的停運核電廠的停運 降負荷到20%Pn 降負荷到汽機跳閘 降功率到熱備用狀態(tài) 從熱備用到熱停堆 硼化、降溫和降壓 RRA系統(tǒng)投入運行 穩(wěn)壓器汽腔淹沒 一回路氧化 由RRA冷卻至冷卻堆 一回路排水 壓力容器開蓋、堆水池充水及卸料 降負荷到20%Pn 設(shè)定目標(biāo)負荷（30MW）和降負荷速率，自動降負荷。降負荷速率最大可設(shè)為30 MW/min。 負荷降到50%Pn以下時，將備用電動給水泵的控制按鈕置于“停運”位置，然后停運一臺電動給水泵，再將之前處于備用的電動給水泵的控制按鈕置于“備用”位置。 堆功率降到30%以下時，P 16信號消失。 負荷降低到30MW時，通知電網(wǎng)調(diào)度，機組將要

37、解列。降負荷到汽機跳閘 負荷降到30MW（正向低功率聯(lián)鎖定值）以下時，按下停機按鈕手動打閘，發(fā)電機功率降到6MW以下時正向低功率信號出現(xiàn)聯(lián)鎖跳開發(fā)電機斷路器。 堆功率降到20%Pn時，將GCT-c切換到“壓力模式”。要注意壓力定值大小。 堆功率降到18.5%Pn以下時，確認主給水大流量調(diào)節(jié)閥處于關(guān)閉狀態(tài)。 堆功率降到15%Pn以下時，C 20信號出現(xiàn)，C 20信號出現(xiàn)后，將控制棒組轉(zhuǎn)手動控制。 汽機負荷低于10%時，P 13信號消失。堆功率低于10%Pn時，P 10信號消失，P 7信號也消失。 汽機停機過程中及后，二回路現(xiàn)場人員要根據(jù)操作票配合主控進行輔助系統(tǒng)的啟動/停運操作及疏水的切換等。降

38、功率到熱備用狀態(tài) 一回路硼化或插入控制棒組，降低核功率到2%Pn以下，使機組處于熱備用狀態(tài)。這時SG的供水可由ARE或ASG提供，由GCT-c或GCT-a排出熱量。從熱備用到熱停堆 手動將控制棒組插入到5步，一回路硼化到熱停堆硼濃度值（與氙毒有關(guān)），然后將B棒完全抽出，使機組處于熱停堆狀態(tài)。接著機組可向冷停堆過渡。硼化、降溫和降壓 若降溫降壓的目標(biāo)工況是正常冷停堆，則將一回路硼化到正常冷停堆所對應(yīng)的硼濃度。若目標(biāo)工況是換料冷停堆或維修冷停堆，則目標(biāo)硼濃度為2100ppm，首先要使一回路硼化到正常冷停堆硼濃度值。在要求的冷停堆硼濃度達到之后，將B、C棒完全抽出。接著開始一回路降溫降壓，降溫速率由

39、GCT控制在28/h之內(nèi)。對換料大修，在降溫過程中，可利用TEP系統(tǒng)給RCP進行除氣，降低一回路的氫濃度和放射性水平。對一回路的除氣在停堆前通過對RCV 002 BA氮氣吹掃等方式已開始。用TEP系統(tǒng)給RCP進行除氣是將RCV下泄流引到TEP除氣器除去氫氣、放射性氣體等氣體后返回RCV 002 BA。用氮氣吹掃RCV 002 BA是將RCV 002 BA氣源從氫氣切換到氮氣，然后提高RCV 002 BA水位，使RCV 002 BA壓力升高而排氣到TEG系統(tǒng)，接著降低RCV 002 BA水位，使氮氣進入RCV 002 BA。反復(fù)上述操作，使一回路氫及放射性氣體濃度下降。當(dāng)一回路平均溫度降低到28

40、4時，P 12信號出現(xiàn)，要閉鎖相應(yīng)安注信號。一回路壓力降到13.8MPa（表壓）時，P 11信號出現(xiàn)，要手動閉鎖相應(yīng)安注信號。當(dāng)一回路壓力降到大約8.5MPa時，打開第二個下泄孔板，使下泄流量保持在正常值。根據(jù)情況可以投運第三個下泄孔板。當(dāng)一回路壓力降到7.0MPa時，關(guān)閉中壓安注箱的隔離閥。當(dāng)一回路壓力降到4.0MPa時，進行中壓安注箱止回閥試驗，并實施B類行政隔離。在降溫降壓過程中，要注意壓力與溫度在（P-T）圖限制線內(nèi)，并要調(diào)整主泵軸封注入水流量在正常范圍。RRA系統(tǒng)投入運行 當(dāng)RCP平均溫度低于180、壓力低于2.7MPa（表壓）時，開始投入RRA。一般選擇RRA投運溫度為170，壓力

41、為2.5MPa（表壓）。 RRA系統(tǒng)投入運行過程主要包括：（1）RRA系統(tǒng)準(zhǔn)備（包括RRI冷卻水的準(zhǔn)備）；（2）RRA系統(tǒng)升溫、升壓、均勻和化驗硼濃度；（3）如果RRA的硼濃度比RCP的硼濃度低，則要對一回路硼濃度進行調(diào)整；（4）連接RRA到 RCP。 RRA與RCP連接后，一回路冷卻由RRA完成，但必須保持至少一臺SG可用。為了防止一回路超壓，要實施C類行政隔離。 對于大修，在RRA投運后，要調(diào)整硼濃度，使一回路硼濃度最終達到2100ppm。 穩(wěn)壓器汽腔淹沒 減小下泄流量，手動控制RCV 046 VP增加上充流量，使PZR水位上升。 PZR水位升到RCP 012 MN指示滿刻度時（汽腔尚未淹

42、沒）將RCV 013 VP切換到RCP壓力控制，防止RCP超壓。 當(dāng)下泄流量突然增加時，表明穩(wěn)壓器汽腔已淹沒。然后，逐漸開大噴淋閥，以便PZR溫度均勻 一回路氧化 當(dāng)一回路冷卻劑溫度降到170后，銦科鎳柵格組件的金屬會熔入冷卻劑，這種產(chǎn)物（尤其59Co）會增加大修期間一回路放射性水平。但如果在90以下時將一回路快速氧化，可以阻止這一現(xiàn)象。所以在大修停機中，從170開始以28/h最大冷卻速度冷卻一回路，在80時通過REA加藥系統(tǒng)向一回路注入雙氧水(強氧化劑)，同時對RCV 002 BA進行空氣吹掃，使一回路冷卻劑快速氧化。 由RRA冷卻至冷停堆 若目標(biāo)工況是正常冷停堆，則可以在溫度低于90時結(jié)束

43、冷卻，可以保留一臺冷卻劑泵運行。 若目標(biāo)工況是換料冷?；蚓S修冷停，則一回路溫度低于50時，取樣驗證硼濃度大于2100ppm后，停運最后一臺冷卻劑泵。在停運最后一臺泵前要實施D類行政隔離。然后斷開RCP泵和PZR加熱器電源開關(guān)。 RCP壓力降到0.7MPa（表壓）時，隔離主泵1號軸封回水管線。壓力降到0.3MPa（表壓）時，停運上充泵。主泵軸封水由RCV 002 BA(要先調(diào)整覆蓋的氮氣壓力為0.3MPa（表壓）,需要關(guān)閉下泄管線進入RCV002BA的手動隔離閥,并調(diào)整RCV030VP使下泄至TEP的流量約等于軸封注入流量,以穩(wěn)定一回路壓力)繼續(xù)供給。開通RCV-RRA凈化回路，繼續(xù)對RCP進行凈化。一回路排水 當(dāng)PT 9 DHP 01簽署合格后，開始一回路排水，在排水前要確保RCP 082 LN，083 LN及081 MN等RCP無壓狀態(tài)時水位計在線正確。排水是通過下泄轉(zhuǎn)向TEP來實現(xiàn)，在排水時要注