沖壓彎曲模設(shè)計(jì)---固定夾

1、 沖壓模具課程設(shè)計(jì) 姓名： 年級(jí)班號(hào)： 學(xué)號(hào)：日期：2013.12.201沖裁彎曲件的工藝分析圖21 零件圖如圖21所示零件圖。生產(chǎn)批量：大批量;材料：LY21-Y;該材料，經(jīng)退火及時(shí)效處理，具有較高的強(qiáng)度、硬度，適合做中等強(qiáng)度的零件。尺寸精度：零件圖上的尺寸除了四個(gè)孔的定位尺寸標(biāo)有偏差外，其他的形狀尺寸均未標(biāo)注公差，屬自由尺寸，可安IT14級(jí)確定工件的公差。經(jīng)查公差表，各尺寸公差為：Ø3.50 +0。30 20 0-0.52 250-0.52 四個(gè)孔的位置公差為：17±0.12 14±0.2工件結(jié)構(gòu)形狀：制件需要進(jìn)行落料、沖孔、彎曲三道基本工序，尺寸較小。結(jié)論：

2、該制件可以進(jìn)行沖裁制件為大批量生產(chǎn)，應(yīng)重視模具材料和結(jié)構(gòu)的選擇，保證磨具的復(fù)雜程度和模具的壽命。 方案屬于復(fù)合沖裁模，復(fù)合沖裁模是指在一次工作行程中，在模具同一部位同時(shí)完成數(shù)道沖壓工序的模具。采用復(fù)合模沖裁，其模具結(jié)構(gòu)沒(méi)有連續(xù)模復(fù)雜，生產(chǎn)效率也很高，又降低的工人的勞動(dòng)強(qiáng)度，所以此方案最為合適。根據(jù)分析采用方案復(fù)合沖裁。2模具總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1 模具類型的選擇      由沖壓工藝分析可知，采用復(fù)合沖壓，所以模具類型為復(fù)合模。2定位方式的選擇   因?yàn)樵撃＞卟捎玫氖菞l料，控制條料的送進(jìn)方向采用導(dǎo)料銷，有側(cè)壓裝置?？刂茥l料的送進(jìn)步距

3、采用導(dǎo)正銷定距。3卸料方式的選擇  因?yàn)楣ぜ虾駷?.2mm，相對(duì)較薄，卸料力不大，故可采用彈性料裝置卸料。4導(dǎo)向方式的選擇 為了提高模具壽命和工件質(zhì)量，方便安裝調(diào)整，該復(fù)合模采用對(duì)角導(dǎo)柱的導(dǎo)向方式。3 模具設(shè)計(jì)工藝計(jì)算1計(jì)算毛坯尺寸相對(duì)彎曲半徑為：R/t=3.8/1.2=2.17>0.5式中：R彎曲半徑（mm）t材料厚度（mm） 由于相對(duì)彎曲半徑大于0.5，可見(jiàn)制件屬于圓角半徑較大的彎曲件，應(yīng)該先 求變形區(qū)中性層曲率半徑（mm）。 =r0+kt 式中：r0內(nèi)彎曲半徑t材料厚度 k中性層系數(shù)查表，K=0.45 根據(jù)公式51 = r0+kt=0.38+0.45X1.2=

4、4.34（mm） 圖51 計(jì)算展開(kāi)尺寸示意圖根據(jù)零件圖上得知，圓角半徑較大（R>0.5t），彎曲件毛坯的長(zhǎng)度公式為： LO=L直+ L彎 公式（52）式中： LO彎曲件毛坯張開(kāi)長(zhǎng)度 （mm） L直 彎曲件各直線部分的長(zhǎng)度 （mm） L彎彎曲件各彎曲部分中性層長(zhǎng)度之和（mm）在圖51中： A= 公式（53） COSP=(RA+RC-B)/(RA+RC) 公式（54） RA=3.8+0.6=4.4 （mm） RC=1.2+0.6=1.8（mm） B=3.8（mm）根據(jù)公式53 A=2×3.8(4.4+1.8)-3.825.6（mm）根據(jù)公式54 COSP= (RA+RC-B)/(R

5、A+RC)= ( 4.4+1.6-3. 8)/(4.4+1.6)= 0.367 則 P=carCOS0.367=68.47。 2P=2×68.47。=136.94。根據(jù)公式52 L直=L總長(zhǎng)-2A =20-2×5.6=8.8（mm）L彎=2（P180+P180）=2×3.14×4.34×(68.47/180+68.47/180)=20.74（mm） LO =L直+ L彎=8.8+20.74=31.54（mm）取LO=32（mm）根據(jù)計(jì)算得：工件的展開(kāi)尺寸為25×32（mm）,如圖42所示。 圖52 尺寸展開(kāi)圖4沖裁力的計(jì)算1計(jì)算沖裁力

6、的公式 計(jì)算沖裁力是為了選擇合適的壓力機(jī)，設(shè)計(jì)模具和檢驗(yàn)?zāi)＞叩膹?qiáng)度，壓力機(jī)的噸位必須大于所計(jì)算的沖裁力，以適宜沖裁的要求，普通平刃沖裁模，其沖裁力F p一般可以按下式計(jì)算：Fp=KptL 式中 材料抗剪強(qiáng)度，見(jiàn)附表（MPa）；L沖裁周邊總長(zhǎng)（mm）；t材料厚度（mm）;系數(shù)Kp是考慮到?jīng)_裁模刃口的磨損，凸模與凹模間隙之波動(dòng)（數(shù)值的變化或分布不均），潤(rùn)滑情況，材料力學(xué)性能與厚度公差的變化等因數(shù)而設(shè)置的安全系數(shù)Kp，一般取13。當(dāng)查不到抗剪強(qiáng)度r時(shí)，可以用抗拉強(qiáng)度b代替，而取Kp=1的近似計(jì)算法計(jì)算。根據(jù)常用金屬?zèng)_壓材料的力學(xué)性能查出LY21Y的抗剪強(qiáng)度為280310(MPa)，取=300(MPa

7、)2 總沖裁力、卸料力、推料力、頂件力、彎曲力和總沖壓力由于沖裁模具采用彈壓卸料裝置和自然落料方式?？偟臎_裁力包括F總沖壓力。 Fp總沖裁力。FQ卸料力FQ1推料力。 FQ2頂件力FC彎曲力根據(jù)常用金屬?zèng)_壓材料的力學(xué)性能查出LY21Y的抗剪強(qiáng)度為280310(MPa ) 2.1 總沖裁力： Fp=F1+F2 F1落料時(shí)的沖裁力。F2沖孔時(shí)的沖裁力.落料時(shí)的周邊長(zhǎng)度為：L1=2×（25+32）=114（mm）根據(jù)公式51 F1=KptL=1×1.2×114×300=41.040(KN)沖孔時(shí)的周邊長(zhǎng)度為：L2=4d=4×3.14×3.5

8、=44（mm） F2= KptL =1×1.2×44×300=15.84(KN)總沖裁力：Fp=F1+F2=41.040+15.84=56.88(KN)2.2 卸料力FQ的計(jì)算 FQ=Kx Fp K卸料力系數(shù)。查表65得K0.0250.08，取K0.08 根據(jù)公式62FQ=K Fp 0.08×56.884.55(KN)2.3推料力FQ1的計(jì)算 FQ1=KtFp Kt推料力系數(shù)。查表65得Kt0.030.07, 取Kt=0.07 根據(jù)公式63 FQ1=KtFp=0.07×56.884(KN)2.4頂件力FQ2的計(jì)算 FQ2=KdFp Kd頂件力系

9、數(shù)。 查表65得Kd0.030.07, 取Kt=0.07 根據(jù)公式64 FQ2=KdFp =0.07×56.884(KN)2.5彎曲力FC的計(jì)算 影響彎曲力大小的基本因素有變形材料的性能和質(zhì)量；彎曲件的形狀和尺寸；模具結(jié)構(gòu)及凸凹模間隙；彎曲方式等，因此很難用理論的分析法進(jìn)行準(zhǔn)確的計(jì)算。實(shí)際中常用經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行慨略計(jì)算，以作為彎曲工藝設(shè)計(jì)和選擇沖壓設(shè)備的理論。 形彎曲件的經(jīng)驗(yàn)公式為： Fu=0.7KBt2b/+t 公式(65) Fu沖壓行程結(jié)束時(shí)不校正時(shí)的彎曲力。 B彎曲件的寬度（mm）。 t彎曲件的厚度（mm）。 內(nèi)彎曲半徑（等于凸模圓角半徑）（mm）。 b彎曲拆料的抗拉強(qiáng)度(MPa)

10、(查機(jī)械手冊(cè)b=400(MPa)。 K安全系數(shù)，一般取1.3.根據(jù)公式65 Fu=0.7KBt2b/(+t)=0.7×1.3×25×1.22×400/(5+1.2)=21.45(KN) 對(duì)于頂件或壓料裝置的彎曲模，頂件力或壓料力可近似取彎曲力的30%80%。 F壓=80% Fu=80%×21.45=17.159(KN) 彎曲力: FC= Fu+ F壓=21.45+17.15=38.6(KN)2.6總的沖壓力的計(jì)算根據(jù)模具結(jié)構(gòu)總的沖壓力： F=Fp+FQ+FQ1+FQ2+FC=56.88+4.55+4+4+38.6=108.03(KN)根據(jù)總的沖

11、壓力，初選壓力機(jī)為：開(kāi)式雙柱可傾壓力機(jī)J2325。5模具壓力中心與計(jì)算模具壓力中心是指諸沖壓合力的作用點(diǎn)位置，為了確保壓力機(jī)和模具正常工作，應(yīng)使沖模的壓力中心與壓力機(jī)滑塊的中心相重合。否則，會(huì)使沖模和壓力機(jī)滑塊產(chǎn)生偏心載荷，使滑塊和導(dǎo)軌間產(chǎn)生過(guò)大磨損，模具導(dǎo)向零件加速磨損，降低了模具和壓力機(jī)的使用壽命。模具的壓力中心，可安以下原則來(lái)確定：1、對(duì)稱零件的單個(gè)沖裁件，沖模的壓力中心為沖裁件的幾何中心。2、工件形狀 相同且分布對(duì)稱時(shí)，沖模的壓力中心與零件的對(duì)稱中心相重合。3、各分力對(duì)某坐標(biāo)軸的力矩之代數(shù)和等于諸力的合力對(duì)該軸的力矩。求出合力作用點(diǎn)的坐標(biāo)位置0，0（x=0,y=0），即為所求模具的壓力

12、中心。Xo=L1X1+L2X2+LnXn/L1+L2+LnYo=L1Y1+L2Y2+LnYn/L1+L2+Ln由于該零件是一個(gè)矩形圖形，屬于對(duì)稱中心零件，所以該零件的壓力中心在圖形的幾何中心O處。如圖61所示：圖71 壓力中心6沖裁模間隙的確定 根據(jù)實(shí)用間隙表 81 查得材料40的最小雙面間隙2Cmin=0.123mm，最大雙面間隙2Cmax=0.180mm 7 刃口尺寸的計(jì)算1刃口尺寸計(jì)算的基本原則 沖裁件的尺寸精度主要取決與模具刃口的尺寸的精度，模具的合理間隙也要靠模具刃口尺寸及制造精度來(lái)保證。正確確定模具刃口尺寸及制造公差，是設(shè)計(jì)沖裁模主要任務(wù)之一。從生產(chǎn)實(shí)踐中可以發(fā)現(xiàn)：1、 由于凸、凹

13、模之間存在間隙，使落下的料和沖出的孔都帶有錐度，且落料件的大端尺寸等于凹模尺寸，沖孔件的小端尺寸等于凸模的尺寸。2、在尺量與使用中，落料件是以大端尺寸為基準(zhǔn)，沖孔孔徑是以小端尺寸為基準(zhǔn)。3、沖裁時(shí)，凸、凹模要與沖裁件或廢料發(fā)生摩擦，凸模越磨愈小，凹模越磨愈大，結(jié)果使間隙越來(lái)越大。由此在決定模具刃口尺寸及其制造公差時(shí)需要考慮以下原則：1、落料件尺寸由凹模尺寸決定，沖孔時(shí)的尺寸由凸模尺寸決定。故設(shè)計(jì)落料模時(shí)，以凹模為基準(zhǔn)，間隙去在凹模上：設(shè)計(jì)沖孔模時(shí)，以凸模尺寸為基準(zhǔn)，間隙去在凹模上。2、考慮到?jīng)_裁中凸、凹模的磨損，設(shè)計(jì)落料凹模時(shí)，凹模基本尺寸應(yīng)取尺寸公差范圍的較小尺寸；設(shè)計(jì)沖孔模時(shí)，凹?；境叽?/p>

14、應(yīng)取工件孔尺寸公差范圍的較大尺寸。這樣在凸凹麼磨損到一定程度的情況下，人能沖出合格的制件。凸凹模間隙則取最小合理間隙值。3、確定沖模刃口制造公差時(shí)，應(yīng)考慮制件的公差要求。如果對(duì)刃口精度要求過(guò)高（即制造公差過(guò)?。?，會(huì)使模具制造困能，增加成本，延長(zhǎng)生產(chǎn)周期；如果對(duì)刃口要求過(guò)低（即制造公差過(guò)大）則生產(chǎn)出來(lái)的制件有可能不和格，會(huì)使模具的壽命降低。若工件沒(méi)有標(biāo)注公差，則對(duì)于非圓形工件安國(guó)家“配合尺寸的公差數(shù)值”IT14級(jí)處理，沖模則可按IT11級(jí)制造；對(duì)于圓形工件可按IT17IT9級(jí)制造模具。沖壓件的尺寸公差應(yīng)按“如體”原則標(biāo)注單項(xiàng)公差，落料件上偏差為零，下偏差為負(fù)；沖孔件上偏差為正，下偏差為零。2刃口

15、尺寸的計(jì)算沖裁模凹、凸模刃口尺寸有兩種計(jì)算和標(biāo)注的方法，即分開(kāi)加工和配做加工兩種方法。前者用于沖件厚度較大和尺寸精度要求不高的場(chǎng)合，后者用于形狀復(fù)雜或波板工件的模具。對(duì)于該工件厚度只有1.2（mm）屬于薄板零件，并且四個(gè)孔有位置公差要求，為了保證沖裁凸、凹模間有一定的間隙值，必須采用配合加工。此方法是先做好其中一件（凸模或凹模）作為基準(zhǔn)件，然后以此基準(zhǔn)件的實(shí)際尺寸來(lái)配合加工另一件，使它們之間保留一定的間隙值，因此，只在基準(zhǔn)件上標(biāo)注尺寸制造公差，另一件只標(biāo)注公稱尺寸并注明配做所留的間隙值。這p與d就不再受間隙限制。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，普通模具的制造公差一般可取=/4（精密模具的制造公差可選46m）。這種方

16、法不僅容易保證凸、凹模間隙枝很小。而且還可以放大基準(zhǔn)件的制造公差，使制造容易。在計(jì)算復(fù)雜形狀的凸凹模工作部分的尺寸時(shí)，可以發(fā)現(xiàn)凸模和凹模磨損后，在一個(gè)凸?；虬寄Ｉ蠒?huì)同時(shí)存在三種不同磨損性質(zhì)的尺寸，這時(shí)需要區(qū)別對(duì)待。第一類：凸?；虬寄Ｄp會(huì)增大的尺寸；第二類：凸?；虬寄Ｄp或會(huì)減小的尺寸；第三類：凸?；虬寄Ｄp后基本不變的尺寸；3計(jì)算凸、凹模刃口的尺寸 凸模與凹模配合加工的方法計(jì)算落料凸凹模的刃口尺寸。1、凹模磨損后變大的尺寸，按一般落料凹模公式計(jì)算，即Aa=（Amax-x） 2、凹模磨損后變小的尺寸，按一般沖孔凸模公式計(jì)算，因它在凹模上相當(dāng)于沖孔凸模尺寸，即Ba=(Bmax+x) 3、凹模磨損

17、后無(wú)變化的尺寸，其基本計(jì)算公式為Ca=(Cmax+0.5)±0.5A為了方便使用，隨工件尺寸的標(biāo)注方法不同，將其分為三種情況：工件尺寸為C時(shí)Ca=(C+0.5) ±0.5A 工件尺寸為C時(shí)Ca=(C-0.5) ±0.5A 工件尺寸為C±時(shí)Ca=C±A 式中 Aa、Ba、Ca相應(yīng)的凹模刃口尺寸；Amax工件的最大極限尺寸；Bmin工件的最小極限尺寸；C工件的基本尺寸；工件公差； 工件偏差；x系數(shù)，為了避免沖裁件尺寸偏向極限尺寸（落料時(shí)偏向最小尺寸，沖孔時(shí)偏向最大尺寸），x值在0.51之間，與工件精度有關(guān)可查表91或按下面關(guān)系選取。工件精度IT10

18、以上 x=1工件精度IT11IT13 x=0.75工件精度IT14 x=0.5A、0.5A、A凹模制造偏差，通常取A=/4。（一） 落料刃口尺寸計(jì)算圖91 計(jì)算刃口尺寸示意圖圖上的尺寸均無(wú)公差要求，安國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)IT14級(jí)公差要求處理，查公差表得： 320-0.52 250-0.25 Ø3.50 +0。30如圖81所示的固定夾的落料零件圖，計(jì)算凸、凹模的刃口尺寸?？紤]到零件形狀比較復(fù)雜，采用配作法加工凸、凹模。凹模磨損后其尺寸變化有三種情況, 落料時(shí)應(yīng)以凹模的實(shí)際尺寸按間隙要求來(lái)配作凸模，沖孔時(shí)應(yīng)以凸模的實(shí)際尺寸按間隙要求來(lái)配制凹模。落料凹模的尺寸從圖91上可知，A、B、C、D均屬磨損后

19、變D大的尺寸，屬于第一類尺寸，計(jì)算公式為：Ba=(Bmax-x) (A=/4)查表81得：2Cmin=0.132(mm)，2Cmax=0.18(mm)；查表 91 得：x1=x2=x3=x4=0.75落料凹模的基本尺寸計(jì)算如下：根據(jù)公式91 A凹=(Bmax-x)=（32-0.75×0.52）0-0.52/=31.610-0.13(mm) B凹=(Bmax-x)=（25-0.75×0.52）0-0.52/4=24.610-0.13(mm) C凹=(Bmax-x)=（32+0.75×0.52）0-0.52/4=31.620-0.13(mm) D凹=(Bmax-x)=

20、（25-0.75×0.52）0-0.52/4=24.610-0.13(mm)凸模安凹模尺寸配制，保證雙面間隙（0.1320.180）(mm).沖孔凸模的尺寸從圖91上可知，四個(gè)沖孔凸模的尺寸在磨損過(guò)程中將變小，屬于第二類尺寸，計(jì)算公式為：Ba=(Bmax+x) （A=/4)查表81得：2Cmin=0.132mm，2Cmax=0.18mm；查表 91磨損系數(shù)X=3.950.5沖孔凸模的刃口尺寸計(jì)算如下：根據(jù)公式82 E凸=(Bmax+x)=（3.8+0.5×0.3）0-0.3/4= 3.950-0.075(mm)四個(gè)沖孔凸模的尺寸是一樣的，都為3.950-0.075(mm)凹

21、模按凸模尺寸配制，保證雙面間隙（0.1320.180）(mm)4沖裁刃口高度 查表91，刃口高度為h810(mm),取h=9(mm)5彎曲部分刃口尺寸的計(jì)算5.1最小相對(duì)彎曲半徑rmin/t彎曲時(shí)彎曲半徑越小，板料外表面的變形程度越大，若彎曲半徑過(guò)小，則板料的外表面將超過(guò)材料的變形極限，而出現(xiàn)裂紋或拉裂。在保證彎曲變形區(qū)材料外表面不發(fā)生裂紋的條件下，彎曲件列表面所能行成的最小圓角半徑稱為最小彎曲半徑。最小彎曲半徑與彎曲件厚度的比值rmin/t稱為最小相對(duì)彎曲半徑，又稱為最小彎曲系數(shù)，是衡量彎曲變形的一個(gè)重要指標(biāo)。設(shè)中性層半徑為，則最外層金屬（半徑為R）的伸長(zhǎng)率外為： 外=（R-）/ 公式（91

22、）設(shè)中性層位置在半徑為=r+t/2處，且彎曲厚度保持不變，則有R=r+t,固有 外=1/(2r/t+1) 公式（92）如將外以材料斷后伸長(zhǎng)率帶入，則有r/r轉(zhuǎn)化為rmin/t，且有 rmin/t=（1-）/2 公式（93）根據(jù)公式就可以算出最小彎曲半徑。最外層金屬（半徑為R）的伸長(zhǎng)率外為：根據(jù)公式92 外=1/(2r/t+1) =1÷（2×5÷1.2+1） =0.107最小彎曲半徑為：根據(jù)公式93 rmin/t=（1-）/2 =（1-0.107）/2×0.107=0.10125.2彎曲部分工作尺寸的計(jì)算 1、回彈值 由工藝分析可知，固定夾彎曲回彈影響最大

23、的部分是最大半徑處，r/t=3.8/1.2=3.165。此處屬于小圓角V形彎曲，故只考慮回彈值。查表8.51得,回彈值為60，由于回彈值很小，故彎曲凸、凹模均可按制件的基本尺寸標(biāo)注，在試模后稍加修磨即可。3、模具間隙 彎曲V形件時(shí)，不需要在設(shè)計(jì)和制造模具時(shí)確定間隙。對(duì)于U形件的彎曲，必須選擇合模具間隙 彎曲V形件時(shí)，凸、凹模間隙是用調(diào)整沖床的閉合高度來(lái)控制的適的間隙，間隙過(guò)小，會(huì)使邊部壁厚變薄，降低模具壽命。間隙過(guò)大則回彈大，降低制件精度凸、凹模單邊間隙Z一般可按下式計(jì)算： Z=t+ct 公式（94）式中：Z彎曲凸、凹模單邊間隙t材料的厚度材料厚度的正偏差（表92） C間隙數(shù)(表93)查表得：

24、 =0 C=0.05根據(jù)公式94 Z=t+ct=1.2+0+0.05×1.=1.2+0.60=1.8 (mm)4、凸凹模橫向尺寸的確定 彎曲模的凸凹模工作部分尺寸確定比較復(fù)雜，不同的工件形狀其橫向工作尺寸的確定方法不同。工件標(biāo)注外形尺寸時(shí)，按磨損原則應(yīng)以凹模為基準(zhǔn)，先計(jì)算凹模，間隙取在凸模上。當(dāng)工件為雙向?qū)ΨQ偏差時(shí)，凹模尺寸為：LA=(L-2/1)+A0 公式（95）當(dāng)工件為單向偏差時(shí)，凹模實(shí)際尺寸為：LA=(L-3/4) +A0 公式 (96)凸模尺寸為：LT=(LA-Z)0-t 公式（97） 或者凸模尺寸按凹模實(shí)際尺寸配制，保證單向間隙Z/2。式中：L彎曲件的基本尺寸（mm）LT

25、、LA凸模、凹模工作部分尺寸（mm）彎曲件公差 T、A凸、凹制造公差，選用IT7IT9級(jí)精度，亦可按t=A=/4選取。2/Z凸模與凹模的單向間隙。工件的外形尺寸為：11.2+0.430由于工件為單向偏差，所以凹模的實(shí)際尺寸為：LA=(L-3/4) +A0凸、凹制造公差，t=A=/4=0.45÷4=0.1125根據(jù)公式96凹模尺寸為： LA=(L-3/4) +A0=（11.2-3/4×0.45）+0.11250 =10.86+0.11250（mm）根據(jù)公式97凸模尺寸為： LT=(LA-Z)0-t=（10.86-1.8）0-0.1125=9.060-0.1125（mm）根據(jù)工

26、件的尺寸要求，凸、凹模刃口處都應(yīng)有相應(yīng)的圓角，為保證彎曲件的尺寸精度，圓角應(yīng)按實(shí)際尺寸配制。8主要零部件的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)主要零部件時(shí)，首先要考慮主要零部件用什么方法加工制造及總體裝配方法。結(jié)合模具的特點(diǎn)，本模具適宜采用線切割加工凸模固定板、卸料板、凹模及外形凸模、內(nèi)孔凸模。這種加工方法可以保證這些零件各個(gè)內(nèi)孔的同軸度，使裝配工作簡(jiǎn)化。下面就分別介紹各個(gè)零部件的設(shè)計(jì)方法。1 工作零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1.1凹模的設(shè)計(jì)凹模采用整體凹模，各種沖裁的凹?？拙捎镁€切割機(jī)床加工，安排凹模在模架上位置時(shí)，要依據(jù)計(jì)算壓力中心的數(shù)據(jù)，將壓力中心與模柄中心重合。 模具厚度的確定公式為： H=Kb式中：K系數(shù)值，考慮板料厚度的

27、影響；b 沖裁件的最大外形尺寸；安上式計(jì)算后，選取的H值不應(yīng)小于（1520）mm;查表101得：K=0.35 H=0.35×32=11.2mm 取H=18mm模具壁厚的確定公式為：C=(1.52)H=1.5×182×18=2736mm凹模壁厚取C=30mm凹模寬度的確定公式為： B=b+2C=32+2×30=92mm查表101取標(biāo)準(zhǔn)取B=100mm凹模長(zhǎng)度的確定公式為：L=20+2×30=80mm凹模的長(zhǎng)度要考慮導(dǎo)料銷發(fā)揮的作用，保證送料粗定位精度。查表102取標(biāo)準(zhǔn)L=80mm。 （送料方向）凹模輪廓尺寸為100mm×80mm

28、5;18mm。凹模材料選用Cr12，熱處理6064HRC。1.2凸凹模的設(shè)計(jì) 凸凹模的內(nèi)、外緣均為刃口，內(nèi)、外緣之間的壁厚取決于沖裁件的尺寸，為保證凸凹模的強(qiáng)度，凸凹模應(yīng)有一定的壁厚。1.3外形凸模的設(shè)計(jì)因?yàn)樵撝萍螤畈皇菑?fù)雜，但有彎曲部分，所以將落料模設(shè)計(jì)成直通式凸模，直通式凸模工作部分和固定部分的形狀做成一樣，直通式凸模采用線切割機(jī)床加工?？梢灾苯佑?個(gè)M8的螺釘固定在墊板上，凸模與凸模固定板的配合按H7/m6。外形凸模的高度是凸模固定板的厚度、卸料板的厚度、導(dǎo)料板的厚度的總和，外形凸模下部設(shè)置1個(gè)導(dǎo)正銷，借用工件上的孔作為導(dǎo)正孔。外形凸模長(zhǎng)度為：L=H1 +H3+（1520）mm H1凸

29、模固定板厚度；得H1=0.8×H凹=0.8×18=9.6mm(標(biāo)準(zhǔn)為20mm)H3卸料板厚度；查表105得H3=6mm(1520)附加長(zhǎng)度，包括凸模的修磨量，凸模進(jìn)入凹模的深度及凸模固定板與卸料板間的安全距離。（附加長(zhǎng)度取15）L=20+6+15=41mm 導(dǎo)正銷的直線部分應(yīng)為(0.50.8）t ，導(dǎo)正銷伸入定位孔是，板料應(yīng)處于自由狀態(tài)。在手工送料時(shí)，板料以由擋料銷定位，導(dǎo)正銷將工件導(dǎo)正的過(guò)程的將板料向后拉回約0.2mm。必須在卸料板壓緊板料之前完成導(dǎo)正。所以導(dǎo)正銷直線部分的長(zhǎng)度為：L導(dǎo)=0.8×1.2=9.6mm在外形凸模的底部鉆安裝導(dǎo)正銷，采用H7/r6的配合

30、，為防止其脫落，在凸模上打橫向孔，用銷釘固定導(dǎo)正銷。1.4內(nèi)孔凸模設(shè)計(jì)因?yàn)閮?nèi)孔凸模是圓凸摸，仍然選用直通式凸模，采用線切割加工。與凸模固定板采用H7/r6配合。凸模長(zhǎng)度與外形凸模長(zhǎng)度相等為45mm。凸模材料應(yīng)選T10A，熱處理5660HRC，凸模與卸料板之間的間隙見(jiàn)表103查得凸模與卸料板的間隙選為0.035mm。1.5彎曲凸模的設(shè)計(jì)彎曲凸模選用直通式，采用線切割加工方法。彎曲凸模與凸模固定板采用H7/r6配合。長(zhǎng)度與外形凸模的長(zhǎng)度相等，等于45mm, 凸模材料應(yīng)選T10A，熱處理5660HRC，沖孔凸模與彎曲凸模之間有一定的間隙。為了保證間隙合理，彎曲凸模的寬度取16 mm。1模架及其它零件的設(shè)計(jì)1上下模座 模座分帶導(dǎo)柱和不帶導(dǎo)柱兩種，根據(jù)生產(chǎn)規(guī)模和生產(chǎn)要求確定是否帶導(dǎo)柱的模座。本模具采用對(duì)角導(dǎo)柱、導(dǎo)套來(lái)保證模具上、下模的精確導(dǎo)向?；瑒?dòng)導(dǎo)柱、導(dǎo)套都是圓柱形的，其加工方便，可采用車床加工，裝配容易。導(dǎo)柱的長(zhǎng)度應(yīng)保證上模座最底位置時(shí)（閉合狀態(tài)），導(dǎo)柱上端面與上模座頂面的距離15mm。而下模座底面與導(dǎo)柱底面的距離為5mm。導(dǎo)柱的下部與下模座導(dǎo)柱孔采用R7/h5的過(guò)盈配合,導(dǎo)套的外徑與