張塢大橋現(xiàn)澆箱梁支架預(yù)壓報(bào)告

1、張塢大橋現(xiàn)澆簡(jiǎn)支箱梁貝雷梁支架預(yù)壓報(bào)告1 目錄一、支架預(yù)壓目的 .2 二、 預(yù)壓方法 .2 三、預(yù)壓過(guò)程 .4 四、鋼管支架的預(yù)壓數(shù)據(jù).5 五、 理論跨中繞度預(yù)估 .9 六、 預(yù)壓數(shù)據(jù)分析 .9 七、預(yù)壓分析及數(shù)據(jù)采納.9 八、預(yù)拱度設(shè)置 .9張塢大橋現(xiàn)澆簡(jiǎn)支箱梁貝雷梁支架預(yù)壓報(bào)告2 一、支架預(yù)壓目的通過(guò)對(duì)現(xiàn)澆箱梁的施工支架加載預(yù)壓， 檢查箱梁施工支架的承載力及其穩(wěn)定性。通過(guò)測(cè)試得出在實(shí)體荷載作用下支架的彈性和非彈性變形參數(shù)，為后期箱梁施工中底模預(yù)拱度設(shè)置提供依據(jù)，保證箱梁結(jié)構(gòu)線形符合施工圖紙要求。二、預(yù)壓方法支架預(yù)壓取張塢大橋 5號(hào)墩 6號(hào)臺(tái)跨箱梁支架范圍27.5m段作支架預(yù)壓段。根據(jù)施工圖

2、紙，按 1.2的恒載分項(xiàng)系數(shù)計(jì)算得預(yù)壓段箱梁自重（包括鋼筋、鋼絞線等786.02t ）1.2+模板重量（ 79.39t ）+附加荷載（ 12t ）=1034.6t ，加載最大荷載為該箱梁梁段自重的 1.2倍。加載采用 1.2 m1.2 m1.0 m的編織袋，每袋裝土碎石土自重約 1.2 噸。整個(gè)預(yù)壓加載過(guò)程模擬實(shí)際混凝土施工時(shí)的荷載分布，按照先二端底板，再腹板，最后堆載頂板和翼板的順序進(jìn)行，并分三級(jí)進(jìn)行加載，各級(jí)加載重量及間隔時(shí)間如下表5號(hào)墩 6號(hào)臺(tái)跨現(xiàn)澆箱梁施工支架分級(jí)加載和卸載重量表分級(jí)加載值（噸）持荷載時(shí)間加載前（ 0）0 / 第一級(jí)荷載（50）431.1 24小時(shí)第二級(jí)荷載（100）8

3、65.41 12小時(shí)第三級(jí)荷載（120）1034.6 72小時(shí)卸載（ 0）0 / 箱梁施工“預(yù)壓 - 卸載”試驗(yàn)流程圖張塢大橋現(xiàn)澆簡(jiǎn)支箱梁貝雷梁支架預(yù)壓報(bào)告3 加載過(guò)程中配重塊的堆載形式如下圖（圖一）：配重塊配重塊橫橋向一級(jí)加載二級(jí)加載三級(jí)加載第一組二個(gè)人，一人負(fù)責(zé)指揮加載編織袋，一人記錄編織袋的重量；第二組二個(gè)人，負(fù)責(zé)撓度測(cè)量和數(shù)據(jù)記錄；第三組三人負(fù)責(zé)測(cè)試中對(duì)施工支架進(jìn)行直接檢查和作必要的調(diào)整。測(cè)量人員分別在加載前、一級(jí)加載后、二級(jí)加載后、滿載后及卸載后，對(duì)施工支架頂部的箱梁底模面進(jìn)行監(jiān)測(cè)。依據(jù)箱梁受力狀態(tài)具有代表性的位置布置測(cè)點(diǎn)，各測(cè)點(diǎn)進(jìn)行編號(hào)，測(cè)點(diǎn)設(shè)置在貝雷梁底面，測(cè)點(diǎn)平面布置如（圖二）

4、所示。卸載成為“狀態(tài)一” 50% 的受力狀態(tài)卸載成為“加載初始狀態(tài)”預(yù)壓過(guò)程的總結(jié)、抬高值的確定測(cè)量監(jiān)控預(yù)壓前準(zhǔn)備工作完成“狀態(tài)一” 50% 加載完成“狀態(tài)二” 100% 加載完成“狀態(tài)三” 120% 加載持荷觀測(cè)卸載成為“狀態(tài)二” 100% 的受力狀張塢大橋現(xiàn)澆簡(jiǎn)支箱梁貝雷梁支架預(yù)壓報(bào)告4 杭 州1-11-22-13-126702703341-31-41-51-61-71-81-92-22-32-42-52-62-72-82-93-23-33-43-53-63-73-83-9圖二 支架預(yù)壓監(jiān)測(cè)點(diǎn)平面布置圖滿載持荷后做好測(cè)量監(jiān)測(cè)工作并記錄數(shù)據(jù)，當(dāng)每天的平均沉降小于3mm 方可卸載。卸載后的測(cè)點(diǎn)

5、再測(cè)一次，計(jì)算出支架的彈性、非彈性變形，為以后施工做好準(zhǔn)備。預(yù)壓過(guò)程中對(duì)支架的27個(gè)觀察點(diǎn)共進(jìn)行了 9次測(cè)量。變形觀測(cè)采用國(guó)家三等水準(zhǔn)儀精度等級(jí)要求和變形觀測(cè)尺進(jìn)行了詳細(xì)的沉降觀測(cè)。三、預(yù)壓過(guò)程1、09年11月20日上午，項(xiàng)目經(jīng)理及總工帶領(lǐng)項(xiàng)目部安質(zhì)部主任、質(zhì)檢工程師及施工員對(duì)支架進(jìn)行預(yù)壓前自檢，隨后邀請(qǐng)監(jiān)理工程師對(duì)支架進(jìn)行檢查驗(yàn)收。下午召集預(yù)壓試驗(yàn)的相關(guān)人員進(jìn)行預(yù)壓試驗(yàn)的技術(shù)交底。2、09年11月21日上午 9時(shí)，項(xiàng)目技術(shù)人員在貝雷梁上取定預(yù)壓范圍和配重塊的加載順序及堆放形式。測(cè)量人員根據(jù)預(yù)壓方案分別在貝雷梁底和鋼桶上布設(shè)沉降觀測(cè)點(diǎn)，同時(shí)對(duì)各觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行初始數(shù)據(jù)的采集。3、 09年11月22日

6、，做好預(yù)壓試驗(yàn)前的吊車就位及吊裝場(chǎng)地的建立確認(rèn)等前期準(zhǔn)備工作。利用汽車起重機(jī)吊裝編織噸袋，并在貝雷梁上有序的放置。4、09年11月23日上午 9時(shí)30分，加載完 431.1t 的一級(jí)加載預(yù)壓。5、09年11月24日上午 9時(shí)30分，測(cè)量人員分別對(duì)支架和貝雷梁各觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行沉降觀測(cè)，做好測(cè)量記錄。21時(shí)完成 862.2t 的二級(jí)加載預(yù)壓。6、09年11月25日上午 9時(shí)，測(cè)量人員進(jìn)行對(duì)各觀測(cè)點(diǎn)的沉降觀測(cè)，做好測(cè)量記錄。7、09年11月26號(hào)上午 10時(shí)完成 1034.6t 的三級(jí)加載預(yù)壓。支點(diǎn)支點(diǎn)張塢大橋現(xiàn)澆簡(jiǎn)支箱梁貝雷梁支架預(yù)壓報(bào)告5 8、09年11月27日上午 9時(shí)和下午 15時(shí)分別對(duì)各觀測(cè)點(diǎn)

7、進(jìn)行沉降觀測(cè)，并做好觀測(cè)記錄。9、09年11月28日上午 8時(shí)，對(duì)各觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行沉降觀測(cè)，并做好觀測(cè)記錄。10、09年11月29上午9時(shí)，對(duì)各觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行沉降觀測(cè)，并做好觀測(cè)記錄。11、11月29日下午4時(shí)左右分析此加載過(guò)程的沉降量，認(rèn)為可對(duì)支架進(jìn)行卸載。12、09年11月30上午10時(shí)，全部卸載完，測(cè)量人員對(duì)各觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行沉降觀測(cè)，并做好觀測(cè)記錄。13、現(xiàn)場(chǎng)加載及觀測(cè)完畢，測(cè)量人員對(duì)整個(gè)試驗(yàn)的觀測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行整理分析。整理出附表張塢大橋 5#墩6#臺(tái)箱梁支架預(yù)壓沉降觀測(cè)表四、鋼管支架的預(yù)壓數(shù)據(jù)1、根據(jù)預(yù)壓過(guò)程中對(duì) 27個(gè)觀測(cè)點(diǎn)的觀測(cè)數(shù)據(jù)， 不難發(fā)現(xiàn)， 貝雷梁沉降也是主要集中在加載過(guò)程中，尤其是一級(jí)加載

8、后的變形量較大，二級(jí)加載后的沉降量未超過(guò)一級(jí)加載，三級(jí)加載后的沉降量未超過(guò)二級(jí)加載。三級(jí)加載完成后觀測(cè)點(diǎn)的最大累計(jì)沉降量為 137mm，最小累計(jì)沉降量有 19.7mm。持載 3天以后，沉降基本穩(wěn)定，截至30日卸載前，沉降變化量均在3mm以內(nèi)。具體觀測(cè)數(shù)據(jù)詳見附表13，分析圖如下：加載50% 變形量右側(cè)腹板處1-10mm21mm36mm48mm52mm43mm38mm27.5mm9mm1-210mm20mm30mm40mm50mm60mm1-31-41-51-61-71-81-9梁中心處9mm34mm36mm45mm47mm43mm29.5mm12.4mm4.5mm0mm10mm20mm30mm

9、40mm50mm60mm2-12-22-32-42-52-62-72-82-9張塢大橋現(xiàn)澆簡(jiǎn)支箱梁貝雷梁支架預(yù)壓報(bào)告6 左側(cè)腹板處23mm26mm44mm46mm47mm47mm16.5mm17.5mm2.7mm0mm10mm20mm30mm40mm50mm60mm3-13-23-33-43-53-63-73-83-9加載100% 變形量12mm40mm68mm88mm93mm83mm67mm49mm14mm0mm10mm20mm30mm40mm50mm60mm1-11-21-31-41-51-61-71-81-970mm80mm90mm100mm右側(cè)腹板處17mm49mm77mm94mm10

10、0mm90mm69mm44mm12.5mm0mm10mm20mm30mm40mm50mm60mm70mm80mm90mm100mm2-12-22-32-42-52-62-72-82-9梁中心處31mm43mm64mm92mm83mm80mm47mm36mm10mm0mm10mm20mm30mm40mm50mm3-13-23-33-43-53-63-73-83-960mm70mm80mm90mm100mm左側(cè)腹板處張塢大橋現(xiàn)澆簡(jiǎn)支箱梁貝雷梁支架預(yù)壓報(bào)告7 加載120% 變形量20mm53mm83mm107mm116mm102mm88.1mm61.5mm20.1mm0mm10mm20mm30mm4

11、0mm50mm60mm1-11-21-31-41-51-61-71-81-970mm80mm90mm100mm110mm120mm右側(cè)腹板處26mm66mm101mm130mm137mm126mm99.5mm64.4mm20.5mm0mm10mm20mm30mm40mm50mm60mm2-12-22-32-42-52-62-72-82-970mm80mm90mm100mm110mm120mm130mm140mm梁中心處38mm53mm87mm105mm109mm102mm69.5mm50.5mm19.7mm0mm10mm20mm30mm40mm50mm60mm3-13-23-33-43-53-

12、63-73-83-970mm80mm90mm100mm110mm左側(cè)腹板處張塢大橋現(xiàn)澆簡(jiǎn)支箱梁貝雷梁支架預(yù)壓報(bào)告8 加載100% 和卸載0% 時(shí)沉降量對(duì)比圖12mm40mm68mm88mm93mm83mm67mm49mm14mm0mm10mm20mm30mm40mm50mm60mm1-11-21-31-41-51-61-71-81-970mm80mm90mm100mm右側(cè)腹板處8mm12mm16mm21mm23mm18mm17mm19mm9mm沉降值累計(jì)沉降量17mm49mm77mm94mm100mm90mm69mm44mm12.5mm0mm10mm20mm30mm40mm50mm60mm70

13、mm80mm90mm100mm2-12-22-32-42-52-62-72-82-9梁中心處14mm27mm35mm45mm41mm37mm28mm20mm10mm31mm43mm64mm92mm83mm80mm47mm36mm10mm0mm10mm20mm30mm40mm50mm3-13-23-33-43-53-63-73-83-960mm70mm80mm90mm100mm左側(cè)腹板處24mm15mm17mm24mm12mm19mm0mm6mm6mm從上述圖中均可以明顯看到， 一級(jí)加載（50% ）后的最大沉降量發(fā)生在 1-41-6 、2-42-6 、3-43-6 區(qū)域，為 52mm ；二級(jí)加載

14、（ 100% ）后的最大沉降量為 48mm ，發(fā)生在1-41-6 、2-42-6 、3-43-6 區(qū)域；三級(jí)加載（ 120% ）后的最大沉降量為 37mm ，發(fā)生在1-41-6 、2-42-6 、3-43-6 區(qū)域。加載完成后的最大累計(jì)沉降量為137mm ，最小累計(jì)沉降量為 19.7mm 。支架的沉降量在 11月29日（即加載的第 8天）基本穩(wěn)定， 加載120% 持載后期變化張塢大橋現(xiàn)澆簡(jiǎn)支箱梁貝雷梁支架預(yù)壓報(bào)告9 量在3mm 范圍內(nèi)。卸載后支架出現(xiàn)回彈現(xiàn)象， 在支座處最小回彈量為11mm ，在跨中處最大回彈量為 96mm 。 預(yù)壓完成后的支墩總沉降量的最大值為38mm ，最小值為 19.7m

15、m ，平均每次沉降量為 9.6mm （共三次）。按支架 100% 荷載時(shí)所產(chǎn)生的最大累計(jì)沉降量為100mm，卸載后的最大回彈量為71mm，卸載后支架各觀測(cè)點(diǎn)最大累計(jì)沉降量為45mm。五、理論跨中撓度預(yù)估支架接觸面非彈性變形9mm ，支架跨中銷接引起撓度25mm ，支架跨中彈性變形63mm ，累計(jì)跨中變形為 63+25+9=97mm。六、預(yù)壓數(shù)據(jù)分析經(jīng)與理論數(shù)據(jù)相比較，基本是吻合的。1、跨中曲線比腹板處曲線下沉量大的原因分析支架貝雷梁桁架橫向按不均勻分布，腹板處較密。2、下沉線曲線個(gè)別處不平順，個(gè)別數(shù)據(jù)差異的原因如下：測(cè)量時(shí)因?yàn)槿藶樽x數(shù)誤差造成個(gè)別支座處下沉量較大，主要是個(gè)別砂漏筒不平整，以后施

16、工要給予以特別注意，要執(zhí)行灌水加以密實(shí)，并適當(dāng)預(yù)壓密實(shí)。七、預(yù)壓分析及數(shù)據(jù)采納1、經(jīng)張塢大橋第 6跨現(xiàn)澆箱梁桁架預(yù)壓，通過(guò)數(shù)據(jù)和圖像分析，認(rèn)為貝雷梁的體系的承載能力和變形量均滿足箱梁現(xiàn)澆施工要求。2、支架接觸面非彈性變形按10mm 取值；支架跨中銷接引起變形按15mm 取值；支架跨中彈性變形按 65mm 取值；累計(jì)跨中變形量為80mm 。八、預(yù)拱度設(shè)置1、預(yù)拱度組成支架現(xiàn)澆箱梁預(yù)拱度主要由二方面組成。支架沉降變形量施工時(shí)實(shí)際支架沉降變形量通過(guò)預(yù)壓來(lái)確定，跨中變形量90mm 。梁體自身變形量梁體自身變形量主要混凝土收縮徐變、預(yù)應(yīng)力張拉、二期恒載、運(yùn)營(yíng)荷載引起的拱度。張塢大橋現(xiàn)澆簡(jiǎn)支箱梁貝雷梁支架

17、預(yù)壓報(bào)告10 跨中靜活載撓度 5.7mm ，其他各項(xiàng)理論計(jì)算值詳見表11。除跨中外其他位置的反拱值按二次拋物線過(guò)渡計(jì)算。表 11 跨中設(shè)計(jì)理論變形量表序號(hào)項(xiàng)目名稱二期恒載120140kn/m 直線梁有聲屏障140160kn/m 曲線梁無(wú)聲屏障1 扣除自重影響后預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的上拱度（ mm ）10.3 10.8 2 理論計(jì)算跨中反拱值 (mm) （運(yùn)營(yíng)狀態(tài)下）17.9 18.1 3 理論計(jì)算殘余徐變拱度值(mm) 6.9 6.7 2、預(yù)拱度設(shè)置貝雷片桁架預(yù)拱度設(shè)置各點(diǎn)的施工預(yù)拱度設(shè)置分別按：施工預(yù)拱度支架變形值+設(shè)計(jì)預(yù)拱度。設(shè)計(jì)預(yù)拱度靜活載撓度 +理論計(jì)算跨中反拱值 -扣除自重影響后預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的上拱度 - 計(jì)算殘余徐變拱度值。橋梁的設(shè)計(jì)預(yù)拱度按二次拋物線變化計(jì)算各點(diǎn)的設(shè)計(jì)預(yù)拱度，即：x=（1-4x2/l2） ，對(duì)于已進(jìn)行預(yù)壓區(qū)段，根據(jù)如下公式調(diào)整各測(cè)點(diǎn)底模標(biāo)高：底模頂面標(biāo)高梁底設(shè)計(jì)標(biāo)高+2+x