貴陽某高層住宅樓轉換層結構施工方案

1、*6#樓轉換層結構施工方案一、 工程概況：*6#樓位于*路與*河路交匯處，系由*設計研究院設計，貴州*房地產(chǎn)公司開發(fā)，貴州*理公司監(jiān)理，浙江*建設有限公司*分公司承建的小高層住宅樓，設計為地下1層，亦為轉換層，層高4.35米，采用框支剪力墻結構，地上11+1層，層高均為3米，總高36米，采用短肢剪力墻結構，總建筑面積23558平方米。該轉換層大梁縱橫交錯，設計最大截面尺寸800×1800mm，其余主次梁為500×900mm至700×1800mm不等，轉換層板厚250mm，柱、墻、梁、板砼強度等級均為C40，外墻為S8抗?jié)B，為二級抗震，采用框支梁、柱型式，面筋最大直

2、徑為25。二、施工方案：高層建筑梁式轉換結構中，轉換梁承托上部剪力墻或柱，受力很大，相當于上部結構的空中基礎，是保證結構安全的關鍵結構構件，且由于自身體積龐大，自重重，對模板支撐系統(tǒng)的承載能力、剛度和穩(wěn)定性都有嚴格要求，按照常規(guī)法施工，已難保證安全和質(zhì)量，為此作如下方案：1、采用48×3.0mm鋼管扣件滿堂支撐架，梁、柱、墻采用2.5mm厚組合鋼模板,板模采用12mm厚竹膠板,50×100×2000mm方木內(nèi)楞, 48×3.0mm鋼管外楞的模板支撐體系。2、該轉換層梁截面不是很大，為了保證轉換梁的整體成型質(zhì)量，以及通過對模板及支撐系統(tǒng)的受力分析和計算，確

3、定對該轉換梁、板采用一次整澆成型方案。3、根據(jù)轉換梁可四面散熱的特點，轉換梁砼澆筑完成后在砼初凝后終凝前（能上人），應及時加強覆蓋進行保溫保濕型養(yǎng)護，同時對砼水化熱較大的高溫期采取增加覆蓋層數(shù)并適當減少澆水次數(shù)的保養(yǎng)方法，以降低砼內(nèi)外溫差值和緩解早期水化熱，并避免因高溫期澆水（因水溫低于砼表面溫度）過度造成砼表面開裂現(xiàn)象，養(yǎng)護時間不少于14天，并設專人負責。4、轉換梁鋼筋綁扎完成后，及時通知各相關單位進行鋼筋隱蔽工程驗收，經(jīng)驗收達到設計及規(guī)范要求后，才準予進行梁側模板和板模板的安裝。三、砼澆筑次序：1、第一次澆筑：主要澆筑豎向構件（柱、墻），均澆至梁底下1.1米標高位置，梁底標高不一致的，以最

4、低梁底標高計算，澆筑時，梁底模及支撐系統(tǒng)已完成。2、第二次澆筑：本次澆筑為轉換梁、板構件，由上次的施工面（梁底下1.1米）起一次性澆至板面標高，即-0.500米，澆筑前梁板鋼筋及模板已完成，且已驗收達標，上部短肢剪力墻或柱的預埋插筋已預埋，且經(jīng)檢查驗收合格后方可澆筑砼。該次砼澆筑需注意以下兩點：、上部短肢剪力墻或柱預埋筋的預埋，必須將軸線控制網(wǎng)引測于該轉換層鋼筋骨架上，然后按照設計圖紙位置和軸線控制網(wǎng)依次放出短肢剪力墻或柱的實際位置和斷面大樣，并用電焊將每一插筋點焊固定，避免澆筑砼時插筋移位。、由于轉換梁上部縱筋須錨入柱內(nèi)梁底下LaE長度，即梁底下1.1米左右，因此柱砼在梁底下1.1米段需與梁

5、、板砼同步澆筑，因轉換梁在柱頭部位鋼筋根數(shù)多，各方向層數(shù)相互疊加，致使梁底下1.1米段各柱頭部位用普通砼難以保證施工質(zhì)量，因此必須采用同標號的細石砼澆筑。四、施工進度：轉換層進度安排為30天，其中搭架、支模8天，鋼筋綁扎及焊接18天，砼澆筑4天。五、梁模板及支撐設計：所有梁模板均采用2.5mm厚的組合鋼模板，鋼管扣件作支承，側模以拉片對拉。板模板采用12mm厚竹膠板，50×100×2000mm方木內(nèi)楞，48×3.0mm鋼管扣件外楞支承。由于梁寬大，荷載重，橫桿跨度大，無論強度或撓度，均難滿足施工要求，因而必須采用頂撐的方法，變梁底橫桿單跨為多跨，沿梁跨度方向立桿間

6、距加密設置，如圖（一）。這樣就必須核算支撐桿的穩(wěn)定性和強度，以及支撐桿連接扣件的數(shù)量。1、荷載計算：以最大截面梁800×1800mm為例，沿梁長方向取1米計算單元計算總荷載。如下：、梁模板自重：0.5KN/m2×(0.8 m+ 1.55m×2)=1.95KN/m、新澆砼自重：24KN/m3×0.8m×1.8m=34.56KN/m、鋼筋自重： 30×3.85KG/m+11×(5.24+4.04×3) ×0.888KG/m+16×1.58KG/m+4×2.5×0.91×

7、0.395KG/m+16×2.5×1.58KG/m=377.15KG=3.772KN/m設計為3025縱筋，12100箍筋八肢箍，216腰筋沿梁高間距200，共16根，拉筋8400，上部短肢剪力墻插筋共1616，平均長度按2500mm。、施工人員及設備荷載：2.5KN/m2×0.8m =2.00KN/m、振動砼時產(chǎn)生的荷載：2KN/m2×0.8M=1.6KN/m、傾倒砼產(chǎn)生的荷載：2KN/m2×0.8m =1.6KN/m恒載、活載分項系數(shù)分別為1.2、1.4，則沿梁長方向荷載組合為q=（1.95+34.56+3.772）×1.2+（2

8、.0+1.6+1.6）×1.4=55.62KN/m2、梁底組合鋼模板計算：橫向采用2塊300mm 和1塊200mm 寬鋼模（厚2.5mm）組裝成800mm寬，縱向（梁長）采用1200mm至1500mm接長，端接頭相互錯開，鋼模板縱橫向連接處應上滿U型卡。、計算簡圖：梁底組合鋼模板為受彎構件，需要驗算強度和剛度，梁底鋼模受力按沿梁長方向受均布荷載作用的三跨連續(xù)梁計算，以梁底鋼管橫桿作支承，間距400mm，計算簡圖如圖（二）、內(nèi)力計算：（彎矩、剪力、撓度系數(shù)查表得知）A）、彎矩計算：彎矩如圖（三）M1=M3=0.08×55.62×0.42=0.712KN.MM2=0.

9、025×55.62×0.42=0.222KN.MMB=MC=-0.10×55.62×0.42=-0.890KN.MB）、剪力及支座反力計算：剪力如圖（四）QA=QD=NA=ND=0.4×55.62×0.4=8.899KNQB左=QC右=-0.6×55.62×0.4=-13.349KNQB右=QC左=0.5×55.62×0.4=11.124KNNB=NC=（0.6+0.5）×55.62×0.4=24.473KNC）、撓度計算：查表得E=2.06×105N/mm2，I（

10、按200mm取用）=17.98×104mm4/塊，如圖（五）1=3=0.677×55.62×4004/100×2.06×105×17.98×104=0.261mm2=0.052×55.62×4004/100×2.06×105×17.98×104=0.020mm、強度驗算：查表（按200mm寬鋼模）得W=3.96×103mm3/塊=Mmax/W=0.890×106/3×3.96×103=74.92N/mm2=205N/mm2,故

11、抗彎強度滿足要求。、抗剪驗算：查表得（按200mm寬鋼模）得A=6.91×102mm2/塊=3Qmax/2A總=3×13.349×103/2×3×6.91×102=9.66 N/mm2=98.1N/mm2,故抗剪強度滿足要求。、撓度驗算：查表得=1.5mm max=0.261mm=1.5mm，故撓度滿足要求。3、梁底支撐鋼管橫桿計算：48×3.0mm、計算簡圖：梁底支撐鋼管橫桿按梁底鋼模板傳來的最大支座反力Nmax=24.473KN折算成均布荷載q=24.473/1.4=17.481KN/m，以梁截面兩側立桿的間距作為鋼管橫

12、桿的計算長度（L=0.8+0.3×2=1.4米），中間設兩根立桿，以每根鋼管立桿扣件連接點作為支座近似按三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如圖（六）、內(nèi)力計算：（彎矩、剪力、撓度系數(shù)查表得知，L取最大跨度500mm）A）、彎矩計算：彎矩如圖（七）M1=M3=0.08×17.481×0.52=0.350KN.MM2=0.025×17.481×0.52=0.109KN.MMB=MC=-0.10×17.481×0.52=-0.437KN.MB）、剪力及支座反力計算：剪力如圖（八）QA=QD=NA=ND=0.4×17.481

13、5;0.5=3.496KNQB左=QC右=-0.6×17.481×0.5=-5.244KNQB右=QC左=0.5×17.481×0.5=4.370KNNB=NC=（0.6+0.5）×17.481×0.5=9.615KNC）、撓度計算：查表得E=2.06×105N/mm2，I(按48×3.0mm)=10.78×104mm4，如圖（九）1=3=0.677×17.481×5004/100×2.06×105×10.78×104=0.333mm2=0.05

14、2×17.481×5004/100×2.06×105×10.78×104=0.026mm、強度驗算：查表（按48×3.0mm）得W=4.49×103mm3=Mmax/W=0.437×106/4.49×103=97.33N/mm2=205N/mm2,故抗彎強度滿足要求。、抗剪驗算：查表得（按48×3.0mm）得A=4.24×102mm2=3Qmax/2A=3×5.244×103/2×4.24×102=18.55N/mm2=98.1N/mm

15、2,故抗剪強度滿足要求。、撓度驗算：查表得=L/250mm，L取最小跨度400mm max=0.333mm=L/250=400/250=1.6mm，故撓度滿足要求。4、扣件抗滑移計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件抗滑移承載力應滿足：RRc，式中Rc為扣件抗滑移承載力設計值，取Rc=5KN，R為縱向或橫向水平桿件傳給立桿的豎向作用力計算值。根據(jù)圖（1）方案，梁側兩立桿與橫桿連接采用單扣件連接，梁中兩立桿與橫桿連接采用雙扣件連接，則：梁側兩立桿扣件：R=3.496KNRc=5.0KN,抗滑滿足要求梁中兩立桿扣件：Rmax=1/2×9.615=4.808KNRc=5.0KN,抗滑滿足

16、要求5、立桿強度及穩(wěn)定性計算：、內(nèi)力計算： A）、橫桿傳來最大壓力Rmax=9.615KN B)、立桿及扣件自重G=G立桿+G橫桿+G扣件=4.05×3.85+4×(0.4+0.5)×3.85+1.25×5=35.70KG0.357KNC)、立桿所受最大壓力R=9.615+0.357=9.972KN 、立桿抗壓強度驗算：查表得（按48×3.0mm）得A=4.24×102mm2=R/A=9.972×103/4.24×102=23.52N/mm2=205N/mm2,故立桿強度滿足施工規(guī)范要求。、立桿穩(wěn)定性驗算：查表得i

17、=15.945mm 考慮不利因素，立桿的長度系數(shù)取µ=1.5(根據(jù)«建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程»JGJ130-2001)，立桿步距L=1250mm，則立桿長細比=L0/i=kµL/i當k=1時, =1.5×1250/15.945=117.60210，滿足要求。當k=1.155時, =1.155×1.5×1250/15.945=135.82 。由=135.82查表得穩(wěn)定性系數(shù)=0.382，因此立桿穩(wěn)定性強度=N/A=9.972×103/0.382×4.24×102=61.57 N/mm2

18、=205N/mm2,故立桿穩(wěn)定性滿足要求。6、支撐架對底板的沖切驗算：對底板進行抗沖切驗算，驗算公式為FL0.6ftUmh0 ,因立桿傳來軸力R=9.972KN,故FL=R=9.972KN。設計底板厚200mm，則h0=200-15=185mm，Um=d0=(48+185)=731.99mm，設計底板砼強度等級為C40，故ft=1.8N/mm2，則0.6ftUmh0=0.6×1.8×731.99×185=146251.6N故FL=R=9.972KN=9972N0.6ftUmh0=146251.6N，因此底板能滿足支撐架的抗沖切要求。7、梁側模對拉鋼片強度的驗算：、

19、模板側壓力計算：按出料口高于梁頂面200mm計算，則 F=rcH=24×（1.8+0.2）=48.00KN/m2、強度驗算：采用30mm寬2mm厚對拉鋼片，沿梁長方向間距450mm，沿梁高方向間距300mm，則每片對拉鋼片的拉力N=0.3×0.45×48.00=6.48KN，拉片開孔處凈截面積An=2×(30-14)=32mm2 =F/An=6.48×103/32=202.5 N/mm2=205N/mm2,故拉片設置滿足要求。六、板模板及支撐設計：板模板采用12mm厚竹膠板，50×100×2000mm方木內(nèi)楞，間距300mm

20、，48×3.0mm鋼管外楞和鋼管滿堂架支承，樓板底水平鋼管橫桿及鋼管立桿縱、橫向間距均為600mm，步距1250mm。1、荷載計算：、竹膠板自重：與樓板相比甚小，可忽略不計，為0KN/m2、樓板新澆砼自重：24KN/m3×0.25m=6.0KN/m2、樓板鋼筋自重（12100雙層雙向）：1.0m×11根×4層×0.888KG/m=39.07KG=0.391KN/m2、施工人員及設備荷載：2.5KN/m2 、振動砼時產(chǎn)生的荷載：2KN/m2 恒載、活載分項系數(shù)分別為1.2、1.4，則1米板寬荷載組合為q=（0.0+6.0+0.391）×

21、1.2+（2.5+2.0）×1.4=13.97KN/m2、竹膠板計算：、抗彎強度計算：竹膠板模板按五跨連續(xù)梁計算，彈性模量E=0.9×4500=4050N/mm2，抗彎強度設計值fm=16/1.55=10.32 N/mm2，抗剪強度fv=1.2 N/mm2,則Mmax=0.105ql2=0.105×13.97×0.32=0.132KN.MW=bh2/6=1000×122/6=24000mm3= Mmax /W=0.132×106/24000=5.50N/mm2fm=10.32N/mm2,故抗彎強度滿足要求。、抗剪強度計算：F=1.13

22、2ql=1.132×13.97×0.3=4.75KN=F/A=4.75×103/1000×12=0.40N/mm2fv=1.2N/mm2,故抗剪強度滿足要求。、撓度計算:q=0+6.0+0.391=6.391KN/mI=bh3/12=1000×123/12=144000mm4=0.644×6.391×3004/100×4050×144000=0.57mm=l/250=300/250=1.20mm ,故撓度滿足要求。3、方木內(nèi)楞計算:方木按簡支梁計算，彈性模量E=9000N/ mm2，抗彎強度設計值fm=1

23、1 N/mm2，抗剪強度fv=1.3 N/mm2。、抗彎強度計算：方木50×100×2000mm及竹膠板自重荷載：0.3 KN/m2，則 q=（0.3+6.0+0.391）×0.3×1.2+（2.5+2.0）×0.3×1.4=4.30KN/m Mmax=ql2/8=0.125×4.30×0.62=0.194KN.M W=bh2/6=100×502/6=41600mm3 = Mmax /W=0.194×106/41600=4.65N/mm2fm=11N/mm2,故抗彎強度滿足要求。、抗剪強度計算：

24、 F=ql/2=0.5×4.30×0.6=1.29KN =F/A=1.29×103/100×50=0.258N/mm2fv=1.3N/mm2,故抗剪強度滿足要求。、撓度計算: q=(0.3+6.0+0.391)×0.3=2.01KN/m I=bh3/12=100×503/12=1041666.6mm4 =5ql4/384EI=5×2.01×6004/384×9000×1041666.6=0.362mm=l/250=600/250=2.40mm ,故撓度滿足要求。4、48×3.0mm鋼管

25、外楞水平桿計算：水平桿按三跨連續(xù)梁計算，為簡化計算，將方木傳遞至水平桿上的荷載簡化為均布荷載，、抗彎強度計算：不計水平桿自重，施工人員及設備自重取1.5 KN/m2，則 q=（0.3+6.0+0.391）×0.6×1.2+1.5×0.6×1.4=6.08KN/m Mmax=0.1ql2=0.1×6.08×0.62=0.219KN.M = Mmax /W=0.219×106/4.49×103=48.78N/mm2=205N/mm2,故抗彎強度滿足要求。、抗剪強度計算： F=0.6ql=0.6×6.08

26、15;0.6=2.189KN =F/A=2.189×103/4.24×102=5.16N/mm2=98.1N/mm2,故抗剪強度滿足要求。、撓度計算: q=(0.3+6.0+0.391)×0.6=4.02KN/m =0.677×4.02×6004/100×2.06×105×10.78×104=0.159mm=l/250=600/250=2.40mm ,故撓度滿足要求。、支座扣件抗滑計算： R=1.1×6.08×0.6=4.02KNRc=5KN，故單扣件支承能滿足要求。、立桿穩(wěn)定性計算：

27、 模板及支架自重荷載為：0.75 KN/m2 施工人員及設備荷載為：1.0 KN/m2對立桿僅作穩(wěn)定性驗算，由于模板支架為敞開架，擋風系數(shù)小，可忽略風荷載影響，則單根立桿所受軸力N=（0.75+6.0+0.391）×1.2+1.0×1.4 ×0.6×0.6=3.59KN，立桿步距L=1250mm，取長度系數(shù)µ=1.5(根據(jù)«建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程»JGJ130-2001)，立桿步距L=1250mm，則立桿長細比=L0/i=kµL/i當k=1時, =1.5×1250/15.945=117.60

28、210，滿足要求。當k=1.155時, =1.155×1.5×1250/15.945=135.82 。由=135.82查表得穩(wěn)定性系數(shù)=0.382，因此立桿穩(wěn)定性強度=N/A=3.59×103/0.382×4.24×102=22.16 N/mm2=205N/mm2,故立桿穩(wěn)定性滿足要求。七、支承層數(shù)的確定：力的傳遞途徑為，轉換層某梁在施工中的荷載由支撐架傳遞到下層的相應梁或板支承，相應梁或板產(chǎn)生的內(nèi)力抵抗彎矩來克服上部荷載所造成的外力彎矩，當?shù)挚箯澗夭蛔阋钥朔饬澗囟a(chǎn)生剩余彎矩時，此剩余彎矩又通過支撐架傳遞到更下一層的相應梁或板上，若此梁或

29、板的抵抗彎矩仍不能克服上層傳來的剩余彎矩，則又向下傳遞，直至剩余彎矩為零。因此，所有不能完全抵抗剩余彎矩的樓層，都必須作支撐層。因該轉換層位于地下負一層，下為地下室底板及地基，其轉換層支撐荷載可直接通過支撐架傳至底板砼再傳至地基，因此該轉換層不存在支撐層，只須保證作業(yè)層的模板及支撐架的強度、剛度和穩(wěn)定性即可。 八、各梁及板支撐作法：經(jīng)計算得知，對轉換梁支撐作如下設置：1、梁截面為600×1500，600×1800，700×1800，800×1800mm的梁模板支撐每排四根立桿，立桿橫向間距，中間跨400mm，兩端跨500mm，梁底支撐橫桿及立桿縱向間距（

30、沿梁長方向）400mm，且中間兩立桿采用雙扣件，兩邊立桿采用單扣件，鋼管立桿步距1250mm。2、梁截面為500×900，500×1200，500×1500，600×1200mm的梁模板支撐每排三根立桿，立桿橫向間距600mm，梁底支撐橫桿及立桿縱向間距（沿梁長方向）400mm，且中間立桿采用雙扣件，兩邊立桿采用單扣件，鋼管立桿步距1250mm。3、其余梁因梁截面較小，故按常規(guī)支撐進行施工即可。4、板模板及支撐設置，板模板采用12mm厚竹膠板，50×100×2000mm方木內(nèi)楞，間距300mm，48×3.0mm鋼管外楞和鋼管

31、滿堂架支承，樓板底水平鋼管橫桿及鋼管立桿縱、橫向間距均為600mm，步距1250mm。九、主要施工方法： （一）、模板工程：1、模板施工準備： 、施工技術人員在施工前必須認真熟悉圖紙及相關的規(guī)范規(guī)程，熟悉各構件軸線位置及標高，給出構件的配模圖，根據(jù)配模圖提出詳細的配模計劃。 、模板入場后，必須分規(guī)格堆碼，進行質(zhì)量檢查，若發(fā)現(xiàn)誤差過大，則必須退換和組織維修。 、施工前，工長要向工人班組作技術交底。內(nèi)容包括：工程結構概況介紹，模板選用情況，組拼校正方法，檢查標準，樓層施工流程及時間要求，模板拆除條件等。 2、模板安裝：（1）、柱模施工：、柱模組合： 本工程柱模采用2.5mm厚鋼模板，48×

32、;3.0mm鋼管柱箍,采用現(xiàn)場組合拼裝。組合時，必須在鋼模的接縫處上滿U型卡；事先必須刷脫模劑（脫模劑采用皂化脫模劑）；柱模腳必須找平或柱模板校好后，于澆筑前一天用砂漿補填柱模外與其地面的縫隙。 、柱模夾具： 方柱模夾具采用鋼管夾具，鋼管夾具和滿堂架連接成整體，鋼管夾具沿柱豎向布置：鋼管夾具最下一道距地200mm。鋼管夾具為雙背桿，鋼管夾具豎向間距600mm，柱四面模板應與鋼管夾具雙背杠連接。 、柱模校正： 柱模安裝前必須彈出柱模外邊線和柱中線墨線，柱模邊線應寬出柱邊200mm以上，以便于校正和檢查，柱模采用現(xiàn)場實際拼裝就位，用U型卡上滿接縫處，上、下用鋼管夾具定位，下部定位以柱外邊線為準，上

33、部采用雙面吊線的辦法，即對準寬出的柱邊墨線用尺量或線錘錘吊準確后將夾具定位，確保柱不產(chǎn)生搓角和確保上下垂直；上下定位準確后，先夾柱中部，用線錘吊四角和中線，校正垂直度，最后按豎向間距夾緊柱模，檢查校正。 柱模下部澆筑砼前用草紙或水泥砂漿將其與地面間隙封閉，以免砼澆筑時漏漿，柱底模部位產(chǎn)生麻面及爛根現(xiàn)象。（2）、梁模板施工：梁模板采用2.5mm厚鋼模板，采用現(xiàn)場組合拼裝，根據(jù)搭設好的滿堂腳手架上1.0m線，拉通線調(diào)平梁底橫桿后（梁長L4m時起拱按1-3），鋪設梁底模，根據(jù)梁高及梁模板及支撐搭設方案確定出梁底板橫桿及立桿間距，底板拼裝好后，先固定底板兩端，然后固定中部，最后校核（固定底摸用十字扣件

34、解決），同時校核梁底板標高，待梁的鋼筋扎完后即可拼裝側模并加固、校正。次梁底模必須與已支主梁部份的次梁體系拉通線進行校核，保證整個樓蓋次梁順直。梁側模橫向鋼管背杠的豎向間距300450mm，豎向背桿的橫向間距取600mm800mm。梁按方案設置對拉鋼片，梁側模校正時，首先校正梁兩端側模板，校正時用吊線錘吊正后，用短鋼管將其與背桿連接支撐，最后拉通線校核梁側模，并用短鋼管固定。梁模板分兩次拆除，砼澆灌24小時后方可拆除梁側模，待砼強度發(fā)展到標準強度的75%即可拆除底模。 （3）、板的模板安裝： 本工程現(xiàn)澆板均采用覆膜竹膠板作為現(xiàn)澆板底模板。 、現(xiàn)澆板底模必須達到鋪設條件方能施工，首先在搭設好的整

35、體支架上搭設縱橫梁底模支架，并鋪設梁底模，然后將其縱橫梁鋼筋扎好，校正固定好梁模板及梁柱節(jié)點模板，確保梁標高、軸線、模板垂直度無誤后方能搭設竹膠板下支承鋼管及木枋。 、找平鋼管標高以梁側模頂面為準，施工時，先在支撐架頂部上好板模支承橫桿，向下量取尺寸確定找平鋼管標高，其標高比設計標高低5cm，并用水準儀檢查找平鋼管是否在同一水平標高上，無誤后，然后在與橫桿垂直方向鋪設5×10cm木枋，木枋間距300 mm。 、竹膠板鋪設：木枋鋪好后，根據(jù)每塊尺寸大小鋪設竹膠板，要求竹膠板鋪至梁邊1cm處，以便于拆除梁側模。鋪設竹膠板時板與板交接處留1mm縫隙，兩塊板交接處必須鋪有木枋，交界處竹膠板間

36、縫隙用粘膠帶粘貼好，梁板節(jié)點和柱節(jié)點處為便于拆模和不漏漿，也須用粘膠帶粘貼好。鋪完后同樣要求編號排列，上好隔離劑后綁扎板筋。 3、模板的拆除： 本工程轉換結構施工階段為氣溫較低的天氣，對模板的拆除不利，要加強對砼的養(yǎng)護。 、柱模板、梁側模的拆除可在砼終凝后，混凝土不缺楞掉角后進行。 、梁底模應待砼達到一定強度后才能拆除；挑梁待砼強度達到100才能拆除；框架梁，跨度L8m時在砼達到75才能拆除；跨度L8m時在砼達到100才能拆除。為加強梁模拆除的科學性，每澆筑一次梁板增壓一組7d砼強度，其強度值作為拆模依據(jù)。 、現(xiàn)澆板的模板拆除強度值要求：達到強度值75。 、模板的拆除嚴禁生拉硬撬，破壞砼的外觀

37、尺寸。 、模板拆除注意拆模順序，注意防止模板飛出傷人，拆除模板注意分類堆放，注意回收U型卡和修復損壞模板。 （二）、鋼筋工程： 1、材料： 本轉換層材料選用熱軋光圓(I級鋼) 鋼筋，規(guī)格8、10與螺紋（II級鋼）鋼筋，規(guī)格12、14、16、18、20、22、25。 2、配筋構造： （1）板： 、板底筋：配筋為主要為12，間距為100雙向，短跨筋置于下層，長跨筋置于上層，鋼筋伸入梁內(nèi)不小于5d且應超過梁中心線； 、板面筋：配筋為12，間距為100雙向，短跨筋置于上層，長跨筋置于下層，鋼筋搭接應在跨中1/3處，搭接按25%錯開，搭接長度不小于1.4LaE； 、懸挑板：受力主筋置于板面上層，分布筋置

38、于下層； 、現(xiàn)澆板跨中鋼筋伸入支座長度大于5d，且應超過梁中心板，支座負筋伸入支座錨固長度為LaE，直鉤段長度等于板厚減保護層厚，樓板保護層厚15mm，墻及板中分布筋及構造筋保護層厚10mm； 、現(xiàn)澆板上后砌填充墻應按建施圖所示位置砌筑，不得隨意放置，凡樓板上未設置次梁時，均須按設計在板底設置加強筋，兩端伸入支座LaE，并與梁綁扎。 （2）梁 ：、主筋應通長不宜有接頭，有接頭時應采用焊接接頭，同一截面內(nèi)接頭鋼筋截面面積不應超過全部主筋截面面積的50%； 、框支梁下部主筋應全部通到柱內(nèi)，主筋錨固至距柱外邊緣50，錨固長度為LaE，若不足錨固長度的應彎錨，彎錨直段長度不小于15d，腰筋在端支座錨固

39、為LaE，通長鋼筋的根數(shù)不少于箍筋肢數(shù)，截斷鋼筋的截斷點至支座邊距離應按設計要求且不小于凈跨的1/3； 、框支梁上部主筋應全部錨入柱內(nèi)梁底下LaE；、所有轉換層梁因自重重，均采用碎花崗巖作梁底保護層墊塊。（3）柱 ：、柱鋼筋的連接采用電渣壓力焊或氣壓焊，柱筋焊接時注意柱筋錨入框架梁的位置及方向，在柱梁節(jié)點處，按強柱弱梁原則，柱箍筋應貫通設置，梁箍筋可不設置，杜絕梁柱節(jié)點處柱箍筋漏扎； 、柱上口箍筋3道，采用“#”型外箍，箍筋伸入部分作為墊塊，以保證上口柱筋位置，從而控制好梁筋的位置，避免影響梁筋的綁扎。 3、施工準備： 、鋼筋工程施工前，有關管理人員及操作班組必須認真熟悉圖紙規(guī)范及施工驗收標準

40、，編寫鋼筋計劃。 、選定鋼筋加工場地，規(guī)劃好原材料堆碼加工區(qū)，半成品堆放區(qū)，搭建鋼筋加工房，安裝鋼筋加工設備。 、鋼筋工程專業(yè)工長，在施工前向操作班組進行詳細的技術交底，內(nèi)容包括各種鋼的下料、形方法、誤差范圍等方面的內(nèi)容，要求每種筋號鋼筋加工好后用扎絲綁扎成捆牌編號，以便于現(xiàn)場使用。 4、鋼筋加工： 、鋼筋運到工地時應有出廠證明書或者試驗報告單，并根據(jù)品種按批分別堆存，不得混雜，并應避免銹蝕和污染； 、鋼筋加工以前，必須對不同類型、規(guī)格、爐號、供應廠家進場的鋼材進行現(xiàn)場隨機抽檢試驗，試驗合格，材料準予使用。若試驗不合格，重新取雙倍樣試驗，試驗結果合格后準許使用；若不合格，則判定該批鋼材質(zhì)量不合

41、格，應做退場處理。 、鋼筋加工以前，鋼筋工長根據(jù)下料計劃確定鋼筋的加工順序，先用的鋼筋先加工，后用的鋼筋后加工。 、鋼筋加工半成品允許誤差 ，項目允許誤差： 受力鋼筋順長度方向全長凈尺寸 ±10mm； 彎起鋼筋彎拆位置 ±20mm； 5、鋼筋接頭： 、柱及墻中暗柱的級鋼筋的豎向接頭采用現(xiàn)場電渣壓力焊或氣壓焊，墻筋采用綁扎接頭,柱、墻筋接頭區(qū)域錯開，錯開距離35d（ d為鋼筋的直徑）且 500mm，錯開區(qū)域的受力鋼筋截面面積小于豎筋總裁面的 50。 、梁板筋不夠長時，梁筋采用焊接，板筋采用綁扎搭接，接頭均應相互錯開距離35d（ d為鋼筋的直徑）且 500mm，錯開區(qū)域的受力鋼

42、筋截面面積，板筋為25%，梁筋為50。、梁的上部鋼筋在跨中 13搭接，梁的下部及板筋（下部受力筋）只能在支座搭接，柱的搭接區(qū)域越過hc（hc為長肢長度），搭接區(qū)鋼筋應錯開搭接，受壓區(qū)搭接筋截面面積低于總面積的 50，受拉區(qū)為25，對大小筋的搭接按規(guī)范處理。 、所有焊接都由工長檢查，并由專職焊工施焊，試件須有現(xiàn)場見證送檢，及時形成資料，根據(jù)規(guī)范每300個接頭取一組焊接試件。 6、鋼筋保護層的要求及措施： 、柱筋定位、梁筋側向定位采與澆灌部位同比例的水泥砂漿墊塊，墊塊規(guī)格為50×50×25mm并預埋扎絲成型，墊塊綁扎在柱筋轉角、梁筋兩邊，整塊間距為600mm，板下部、梁底部筋采

43、用高標號的細石砼墊塊（防止壓碎），間距600mm，板上、下層之間用高標號的細石砼高墊塊墊，縱橫間距為600。 、梁、柱節(jié)點的保護層，在梁柱節(jié)點處，梁的保護層偏大，通過兩種方式解決：一是適當調(diào)整柱筋保護層，讓梁筋利用柱筋間隙穿過；二是拉筋較大時，將梁錨入柱內(nèi)這部分筋用扳頭對扳形成一定彎折后通過。 、縱橫梁、板、柱節(jié)點的保護層，縱橫梁板的鋼筋層較多，影響保護層，一是請設計校核，可否將主梁的箍筋高度不變，梁底標高下降5cm，一是嚴格控制節(jié)點負筋的加工質(zhì)量和綁扎位置。 7、鋼筋的綁扎： 、柱筋綁扎：柱縱筋對焊好后，按設計綁扎將柱筋扶正，在上、中、下設三道箍筋與柱筋點焊，對柱筋有偏移的，應按建筑分項工程

44、施工工藝標準以16h（h為位移值）用扳頭扳正，保證柱子四個角柱筋的定位；特別注意梁、柱節(jié)點處梁箍筋全部制作為半邊箍后與柱筋相焊，增加此段柱筋剛度，確保柱筋不位移，柱筋露出板面部分宜加兩道箍筋，防止?jié)岔艜r破壞柱筋截面。 、梁鋼筋綁扎及固定： A）、鋼筋綁扎程序：剪力墻上暗梁筋綁扎主梁鋼筋綁扎次梁鋼筋綁扎現(xiàn)澆板鋼筋綁扎預埋管線現(xiàn)澆板上層鋼筋綁扎。 B）、鋼筋施工時，必須按施工圖鋼筋大樣及結構總說明進行綁扎鋼筋。 C）、梁的上下主筋綁扎前必須將其每根主筋編號和柱筋空隙號吻合方能穿入，不能亂穿，以免影響梁筋和柱筋的位移。 D）、暗梁鋼筋與梁柱節(jié)點鋼筋交匯時，應事先確定好先后綁扎錨人梁內(nèi)順序，確保能有梁

45、柱頭模板的支模位置。 E）、主梁鋼筋綁扎時，應切實注意其吊筋和彎起的起彎終點，距柱邊的距離和負彎矩筋的斷點及剪力區(qū)箍筋均必須滿足設計要求。梁筋排距定位采用25楞頭鐵。 、現(xiàn)澆板鋼筋綁扎固定： A）、現(xiàn)澆板底板筋均采用滿綁扎法，綁扎前必須于外墻邊的一面向一個方向推進用粉筆分墨，然后穿筋以綁扎。 B）、底板筋下每縱橫間距600mm設置15mm厚瓜米石墊塊。 C）、上部負彎矩板筋綁扎位置按圖示尺寸要求拉線綁扎，其間距偏差均應符合規(guī)范規(guī)定，其負彎矩筋中部應用電焊點焊在梁筋上，固定負彎矩筋的端部應綁扎分布筋，用電焊點焊襯鐵。 D）、現(xiàn)澆板上下層用高標號的細石砼高墊塊墊，縱橫間距600mm，呈梅花型設置，

46、以控制雙層鋼筋間的間距。 、上部插筋綁扎固定： 上部插筋隨梁筋制作、綁扎，插筋采用“#”字箍筋與梁的上下筋焊接， 露出樓面部分綁扎3道工具箍，與柱、墻豎筋接觸部分全部點焊連接，確保插筋不位移。 8、鋼筋的預留及預埋鐵件 、根據(jù)施工圖紙，確定鋼筋的預留部位及作好預埋鐵件的下料，制作成型。 、綁扎鋼筋及安裝模板時，依圖示尺寸綁扎預埋件，必要時焊接固定，作好隱蔽資料。 、澆注砼時，專人跟班復核校正鋼筋，避免澆砼產(chǎn)生位移。 （三）、混凝土工程： 1、施工準備： 、商品砼的選擇及要求： 本工程結構轉換層墻、柱、梁、板均采用C40商品砼，地下室外墻為S8抗?jié)B。要求摻緩凝型泵送劑，水泥采用普通硅酸鹽水泥，砼

47、坍落度控制在140180mm。 、前倉的準備工作： A）、清理模板內(nèi)雜物，用水沖洗濕潤模板，抄好水平標高標記。 B）、搭好施工通道，熟悉工長指定的砼澆灌路線、施工縫留設等技術交底。 C）、檢查機具設備是否運轉正常，電源線照明線路是否安全齊備。 D）、選取有經(jīng)驗的專職振動棒工。 、后倉的準備工作： A）、由工長下達任務書，確定商品砼用量，由材料部門向攪拌站提供砼計劃用量。 B）、砼使用材料必須經(jīng)檢驗合格，隨車具備產(chǎn)品合格證。成立專門計量工作小組，專人計量、隨時抽檢商品砼的坍落度。專人操作機械、專人制作試件等。計量工必須了解主體結構各部位的砼標號。施工時前、后倉應隨時取得聯(lián)系。 2、混凝土的澆灌程

48、序： 、泵送砼施工總流程： 商品砼送入現(xiàn)場 、砼泵豎直輸送至施工樓面、輸送管水平輸送到砼澆 筑施工點、砼布料并澆灌 、泵送砼的澆灌程序： 砼的澆灌采用兩臺泵機平行施工，管道從1軸向15軸鋪設，砼澆注流向從15軸向1軸進行，每臺泵澆注寬度為15米左右，走向呈“S”型，沿澆注路線倒退式澆注，寬度為1.52米，施工中必須保持兩臺泵機同時施工。 3、砼澆灌振搗方法： 、泵送砼前用水泥漿或水泥砂漿潤滑受料斗、泵機和輸送管道內(nèi)壁。開始泵送時，速度宜慢，邊送邊觀察泵的各部位工作情況和泵送壓力，若無異常情況時再升至正常速度泵送。泵送應該連續(xù)進行，供應不及時可減緩速度，盡量不使其中斷，如發(fā)現(xiàn)轉運出現(xiàn)異常現(xiàn)象，寧

49、可放慢速度也不要中途停泵。 、中途停泵時應每隔45分鐘開泵一次，使其正反鼓各轉兩個沖程，同時開始受料斗中的攪拌34轉，以防砼離析（切忌連續(xù)攪拌引起骨料下沉）。若停泵時間過長（大于45分鐘），宜將砼從泵機和輸送管中清出。 、受料斗上方應設金屬網(wǎng)，以防止過大骨料或雜物混入。坍落度偏差過大的砼不得喂入受料斗，并嚴禁向受料斗加水，只允許加入與砼成分相同的砂漿，經(jīng)充分攪拌后為料。斗內(nèi)最少存料不得低于料斗上口200mm，以免降低吸入率，防止吸入空氣形成阻塞。 、使用插入式振搗器須快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，順序進行，不得遺漏，做到均勻搗實。移動間距不大于振動棒作用半徑的1.5倍（一般為3040cm

50、）。振搗上一層時須插入下層5cm，以消除兩層間的接縫。表面振動器（或稱平板振動器）的移動間距，要能保證振動器的平板覆蓋已振部分邊緣。 4、砼養(yǎng)護工作： 混凝土派專人負責澆水養(yǎng)護，澆筑完畢后，在12h以內(nèi)加以覆蓋和澆水，澆水次數(shù)以能保持混凝土有足夠的潤濕狀態(tài)，養(yǎng)護期一般不少于七晝夜。摻有緩凝劑的混凝土養(yǎng)護不少于14d，養(yǎng)護強度達到1.2MPa以上方能上人操作。夏季采用覆蓋養(yǎng)護，不能儲水的柱子和墻在未拆模前可采用模外淋水養(yǎng)護, 拆模后采用草墊或麻袋將頂部包裹后淋水或澆水養(yǎng)護。梁底采用專人進行噴水養(yǎng)護，板面采用草墊覆蓋后澆水養(yǎng)護。 5、砼試件留置和編號： 混凝土試塊按規(guī)定留設四組，一組為早期與結構同

51、條件養(yǎng)護，用以確定混凝土拆模強度，一組為同條件養(yǎng)護，一組為28天標準強度，一組為28天標準強度的備用試件砼試件的留取、成型、編號、養(yǎng)護各環(huán)節(jié)要認真控制，以提供試件代表性，正確反映混凝土結構的施工強度。十、有關技術措施 ：1、保證質(zhì)量措施： 、認真加強施工技術管理和質(zhì)量管理，嚴格執(zhí)行本公司制定的質(zhì)量程序文件，嚴格履行自己的崗位責任制和質(zhì)量責任制，樹立“百年大計，質(zhì)量第一”的思想。 、施工前，該工程的施工管理人員和質(zhì)量員必須認真讀圖，領會設計意圖，針對結構轉換層鋼筋、模板、砼的施工研究出切實可行的施工方案及措施，做好施工前的技術交底；施工過程中，必須嚴格按照設計和規(guī)范、規(guī)程中有關規(guī)定進行施工；在施

52、工管理中，施工管理人員應做到嚴要求、勤檢查，及時發(fā)現(xiàn)質(zhì)量問題，及時整改。 、在鋼筋施工過程中，對鋼材的質(zhì)量必須按程序文件的要求進行控制，加工房必須保證半成品的加工質(zhì)量符合規(guī)范要求，根據(jù)施工需要配套供應，嚴禁亂抓亂用，現(xiàn)場水平筋焊接必須保證焊接長度和焊縫高度，豎向電渣焊必須按圖紙分批接頭，焊接接頭必須經(jīng)復檢合格后方可進行鋼筋隱蔽驗收。 、支撐體系必須嚴格按方案進行搭設，轉換層梁板砼未達到拆模要求強度前，嚴禁拆除下層樓的支撐體系，必須保證有兩層樓支撐體系承擔轉換層的結構及施工荷載。模板施工時必須保證主梁的位置準確，夾具和支撐牢固，次梁必須拉通線校正，保證各次梁通長順直。 、砼施工中，首先必須嚴格控制預拌砼的入場驗收，每工作班不少于兩次坍落度檢測，嚴禁不合格砼用于結構施工。當砼輸送到作業(yè)層后，前倉必須及時將砼按施工流向散開，嚴禁產(chǎn)生砼的大量堆積和零散堆積，砼必須進行分層振搗，特別是鋼筋密集處必須保證砼到位、振搗到位，無狗洞及蜂窩麻面情況。砼澆筑完后養(yǎng)護要及時，要有專人負責。對大截面的梁在拆模后的養(yǎng)護期間，必須派專人進行裂縫觀測，如發(fā)現(xiàn)裂縫必須通知監(jiān)理、