扶壁式擋土墻支擋技術(shù)及其工程應(yīng)用研究

1、扶壁式擋土墻支擋技術(shù)及其工程應(yīng)用研究以某項(xiàng)目擋土墻工程為例扶壁式擋土墻是一種鋼筋混凝土薄壁式擋土墻，其主要特點(diǎn)是構(gòu)造簡(jiǎn)單、 施工方便，墻身斷面較小，自身質(zhì)量輕，可以較好的發(fā)揮材料的強(qiáng)度性能，能 適應(yīng)承載力較低的地基，適用于缺乏石料及地震地區(qū)。一般在較高的填方路段 采用來穩(wěn)定路堤，以減少土石方工程量和占地面積。扶壁式擋土墻，斷面尺寸 較小，踵板上的土體重力可有效地抵抗傾覆和滑移，豎板和扶壁共同承受土壓 力產(chǎn)生的彎矩和剪力，相對(duì)懸臂式擋土墻受力更好，適用612m高的填方邊坡，可有效地防止填方邊坡的滑動(dòng)。本設(shè)計(jì)剖析了擋土墻的作用原理；分析了擋土墻的應(yīng)用現(xiàn)狀、研究現(xiàn)狀及 發(fā)展趨勢(shì)；并完成了在一般情況下

2、扶壁式擋土墻的總體設(shè)計(jì)、荷載及土壓力的 計(jì)算，內(nèi)力計(jì)算，滑移穩(wěn)定計(jì)算，傾覆穩(wěn)定計(jì)算，地基承載力計(jì)算，結(jié)構(gòu)計(jì)算， 并以某項(xiàng)目擋土墻工程為例進(jìn)行巖土工程評(píng)價(jià)，并設(shè)計(jì)以對(duì)應(yīng)的擋土墻。隨后 對(duì)扶壁式擋土墻進(jìn)行參數(shù)改變，并以求達(dá)到安全適用的目的，尋求最佳經(jīng)濟(jì)效、人益O關(guān)鍵詞：扶壁式擋土墻；支擋技術(shù)；工程應(yīng)用第一章 緒論1.1選題依據(jù)常用的擋土墻類型有三種：重力式，懸臂式和扶壁式。重力式擋土墻一般 由塊石，磚或素混凝土筑成，它是靠擋土墻本身所收到的重力來保持穩(wěn)定，通 常這類擋土墻的高度不超過5M，屬于低擋土墻。1重力式擋土墻的優(yōu)點(diǎn)在于結(jié) 構(gòu)簡(jiǎn)單施工方便，施工工期短，能就地取材。但是其缺點(diǎn)和它的特性也是精密

3、 相關(guān)，對(duì)于地基承載力要求高工程量大，地基沉降量大。綜合起來，重力式擋 土墻的應(yīng)用目前主要在于墻高小于 5M的，并且地基承載力較大的情況下。2懸臂式擋土墻多由鋼筋混凝土制成，它的穩(wěn)定主要是墻踵懸臂以上的土所受重 力維持，它的懸臂部分的拉應(yīng)力由鋼筋承受。它的優(yōu)點(diǎn)在于截面尺寸小施工方 便以及對(duì)地基地基承載力要求不高等。相應(yīng)的缺點(diǎn)在于對(duì)于工作面要求較大。 綜上所述地質(zhì)土質(zhì)差且墻高大于 5M的時(shí)候重要工程。3扶壁式擋土墻類似于 懸臂式擋土墻。當(dāng)擋土墻的高度大于10M的時(shí)候，為了加強(qiáng)懸臂的抗彎剛度沿 墻長(zhǎng)縱向0.81.0高度設(shè)置一道扶墻，稱為扶壁式擋土墻。相比之下，扶壁式擋 土墻工程量較小，對(duì)地基承載力

4、要求不高，但是相對(duì)于懸臂式擋土墻來說工藝 較復(fù)雜。綜上所述，扶壁式擋土墻適用于地質(zhì)條件較差且高度大于10M的重要工程。除了上述的最常用的三種擋土墻外，還有錨桿錨定板式擋土墻，加筋式 擋土墻等等。不同的環(huán)境下，需要選擇最適合工程現(xiàn)狀的擋土墻?？傮w來說，扶壁式擋土墻與其它形式擋土墻比較的優(yōu)點(diǎn)有 1.扶壁式擋土墻 擋土高度大，適用范圍廣 2.經(jīng)濟(jì)效果良好3.施工速度快，大大縮短建設(shè)工期 4 可靠度較高，質(zhì)量容易控制隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)持續(xù)發(fā)展，為了加強(qiáng)各地區(qū)的聯(lián)系，交通環(huán)境正在不斷改變。 公路鐵路建設(shè)雖然提升了各個(gè)地區(qū)的交通能力，但由于受道路旁地質(zhì)條件的限 制，加上天然環(huán)境的作用如雨水沖刷等，使得公路由于邊

5、坡穩(wěn)定性的下降從而 產(chǎn)生許多工程災(zāi)害事故，例如邊坡侵蝕導(dǎo)致坡面坍塌等，而這些災(zāi)害事故的產(chǎn) 生不僅會(huì)造成重大的經(jīng)濟(jì)損失，而且對(duì)人民群眾的生命安全也是一種潛在的威 脅。工程中運(yùn)用邊坡加固技術(shù)（如擋土墻支護(hù)，植被保護(hù)技術(shù)等）維護(hù)邊坡穩(wěn) 定，可以有效的解決這一問題。一般情況下加固工程的形式為建造擋土墻。另外，很多工程項(xiàng)目建設(shè)在山地和丘陵地區(qū)，這些場(chǎng)地地形起伏較大，為 了滿足工業(yè)生產(chǎn)的需要，最大限度的減少耕地的占用，更有效的節(jié)約和利用有 限的土地資源，往往需要在起伏較大的場(chǎng)地上進(jìn)行平整工作，有著較高高度的 填方邊坡在實(shí)際工程中也經(jīng)常遇到。以前的填方區(qū)工程多數(shù)采用一般重力式毛 石或素混凝土擋土墻，石料用量

6、驚人，施工質(zhì)量很難控制，施工速度較慢。經(jīng) 過實(shí)際工程的應(yīng)用和監(jiān)測(cè)，證明扶壁式擋土墻安全可靠，經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益 顯著。由此可見，研究扶壁式擋土墻的支擋技術(shù)和工程應(yīng)用，有助于提高扶壁式 擋土墻的安全系數(shù)，對(duì)于節(jié)省材料，降低施工周期，提高工程質(zhì)量有著重要的 意義。1.2國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀國(guó)內(nèi)擋土墻結(jié)構(gòu)的研究和實(shí)踐近年來也比較活躍，特別是山區(qū)公路和鐵 路的大量修建再加上城市邊坡等建設(shè)，使人們不得不關(guān)注于擋土墻結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 問題。目前的研究主要集中在以下幾個(gè)方面：擋土墻的設(shè)計(jì)方法；土釘墻的應(yīng)用實(shí) 踐;預(yù)應(yīng)力單錨多錨體系的分析與設(shè)計(jì)研究；輕型擋土墻結(jié)構(gòu)的應(yīng)用研究等。另外 還有一些新型的擋土墻結(jié)構(gòu)在工程中得到廣

7、泛的應(yīng)用。這些研究與實(shí)踐得出很 多理論和應(yīng)用的成果。伴隨著基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的加快，在山區(qū)道路建設(shè)和山區(qū)城 市建設(shè)中，不可避免的要支護(hù)邊坡，做擋土墻結(jié)構(gòu)使其穩(wěn)定。而且擋土墻結(jié)構(gòu) 的形式也越來越多。目前，國(guó)內(nèi)正流行砌石重力式擋土墻、現(xiàn)澆和預(yù)制混凝土擋土墻、加筋土 擋土墻等。加筋土擋土墻技術(shù)是最近幾年提出的新技術(shù)。加筋土擋土墻是利用 加筋土技術(shù)修建的一種支擋構(gòu)筑物，加筋土是一種在土中加入拉筋帶的復(fù)合 土，它利用拉筋與土之間的摩擦作用，改善土體的變形條件和提高土體的工程 性能，從而達(dá)到穩(wěn)定土體的目的。國(guó)內(nèi)目前對(duì)鋼筋混凝土扶壁式擋土墻的研究和應(yīng)用較少，特別高度較大的 填方區(qū)建筑邊坡工程中的應(yīng)用較少。在國(guó)家現(xiàn)

8、行建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范 GB50330 2002中，出于經(jīng)濟(jì)和實(shí)際情況的局限，限定鋼筋混凝土扶壁式擋 土墻擋土高度不宜超過10m。在我們國(guó)家以前建設(shè)工程中，高度較大的擋土墻 主要用在公路和鐵路兩側(cè)，但擋土高度一般都在10m以下。長(zhǎng)沙有色冶金設(shè)計(jì)院主編的國(guó)家建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)圖集擋土墻 04J008中鋼筋混凝土擋土墻的高度 限定在6m以內(nèi)。扶壁式擋土墻超過10m時(shí)的工程應(yīng)用和研究較少，特別是在 軟土地基中的應(yīng)用。1.3本文的主要內(nèi)容1. 了解扶壁式擋土墻支護(hù)技術(shù)與概念，擋土墻的應(yīng)用現(xiàn)狀、研究現(xiàn)狀及發(fā) 展趨勢(shì)。2. 進(jìn)行扶壁式擋土墻計(jì)算；該扶壁式擋土墻荷載及土壓力的計(jì)算；內(nèi)力計(jì)算；滑移穩(wěn)定計(jì)算；傾覆穩(wěn)定

9、計(jì)算；地基承載力計(jì)算；結(jié)構(gòu)計(jì)算等3.以某項(xiàng)目擋土墻工程為例進(jìn)行工程實(shí)例分析4.通過計(jì)算軟件設(shè)定不同擋土墻的參數(shù)，在達(dá)到安全適用的前提下，尋求 最佳經(jīng)濟(jì)效益。第二章扶壁式擋土墻支護(hù)技術(shù)與概念2.1扶壁式擋土墻的構(gòu)成扶壁式擋土墻是一種鋼筋混凝土薄壁式擋土墻，在國(guó)外已廣泛使用，近年 來在國(guó)內(nèi)也開始使用。其主要特點(diǎn)是構(gòu)造簡(jiǎn)單、施工方便，墻身斷面較小，自 身質(zhì)量輕，可以較好的發(fā)揮材料的強(qiáng)度性能，能適應(yīng)承載力較低的地基。適用 于缺乏石料及地震地區(qū)。一般在較高的填方路段采用來穩(wěn)定路堤，以減少土石 方工程量和占地面積。扶壁式擋土墻，斷面尺寸較小，踵板上的土體重力可有 效地抵抗傾覆和滑移，豎板和扶壁共同承受土壓

10、力產(chǎn)生的彎矩和剪力，相對(duì)懸 臂式擋土墻受力好。扶壁式擋土墻由墻面板（立壁）、墻趾板、墻踵板及扶肋（扶壁）組成。扶 肋把立壁同墻踵板連接起來，起加勁的作用，以改善立壁和墻踵板的受力條件， 提高結(jié)構(gòu)的剛度和整體性，減小立壁的變形。扶壁式擋土墻是路肩擋土墻的一 種，是將預(yù)制的擋墻板焊接在預(yù)埋于基礎(chǔ)混凝土中的鋼板上，然后在其內(nèi)倒填 土的一種擋墻形式。與其它幾種形式的擋墻比較，扶壁式擋土墻具有節(jié)省占地 空間、縮短施工工期、美化城市環(huán)境、較易施工等優(yōu)點(diǎn)，是城市公路工程立交 橋引道中常用的一種擋墻形式。扶壁式擋土墻各部分尺寸的一般構(gòu)造要求如下：墻高H 8m，基礎(chǔ)寬度應(yīng)根據(jù)墻后回填土的性質(zhì)經(jīng)計(jì)算確定，當(dāng)墻后無

11、地下水時(shí)，一般取B= （1/31 H ,扶壁間距一般取Ln =（ 1/31/2） H ,墻趾板外挑厚度不應(yīng)小于 200 mm， 墻踵板厚度不應(yīng)小于 250mm。豎壁頂部厚度不宜小于150 mm,豎壁底部厚度 應(yīng)由計(jì)算確定，不宜小于250 mm。如果擋土墻后存在地下水時(shí)，應(yīng)在墻身上設(shè) 置排水措施，當(dāng)后填料是沙礫土?xí)r，可以在墻背底部設(shè)置一層卵石濾水層，在 墻上間隔2 m3 m設(shè)置呈梅花形布置的泄水孔，泄水孔直徑宜為100 mm150 mm;當(dāng)墻后填土為黏性土或其他低壓縮性土?xí)r，應(yīng)在墻背后先鋪一層 300 mm厚的卵石濾水層，然后在卵石外面回填黏性土。擋土墻基礎(chǔ)埋深不應(yīng)小 于1 m,當(dāng)處于凍脹土上時(shí)

12、，不應(yīng)小于凍結(jié)深度下 0. 25 m。擋土墻每隔15 m 20 m應(yīng)設(shè)置一條20 mm寬的沉降縫，縫內(nèi)用瀝青蔴絲或?yàn)r青木絲板填實(shí)。2.2扶壁式擋土墻的受力計(jì)算方式扶壁式擋圭墻由趾板、踵板、墻面板及肋四部分組成，設(shè)計(jì)時(shí)取兩肋跨中到跨中或肋中到肋中為一計(jì)算單元；對(duì)于趾板和肋分別按矩形或肋形懸壁梁 考慮；對(duì)于墻面板和踵板是三向固定板，屬超靜定結(jié)構(gòu)，按簡(jiǎn)化假定的近似方 法進(jìn)行計(jì)算。2.2.1垂直墻身計(jì)算方式垂直墻身被扶壁劃分為一個(gè)連續(xù)板帶，底板對(duì)垂直墻身也有鑲嵌作用， 當(dāng)Lx/Ly 3的時(shí)候，可以近似當(dāng)作三邊固定，一邊自由的雙向板進(jìn)行計(jì)算，當(dāng) Lx/Ly >3的時(shí)候可作為連續(xù)單向板計(jì)算（LX為兩

13、扶壁間寬度，Ly為墻高）。222底板計(jì)算方式基礎(chǔ)底板同樣的被扶壁劃分為一個(gè)連續(xù)板帶，垂直墻身對(duì)基礎(chǔ)底板也有 著鑲嵌作用。底板的前趾部分由于比較短，在土壤的反力作用下，可當(dāng)作上彎 曲的懸臂板計(jì)算。后踵板承受地面荷載，擋土墻自重，土體自重，土壤反力的 作用，計(jì)算方法和垂直墻身相同。實(shí)際的工程當(dāng)中由于后踵版較長(zhǎng)，受荷載較 大，當(dāng)肋板間距較大時(shí)，底板取與垂直墻身相同的厚度是不夠安全的，所以通 常都是加厚底板的厚度，但是這樣操作，垂直墻身對(duì)于底板的鑲嵌作用就不明 顯，甚至受力模式也會(huì)改變。如果不加厚地板厚度，可以在后踵版外邊緣加設(shè) 一道地基梁，將后踵板調(diào)整成為四邊固定板，使得擋土墻各部分截面尺寸適中，

14、受力合理。2.2.3扶壁計(jì)算方式將垂直墻身和扶壁合起來考慮，如同變截面的懸臂T形梁進(jìn)行受力分析計(jì)算。2.3扶壁式擋土墻的工程計(jì)算模版2.3.1計(jì)算荷載2.3.1.1水平內(nèi)力荷載根據(jù)墻面板計(jì)算模型，水平內(nèi)力計(jì)算各內(nèi)力分別為：支點(diǎn)負(fù)彎矩：M1 =1 2pil(2.1)12支點(diǎn)剪力：Q= pil1/2(2.2)跨中正彎矩：M2 =1 2pil(2.3)20 P邊跨自由端彎矩：M3 = 0(2.4)式子中I為扶肋凈間距墻面板承受最大水平正彎矩和最大水平負(fù)彎矩在垂直方向上分別發(fā)生在扶肋跨 中的1/2H處和扶肋固定支點(diǎn)處的第三個(gè)1/4H1處。設(shè)計(jì)采用的彎矩值和實(shí)際的 彎矩值相比，設(shè)計(jì)采用的大于實(shí)際的彎矩值

15、，所以是偏安全的。231.2豎直彎矩墻面板在土壓力的作用下，除了產(chǎn)生上述的水平彎矩外，將同時(shí)產(chǎn)生沿墻高方 向的豎直彎矩。負(fù)彎矩出現(xiàn)雜墻背一側(cè)底部 H1/4范圍內(nèi)；正彎矩出現(xiàn)在墻面一 側(cè)，其最大值在第三個(gè)H1/4段內(nèi)。最大值可按下列公式計(jì)算： 豎直負(fù)彎矩：MD= 00( + )Hil(2.5)垂直正彎矩： M = 0.03( + HI) H1I /4(2.6)沿墻長(zhǎng)方向(縱向)，豎直彎矩的呈拋物線形分布。設(shè)計(jì)時(shí)可采用中部2I/3范圍內(nèi)的豎直彎矩不變，兩端各I/6范圍內(nèi)的豎直彎矩教跨中減少一半的階梯形分 布。2.3.2墻踵板設(shè)計(jì)計(jì)算2.3.2.1計(jì)算模型與荷載墻踵板可視為支撐于扶肋上的連續(xù)板，不計(jì)

16、算墻面對(duì)其的約束，而視其為鉸支。內(nèi)力計(jì)算時(shí)，可將墻踵板順墻長(zhǎng)方向劃分為若干單位長(zhǎng)度的水平板條，根 據(jù)作用墻踵板上的荷載，對(duì)每一連續(xù)板條進(jìn)行彎矩、剪力計(jì)算，并假定豎向荷 載在每一連續(xù)板條上的最大值均勻作用于板條上。作用在墻踵板上的力有：計(jì)算墻背與實(shí)際墻背間的土重及活載 Wi;墻踵板 自重W2；作用在墻踵板頂面上的土壓力豎向 分力W3；作用在墻踵板端部的土壓 力的豎向分力 W4;由墻趾板固端彎矩 Mi的作用在墻踵板上引起的等代荷載 W5 ；以及地基反力等。為簡(jiǎn)化計(jì)算，假設(shè) W3為中心荷載，W4是懸臂端荷載Ety引起的，實(shí)際應(yīng) 力呈虛線表示的二次拋物線分布， 簡(jiǎn)化為實(shí)線表示的三角形分布；M1引起的等

17、 代荷載的豎直應(yīng)力近似的假設(shè)呈拋物線，其重心位于距固支端5B3/8處，以其對(duì)固支端的彎矩與M1平衡，可得墻踵處的應(yīng)力w5 = 2.4M1B32將上述荷載在墻踵板上引起的豎向應(yīng)力疊加，即可得到墻踵板的計(jì)算荷 載。由于墻面板對(duì)墻踵板的支撐約束作用，在墻踵板與墻面板銜接處，墻踵板 沿墻長(zhǎng)方向板條的彎曲變形為零，并向墻踵方向變形逐漸增大。故可近似假設(shè) 墻踵板的計(jì)算荷載為三角形分布，于是得：w = W1 + W2+ W3+ W4 + ¾V5 2I、Eb3sin 2Etsin M1=YH1+B3tg +ho）+ t3 + -B3+ t+2.4-4 - 2（2.7）B3B3B3即：w= YH1+B

18、3tg +h°）+ t3 +響（Eb3+2EJ+2.4-（2.7）B3B3式子中：Eb3為作用在BC面的土壓力（KN ）Et為作用在CD面的土壓力（KN ）M 1為墻趾板固定端處的計(jì) 算彎矩（KN ?m）和Y為墻后填土和鋼筋混凝 土的容重（KN ?m）t3為墻踵板厚度（m）為墻踵板端處的地基反 力2.3.2.2縱向內(nèi)力墻踵板順墻長(zhǎng)方向（縱向）板條的彎矩和剪力計(jì)算與墻面板相同，各內(nèi)力分別為：1支點(diǎn)負(fù)彎矩：M1= l（2.8）12V丿支點(diǎn)剪力：Q= l/2（2.9）跨中正彎矩：M2=2（2.10）20邊跨自由端彎矩：M3=O（2.11）2.3.2.3橫向彎矩墻踵板沿板寬方向（橫向）的彎矩

19、由兩部分組成：1. 三角形分布荷載作用下產(chǎn)生的橫向彎矩，最大值出現(xiàn)在墻踵板的根部。 由于墻踵板的寬度通常只有墻高的 1/3左右，其值一般較小，對(duì)墻踵板橫向配 筋不起控制作用，故不必計(jì)算此橫向彎矩。2. 由于在荷載作用下墻面板與墻踵板有相反方向的移動(dòng)趨勢(shì)，即在墻踵板 根部產(chǎn)生與墻面板豎直負(fù)彎矩相等的橫向負(fù)彎矩。233扶肋設(shè)計(jì)計(jì)算2.3.3.1計(jì)算模型和計(jì)算荷載扶肋可視為錨固在墻踵板上的“T”形變截面懸臂梁，墻面板則作為該“T” 形梁的翼緣板。翼緣板的有效計(jì)算寬度由墻頂向下逐漸加寬。為簡(jiǎn)化計(jì)算，只 考慮墻背主動(dòng)土壓力的水平分力，而扶肋和墻面板的自重以及土壓力的豎向分 力忽略不計(jì)。2.3.3.2剪力

20、和彎矩懸臂梁承受兩相鄰扶肋的跨中至跨中長(zhǎng)度LW與墻面高度Hi范圍內(nèi)的土壓力。在土壓力Ehi作用在AB面上的土壓力的水平分布力作用下產(chǎn)生了剪力和 彎矩:Qhi= YiLW（O5h + g）Ka cos （2.12）1 2Mhi = ;料 LW（h + 3h°）KaC0S（2.13）6式子中：Qhi和Mhi是高度為h （從墻頂算起）截面處的剪力（KN ）和彎矩（KN ?m） LW為跨中至跨中的計(jì)算彎 矩（m）當(dāng) LW b+12B2LW = I+ b（中跨）LW = O.911 +b（懸臂跨）其中b為扶肋厚度2.3.3.3翼緣寬度扶肋的受壓區(qū)有效翼緣高度 bi ,墻頂部bi=b,墻底部bi

21、=Lw （或12B2）中 間為直線變化，可知：bi = b +12B2hiH1bi = b +H1(2.14)(2.15)2.3.4配筋設(shè)計(jì)扶壁式擋土墻的墻面板、墻趾板、墻踵板按矩形截面受彎構(gòu)件配筋，而扶 肋按變截面“ T”形梁配筋。2.3.4.1墻面板水平受拉剛勁墻面板的水平受拉鋼筋分為內(nèi)、外側(cè)鋼筋兩種。內(nèi)側(cè)水平受拉鋼筋布置在墻面板靠填土一側(cè)，承受水平負(fù)彎矩，以扶肋處支點(diǎn)彎矩設(shè)計(jì)，全墻可分為34 段。外側(cè)水平受拉鋼筋布置在中間跨墻面板臨空一側(cè)，承受水平正彎矩，該鋼 筋沿墻長(zhǎng)方向通長(zhǎng)布置。為方便施工，可在扶肋中心切斷。沿墻高可分為幾個(gè) 區(qū)段進(jìn)行配筋，但區(qū)段不宜分得過多。2. 豎向受力鋼筋墻面板

22、的豎向受力鋼筋也分內(nèi)、外兩側(cè)。內(nèi)側(cè)豎向受力鋼筋布置在靠填土 一側(cè)，承受墻面板的豎直負(fù)彎矩。該筋向下伸人墻踵板不少于一個(gè)鋼筋錨固長(zhǎng) 度；向上在距墻踵板頂高 H4加上一個(gè)鋼筋錨固長(zhǎng)度處切斷。每跨中部2L/3范圍內(nèi)按跨中的最大豎直負(fù)彎矩配筋，靠近扶肋兩側(cè)各L/6部分按最大負(fù)彎矩的一半配筋。外側(cè)豎向受力鋼筋從布置在墻面板臨空一側(cè)，承受墻面板的豎直正彎矩。 該鋼筋通長(zhǎng)布置，兼作墻面板的分布鋼筋之用。3. 墻面板與扶肋間的U形拉筋連接墻面板與扶肋的U形拉筋，其開口向扶肋的背側(cè)，在扶肋水平方向通長(zhǎng)布 置。2.342墻踵板墻踵板頂面布置橫向水平鋼筋，是為了墻面板承受豎直負(fù)彎矩的鋼筋得以發(fā) 揮作用而設(shè)置的。該筋

23、位于墻踵板頂面，垂直于墻面板方向。該筋一端插入墻 面板一個(gè)鋼筋錨固長(zhǎng)度；另一端伸至墻踵端，作為墻踵板縱向鋼筋的定位鋼筋。 如鋼筋的間距很小，可以將其中一半在距墻踵端B3/2減一個(gè)鋼筋錨固長(zhǎng)度處切 斷。墻踵板頂面和底面縱向水平受拉筋，承受墻踵板在扶肋兩端的負(fù)彎矩和跨中 正彎矩。連接墻踵板與扶肋之間的 U形鋼筋其開口向上。可在距墻踵板頂面一個(gè)鋼 筋錨固長(zhǎng)度處切斷，也可延至扶肋的頂面，作為扶肋兩側(cè)的分布鋼筋。在垂直 于墻面板方向的鋼筋分布與墻踵板頂面縱向水平鋼筋相同。2.3.4.3墻趾板同墻面板的配筋設(shè)計(jì)。2.3.4.4 扶肋扶肋背側(cè)的受拉鋼筋，應(yīng)根據(jù)扶肋的彎矩圖，選擇23個(gè)截面，分別計(jì)算所 需的拉

24、筋根數(shù)。為節(jié)省混凝土，鋼筋可多層排列，但不得多于3層。其間距應(yīng)滿足規(guī)范要求，必要時(shí)可采用束筋。各層鋼筋上端應(yīng)按不需此鋼筋的截面再延 長(zhǎng)一個(gè)鋼筋錨固長(zhǎng)度，必要時(shí)，可將鋼筋沿橫向彎人墻踵板的底面。除受力鋼筋外，還需根據(jù)截面剪力配置箍筋，并按構(gòu)造要求布置構(gòu)造鋼筋。第三章以某項(xiàng)目擋土墻工程為例工程實(shí)例分析3.1工程緒言3.1.1擬建工程概況按設(shè)計(jì)單位提出的“工業(yè)與民用建筑地質(zhì)勘察任務(wù)書”要求，對(duì)長(zhǎng)沙恒飛電纜有限公司特種電線電纜項(xiàng)目擋土墻所在場(chǎng)地進(jìn)行勘察工作，下面為勘察內(nèi) 容及報(bào)告。按擬建特種電線電纜項(xiàng)目設(shè)計(jì)圖要求，場(chǎng)地平整后在場(chǎng)地的東側(cè)、南側(cè)及 西側(cè)將形成高約0.5010.00米的土質(zhì)邊坡，全長(zhǎng)約12

25、36.00米。本次勘察將其 劃分為四段，其中AB段長(zhǎng)398.0米，自然坡角為70°80° ,坡高約0.50 1.50米間；CD段長(zhǎng)240.0米,自然坡角為50°70° ,坡高約2.007.00米間QE 段長(zhǎng)598.0米,自然坡角為20°80° ,坡高約3.0010.00米間；EA段長(zhǎng)533.0 米，目前還在場(chǎng)平，邊坡未形成。3.1.2邊坡等級(jí)依據(jù)建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范(GB50330-2002) 3.2.1和3.2.2條的有關(guān) 規(guī)定，該邊坡為土質(zhì)邊坡，邊坡高 0.5 011.00米，破壞后果較嚴(yán)重，邊坡工程 安全等級(jí)為二級(jí)。3.2邊坡工

26、程地質(zhì)條件3.2.1地形地貌及氣候特征擬建特種電纜項(xiàng)目位于望城區(qū)普瑞大道西路與馬橋河路交叉處以東，場(chǎng)地 原始地貌為風(fēng)化剝蝕殘丘及沖溝，覆蓋層為第四系素填土、沖積粉質(zhì)粘土、沖 洪積角礫、殘積粉質(zhì)粘土，基巖為元古界泥質(zhì)板巖。邊坡縱向高低起伏不平、橫向地勢(shì)稍有起伏，場(chǎng)地東臨湖南金榮（望城）科技產(chǎn)業(yè)園、南依普瑞大道、 西面為園區(qū)用地、北側(cè)為空地。擬建場(chǎng)地勘察期間尚在整平，大部分場(chǎng)地已較 為平坦，測(cè)得場(chǎng)地內(nèi)鉆孔孔口標(biāo)高變化于52.0067.7Om之間。望城區(qū)屬中亞熱帶季風(fēng)濕潤(rùn)氣候， 氣候溫和，熱量豐富，年平均氣溫17C, 降水量1370毫米，日照1610小時(shí)，無霜期274天。1月為一年中氣溫最低的 一個(gè)

27、月，平均氣溫為4.4度，7月為氣溫最高，平均30C。望城區(qū)水資源豐富， 境內(nèi)河流為湘江及其支流，以湘江河為界，從河西流入湘江的有柳林江、撇洪 河、溈水河、八曲河、馬橋河、大澤湖水系、龍王港、觀音港和百泉河，其中 最有名的為溈水河。從湘江東岸流入的有黃龍河、石渚河與霞凝河。3.2.2邊坡工程地質(zhì)條件及巖土物理力學(xué)特征1、地層巖性根據(jù)本次鉆探揭露，場(chǎng)地內(nèi)埋藏的地層主要為第四系素填土、沖積粉質(zhì)粘 土、沖洪積角礫、殘積粉質(zhì)粘土，各地層的野外特征自上而下依次描述如下：素填土（ Q4ml）（”為地層編號(hào)，下同）：黃褐色，松散，稍濕-濕, 主要以粘性土為主，底部夾有少許植物根莖，含少量碎石，為新近填土，密實(shí)

28、 程度不均，工程性狀差異較大，未完成自重固結(jié)。分布于東側(cè)與西側(cè)邊坡，層 厚1.3013.80m,層頂高程54.2066.50m,層底高程45.0064.50m。 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土（ Ql）：褐灰色，濕-飽和，軟-可塑，以粘性土為主，含有機(jī) 質(zhì)腐殖質(zhì)，稍有腥臭味。在鉆孔 ZK463、ZK464、ZK465、ZK479、ZK480、ZK481、 ZK482均遇見該層，層厚 1.302.30m,層頂高程 46.9052.300m,層底高程 45.6050.90m。粉質(zhì)粘土（ Qal）：紅褐色、褐黃色，濕-稍濕，以硬塑-堅(jiān)硬，呈明顯的 花斑網(wǎng)紋狀結(jié)構(gòu)，含鐵錳質(zhì)氧化物及結(jié)核，土質(zhì)較均勻，光澤反應(yīng)為稍有光澤

29、，干強(qiáng)度及韌性中等，搖振反應(yīng)無，底部不均勻含約20%30%礫石，整個(gè)場(chǎng)地均有分布，層厚0.5013.50m,層頂高程45.0067.67m,層底高程37.9065.70m。角礫（Qal+pl）：沖洪積成因，褐灰色，褐黃色，稍濕-濕，中密，粒徑 大于2mm的顆粒含量為55%-65% ,棱角形為主，成分主要為石英質(zhì)，粒徑一 般2-20mm,不均勻夾有卵石，塊徑 30-80mm,粘性土含量為15%,其余為中 粗砂充填，顆粒級(jí)配一般。整個(gè)場(chǎng)地均有分布，層厚0.507.50m,層頂高程41.5065.70m,層底高程 37.1063.40m粉質(zhì)粘土（ Qel）：褐黃、褐紅色，稍濕，可塑-硬塑，由下伏板巖

30、風(fēng)化 殘積而成，不均勻夾有未完全風(fēng)化板巖碎塊及石英脈，遇水易軟化，脫水易干裂。光澤反應(yīng)為稍有光澤，干強(qiáng)度及韌性中等，搖振反應(yīng)無。在場(chǎng)地大部分鉆 孔中均遇見該層，層頂高程為38.8063.40m,該層未鉆穿，本次鉆探揭露最大厚度 10.70m。2、巖土體物理力學(xué)性質(zhì)及巖土參數(shù)選用(1)巖土物理力學(xué)性質(zhì)A.土的物理力學(xué)性質(zhì)此次勘察共采取33件原狀試樣以及16件擾動(dòng)土試樣，并進(jìn)行了室內(nèi)土壤物理 力學(xué)性質(zhì)試驗(yàn)根據(jù)室內(nèi)土工試驗(yàn)結(jié)果，場(chǎng)地內(nèi)各地層的主要物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo) 統(tǒng)計(jì)于表3.1土層物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)統(tǒng)計(jì)表表3.1巖土名稱統(tǒng)計(jì)指 標(biāo)含水量W重度Y比重GS孔隙比e液性 指數(shù)IL塑性 指數(shù)IP壓縮 系數(shù)al

31、-2壓縮 模量ES內(nèi)摩 擦角 ()內(nèi)聚力(C)%kNm3%MPa-1MPaOkPa統(tǒng)計(jì)組數(shù)19191919191919191919最大值31.219.42.730.9570.5616.10.356.5421.328.0最小值24.918.32.720.7550.4612.50.285.4415.419.0素埴平均值28.018.82.730.8530.5114.40.315.9118.423.0土標(biāo)準(zhǔn)差1.8460.0290.0050.0570.0341.0420.0200.3451.8982.873變異系數(shù)0.0660.0150.0020.0670.0660.0720.0650.0580.1

32、030.126修正系 數(shù)1.0270.9940.9991.0271.0270.9711.0260.9760.9580.949標(biāo)準(zhǔn)值28.718.72.720.8760.5314.00.325.7717.722.0統(tǒng)計(jì)組數(shù)6666666666最大值42.318.02.691.1631.2116.50.693.698.812.0淤AV泥最小值37.217.72.681.0491.0814.40.563.107.311.0淤泥平均值39.617.82.681.1031.1415.50.623.398.112.0質(zhì)粉標(biāo)準(zhǔn)差2.1620.0130.0040.0470.0490.8040.0560.251

33、0.6060.548質(zhì)粘變異系土數(shù)0.0550.0070.0020.0430.0420.0520.0900.0740.0740.048修正系 數(shù)1.0450.9940.9991.0361.0350.9571.0740.9390.9390.961標(biāo)準(zhǔn)值41.317.72.681.1421.1814.90.673.187.611.0統(tǒng)計(jì)組數(shù)23232323232323232323最大值23.620.12.740.7730.1916.60.209.4023.155.0粉質(zhì)最小值19.219.02.720.6330.0112.60.188.1820.440.0粘土平均值21.919.52.730.70

34、60.0914.30.198.9021.948.0標(biāo)準(zhǔn)差1.3670.0310.0060.0400.0601.1660.0070.2730.8073.128變異系 數(shù)0.0630.0160.0020.0570.6460.0810.0370.0310.0370.065修正系 數(shù)1.0230.9940.9991.0211.2350.9701.0140.9890.9870.976標(biāo)準(zhǔn)值22.419.42.720.7200.1113.90.198.8021.647.0統(tǒng)計(jì)組 數(shù)171717/最大值12.222.32.65/最小值7.620.12.64/角礫平均值9.821.12.64/J4 HZJ、標(biāo)

35、準(zhǔn)差1.2420.7220.005/變異系 數(shù)0.1270.0340.002/修正系 數(shù)1.0550.9850.999/標(biāo)準(zhǔn)值10.320.82.64/統(tǒng)計(jì)組 數(shù)19191919191919191919最大值27.320.02.740.8260.3016.80.238.4121.344.0最小值21.719.12.720.6560.1712.60.207.5019.135.0粉質(zhì)平均值23.819.52.730.7310.2214.50.228.0520.241.0標(biāo)準(zhǔn)差1.5090.0260.0060.0470.0361.1470.0090.2770.5942.855粘土變異系 數(shù)0.063

36、0.0130.0020.0640.1670.0790.0410.0340.0290.070修正系 數(shù)1.0260.9950.9991.0261.0680.9681.0170.9860.9880.972標(biāo)準(zhǔn)值24.419.42.720.7500.2314.00.227.9420.039.0注：表中修正系數(shù)系按公式=1±1.7°4+46278 巖土工程勘察規(guī)范Jnn(GB50021-2001)2009版計(jì)算，式中正負(fù)號(hào)按不利組合考慮。B 原位測(cè)試為查明擬建場(chǎng)地地層工程特性，本次勘察于素填土、淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土、粉 質(zhì)粘土中進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)分別為12次、6次、36次、18次，于角礫中

37、進(jìn)行重型動(dòng)力觸探試驗(yàn)6.00m20孔。標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)為實(shí)測(cè)擊數(shù)，重型動(dòng) 力觸探試驗(yàn)錘擊數(shù)按有關(guān)規(guī)范規(guī)定進(jìn)行鉆桿長(zhǎng)度修正。經(jīng)綜合整理統(tǒng)計(jì)列于表原位測(cè)試結(jié)果統(tǒng)計(jì)表3.23.2統(tǒng)計(jì)個(gè)數(shù)值 圍 范正數(shù)修系準(zhǔn)擊素填土12淤泥質(zhì)粉a標(biāo)準(zhǔn)貫質(zhì)粘土6入試驗(yàn)粉質(zhì)粘土36粉質(zhì)粘土18重型動(dòng)力觸探角礫60試驗(yàn)3.0-6.04.4170.902.0-3.02.6670.51618.0-2923.9443.33.0514.0-2116.6112.27.0912.2-1915.0151.63.950.2040.8933.940.1940.8402.240.1400.96022.980.1370.94315.660.1

38、090.97614.65注：表中修正系數(shù)系按公式Y(jié)=±1.704 + ±678 Sn n巖土工程勘察規(guī)范(GB50021-2001)2009版計(jì)算，式中正負(fù)號(hào)按不利組合考慮。3.2.3水文地質(zhì)條件1、地下水穩(wěn)定水位本次勘察在所有鉆孔中均遇見地下水，場(chǎng)地內(nèi)地下水類型主要為孔隙潛水， 受大氣降水及地表水補(bǔ)給，地下水含量較小，穩(wěn)定水位隨季節(jié)的變化而異，其 變化幅度不大，對(duì)邊坡穩(wěn)定性有一定的影響?？辈炱陂g為枯水季節(jié)，部分鉆孔測(cè)得其初見水位為 0.30 m0.80 m,高程變化范 圍為51.7052.50m;孔隙潛水的穩(wěn)定水位埋深范圍為 0.10m6.50m，高程變 化范圍為49.5

39、865.50m。根據(jù)本次勘察結(jié)果及望城地區(qū)水文地質(zhì)資料，該場(chǎng)地地下水穩(wěn)定水位變化幅度 可按12m考慮。2、地層透水性根據(jù)本次勘察結(jié)果，綜合地區(qū)工程經(jīng)驗(yàn)，場(chǎng)地內(nèi)地層素填土、粉質(zhì)粘土、 粉質(zhì)粘土、粉質(zhì)粘土為弱透水地層，角礫為中等透水地層。3、水質(zhì)分析本次勘察在鉆孔ZK339、ZK440號(hào)中采取2件地下水試樣進(jìn)行了水質(zhì)分析 試驗(yàn)，根據(jù)水質(zhì)分析結(jié)果，參照巖土工程勘察規(guī)范(GB50021-2001) (2009 年版)有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)綜合判定：場(chǎng)地環(huán)境類型屬U類，場(chǎng)地內(nèi)地下水水質(zhì)對(duì)混凝土 結(jié)構(gòu)及鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋具微腐蝕性。在鉆孔ZK61、ZK453中采取了 2件土試樣進(jìn)行腐蝕性分析，其結(jié)果詳見 “土的腐蝕

40、性分析報(bào)告”。根據(jù)土試樣分析結(jié)果，按巖土工程勘察規(guī)范(GB50021-2001)( 2009年版)有關(guān)規(guī)定結(jié)合場(chǎng)地情況判定：場(chǎng)地土對(duì)混凝土 具微腐蝕性，對(duì)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋具有微腐蝕性；對(duì)鋼結(jié)構(gòu)具有微腐蝕 性。324地震效應(yīng)1、抗震設(shè)防基本參數(shù)根據(jù)中國(guó)地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖(GB18306-2001)及建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范 (GB50011-2010)有關(guān)規(guī)定劃分，本場(chǎng)地建筑工程抗震設(shè)防烈度為6度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.05g,設(shè)計(jì)地震分組為第一組。2、場(chǎng)地土類型和場(chǎng)地類別根據(jù)本次勘察結(jié)果，依照建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50011-2010)的有關(guān)規(guī)定，結(jié)合鄰近場(chǎng)地的勘察經(jīng)驗(yàn)綜合判定：AB段邊坡場(chǎng)地土

41、類型為中硬場(chǎng)地土； CD段邊坡場(chǎng)地土類型為中硬場(chǎng)地土； DE段邊坡場(chǎng)地土類型為中軟場(chǎng)地土； EA段邊坡場(chǎng)地土類型為中軟場(chǎng)地土， 場(chǎng)地覆蓋層厚度在350米區(qū)間內(nèi)。建筑 場(chǎng)地類別為U類，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.05go場(chǎng)地為可進(jìn)行建設(shè)的一般地段。3.3巖土工程評(píng)價(jià)3.3.1場(chǎng)地地基土工程特性評(píng)價(jià)根據(jù)本次勘察結(jié)果，將場(chǎng)地內(nèi)分布各地層的巖土工程特性評(píng)價(jià)如下：素填土：該層分布于東側(cè)部分邊坡體內(nèi)，厚度為1.3013.80米，系新近堆填而成，結(jié)構(gòu)松散，強(qiáng)度低，具有高壓縮性，工程性能差，未經(jīng)處理不能作 為擬建建筑物的基礎(chǔ)持力層。淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土：該層邊坡坡體內(nèi)局部分布，范圍較小，壓縮性較高，強(qiáng) 度低，工程性能差

42、，可不考慮作為擬建建筑物的基礎(chǔ)持力層。粉質(zhì)粘土：呈硬塑-堅(jiān)硬狀態(tài)，強(qiáng)度中等偏高，壓縮性中等偏低，可作為擬 建建(構(gòu))筑物的天然地基持力層。角礫：呈中密狀態(tài)，強(qiáng)度較高，工程性能較好，場(chǎng)地內(nèi)均有分布，埋藏深 淺不一，可作為擬建(構(gòu))筑物的天然地基持力層。粉質(zhì)粘土：該層分布于整個(gè)邊坡坡體，層位穩(wěn)定，且厚度較大，可塑-硬塑，強(qiáng)度中等，壓縮性中等，工程性能較好，可作為擬建建筑物的基礎(chǔ)持力層或下臥層。332邊坡穩(wěn)定性分析與評(píng)價(jià)1、現(xiàn)狀邊坡的穩(wěn)定性該邊坡由人工開挖、堆填而成，均為土質(zhì)邊坡。其中AB段長(zhǎng)398.0米，自然坡角為70°80° ,坡高約0.501.50米間，邊坡主要地層為素填土

43、、粉質(zhì) 粘土、角礫、粉質(zhì)粘土；CD段長(zhǎng)240.0米,自然坡角為50°70° ,坡 高約2.007.00米間，邊坡主要地層為素填土、粉質(zhì)粘土、角礫、粉質(zhì) 粘土；QE段長(zhǎng)598.0米,自然坡角為20°80° ,坡高約3.0010.00米間, 邊坡主要地層為素填土、粉質(zhì)粘土、角礫、粉質(zhì)粘土，ZK432ZK440 之間有小范圍垮塌現(xiàn)象，ZK400處有水滲出；EA段長(zhǎng)533.0米，主要地層為素 填土、淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土、粉質(zhì)粘土、角礫、粉質(zhì)粘土目前還在場(chǎng)平， 邊坡未形成?？辈靺^(qū)域內(nèi)，未見新構(gòu)造運(yùn)動(dòng)、活動(dòng)斷裂、溶蝕溶溝等不良地質(zhì)現(xiàn)象，未發(fā)現(xiàn) 有影響邊坡穩(wěn)定性的不良地質(zhì)作

44、用，該邊坡在現(xiàn)狀條件下是穩(wěn)定的。2、邊坡穩(wěn)定性計(jì)算 計(jì)算方法的確定根據(jù)建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范(GB50330-2002)第5.2.1條及其條文說明， 邊坡穩(wěn)定性分析應(yīng)遵循以定性分析為基礎(chǔ)，以定量計(jì)算為重要輔助手段，進(jìn)行 綜合評(píng)價(jià)的原則。因此，根據(jù)工程地質(zhì)條件、可能的破壞模式以及已經(jīng)出現(xiàn)的 變形破壞跡象，可對(duì)邊坡的穩(wěn)定性狀態(tài)作出定性判斷。根據(jù)場(chǎng)地土體結(jié)構(gòu)特征，工程地質(zhì)、水文地質(zhì)條件，結(jié)合類似場(chǎng)地的經(jīng)驗(yàn)以及 邊坡可能失穩(wěn)的模式，其坡體發(fā)生滑動(dòng)破壞的模式呈圓弧狀，故本工程邊坡按 瑞典圓弧法進(jìn)行邊坡穩(wěn)定性計(jì)算(按等厚土層土坡考慮)。根據(jù)建筑邊坡工 程技術(shù)規(guī)范(GB50330-2002第5.2.3條，邊坡

45、穩(wěn)定性系數(shù)按下式計(jì)算：Ks=Ri TiNi=(Gi+Gbi)cos i+Pwisin( i - i)Ti=(Gi+Gbi) Sin i+Pwicos( i - i)Ri= Nitg i+cili式中KS 邊坡穩(wěn)定性系數(shù)；Ci 第i計(jì)算條塊滑動(dòng)面上巖土體的粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)； i第i計(jì)算條塊滑動(dòng)面上巖土體的內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值(0)； li 第i計(jì)算條塊滑動(dòng)面長(zhǎng)度(m ； i, i 第i計(jì)算條塊底面傾角和地下水位面傾角（0）;Gi第i計(jì)算條塊單位寬度巖土體自重（kN/m）；Gbi 第i計(jì)算條塊滑體地表建筑物的單位寬度自重（kN/m）；Pwi第i計(jì)算條塊單位寬度的動(dòng)水壓力（kN/m）；Ni 第i計(jì)

46、算條塊滑體在滑動(dòng)面法線上的反力（kN/m）Ti 第i計(jì)算條塊滑體在滑動(dòng)面切線上的反力（kN/m）；Ri 第i計(jì)算條塊滑動(dòng)面上的抗滑力（kN/m）； 邊坡穩(wěn)定性計(jì)算參數(shù)的選用根據(jù)鉆探揭露及調(diào)查、現(xiàn)場(chǎng)原位測(cè)試，結(jié)合土工試驗(yàn)結(jié)果及長(zhǎng)沙地區(qū) 經(jīng)驗(yàn)，經(jīng)綜合分析，對(duì)場(chǎng)地內(nèi)各土層的邊坡穩(wěn)定性計(jì)算參數(shù)提供如表3.3 O巖土層的邊坡穩(wěn)定性計(jì)算參數(shù)表3.3地層壓縮模量平均 值內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn) 值粘聚力標(biāo)準(zhǔn)值C（kPa）重度丫3名稱(kN/m )ES (MPa) ()素填土/10.08.018.7淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土3.17.611.017.7粉質(zhì)粘土8.821.64519.4角礫20.0#25.02.020.0粉質(zhì)粘土7.

47、920.035.019.4注：1）表中帶“ # ”者為變形模量。 邊坡穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果本場(chǎng)地地下水主要為孔隙潛水，且水量較小，坡面局部有地下水滲出，抗 震烈度按切度考慮，其邊坡穩(wěn)定性主要受土體的結(jié)構(gòu)影響較大。在計(jì)算邊坡的 穩(wěn)定性時(shí)采取對(duì)邊坡的最危險(xiǎn)滑動(dòng)面進(jìn)行優(yōu)化搜索，計(jì)算結(jié)果見表3.4 o邊坡穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果一覽表表3.4邊坡位置計(jì)算剖面安全系數(shù)備注邊坡AB段8-8 '1.20工況二邊坡CD段51-51 '1.165工況二邊坡DE段38-38'1.066工況二以上計(jì)算結(jié)果表明，邊坡的安全系數(shù)K= 1.0661.20<1.25。根據(jù)建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范（GB50330-

48、2002表5.3.1中的規(guī)定，二級(jí)邊坡穩(wěn)定系數(shù) K按圓弧滑動(dòng)法不小于1.25 ,且邊坡均為永久性邊坡，邊坡安全等級(jí)為二級(jí)， 因此應(yīng)采取相應(yīng)措施進(jìn)行治理。并在坡頂做好排（截）水溝，避免地表逕流沖 刷破壞坡面，確保邊坡穩(wěn)定。3.4邊坡支護(hù)處理措施根據(jù)場(chǎng)地工程地質(zhì)條件、水文地質(zhì)條件，結(jié)合即將形成邊坡的特點(diǎn)，按“技 術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理、安全可靠、方便施工、不留后患”的原則，建議采用如下支護(hù)治理措施，其治理后的邊坡穩(wěn)定系數(shù)建議采用1.25。1）支擋與放坡相結(jié)合采用擋土墻進(jìn)行支護(hù)，上部可采用放坡措施。2）截、排水及坡面防護(hù) 在坡頂設(shè)天溝（截水溝），并將水引至坡體外； 對(duì)邊坡長(zhǎng)、上部匯水面積較大地段可設(shè)置吊溝

49、將水引至坡下； 在邊坡坡腳設(shè)排水溝； 在坡體內(nèi)設(shè)置泄水孔，將坡體內(nèi)的水排出； 在緩坡地段可種植草皮綠化坡面，并防止坡面土體流失或溜土，在較陡 邊坡地段可用水泥砂漿或漿砌片石等封固坡面。3.5施工注意事項(xiàng)1、擋土墻開挖時(shí)應(yīng)分新商盟層分段進(jìn)行，并分層分段及時(shí)支護(hù)，開挖過程 中應(yīng)注意施工順序，嚴(yán)禁超挖；應(yīng)盡量保持現(xiàn)有邊坡破率；宜對(duì)邊坡坡面進(jìn)行 機(jī)械修整和人工平整，保證坡面順滑、美觀。2、擋土墻應(yīng)設(shè)計(jì)適當(dāng)?shù)牡乇砼藕轶w系以避免暴雨季節(jié)的坡面洪流的不利影 響。3、擋墻施工時(shí)，需在擋墻強(qiáng)度達(dá)到70%后方可填土，填土應(yīng)按規(guī)范要求進(jìn) 行分層碾壓夯實(shí)。4、在擋土墻的施工期和使用期，應(yīng)控制不利于邊坡穩(wěn)定的因素產(chǎn)生和

50、發(fā)展，不應(yīng)隨意開挖坡腳，防止坡頂超載，應(yīng)避免地表水及地下水大量滲入坡體，并 應(yīng)對(duì)有利于邊坡穩(wěn)定相關(guān)環(huán)境進(jìn)行有效保護(hù)。5、擬建擋土墻的設(shè)計(jì)與施工宜對(duì)整個(gè)邊坡的穩(wěn)定性進(jìn)行綜合考慮，以保證整個(gè)邊坡的穩(wěn)定性。6在坡頂、坡底施工擬建（構(gòu)）筑物基坑（槽）時(shí)，應(yīng)注意對(duì)邊坡產(chǎn)生不 利影響，嚴(yán)禁對(duì)邊坡產(chǎn)生“割腳”作用。7、 支護(hù)樁的設(shè)計(jì)與施工，應(yīng)嚴(yán)格按照建筑樁基技術(shù)規(guī)范（JGJ94-2008、 建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范（GB50330-2002）的相關(guān)規(guī)定執(zhí)行。8、施工時(shí)應(yīng)合理安排建筑材料及建筑垃圾的運(yùn)輸工作，廢棄的泥漿、 碴應(yīng) 按環(huán)境保護(hù)的有關(guān)規(guī)定處理，并盡量降低對(duì)周邊環(huán)境的噪音污染。注意對(duì)周邊 建筑的影響以及周

51、邊建筑等荷載的影響。9、工程施工期間內(nèi)，應(yīng)按照規(guī)范要求對(duì)坡頂水平位移及垂直位移、地表裂縫（如果有）、坡頂建（構(gòu)）筑物變形、降雨與時(shí)間的關(guān)系等進(jìn)行監(jiān)測(cè)，監(jiān)測(cè) 點(diǎn)的設(shè)置應(yīng)滿足規(guī)范要求；工程竣工后，監(jiān)測(cè)時(shí)間不得少于2年。3.6結(jié)論與建議（一）結(jié)論1、據(jù)建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范 （GB50330-2002）3.2.1和3.2.2條的有關(guān) 規(guī)定，該邊坡為土質(zhì)邊坡，邊坡高 0.5011.00米，破壞后果嚴(yán)重，邊坡工程安 全等級(jí)為二級(jí)。2、 影響擬建邊坡穩(wěn)定性的不良地質(zhì)作用為滑移。本次勘察選擇了三條剖面 進(jìn)行了穩(wěn)定性計(jì)算，計(jì)算結(jié)果表明，擬建邊坡在形成過程中如不采取支護(hù)措施， 坡面將會(huì)產(chǎn)生滑移，以及由于應(yīng)力釋放而造成邊坡垮塌。3、根據(jù)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50011-2001）（ 2009年版）和中國(guó) 地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖（GB18306-2001）,擬建場(chǎng)地抗震設(shè)防烈度為 6度，設(shè)計(jì)基 本地震加速度值為005g,設(shè)計(jì)地震分組為第一組，場(chǎng)地內(nèi)無可液化地層分布。 根據(jù)本次勘察結(jié)果，依照建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50011-2010）的有關(guān)