高強(qiáng)方矩管冷彎成型角隅內(nèi)側(cè)裂紋產(chǎn)生原因的數(shù)值仿真分析

1、    高強(qiáng)方矩管冷彎成型角隅內(nèi)側(cè)裂紋產(chǎn)生原因的數(shù)值仿真分析    陳葉清駱海賀劉占增【摘 要】高強(qiáng)方矩管在成型生產(chǎn)過(guò)程中時(shí)常出現(xiàn)角隅內(nèi)側(cè)開(kāi)裂，本文采用有限元數(shù)值模擬仿真計(jì)算，對(duì)角隅內(nèi)側(cè)裂紋產(chǎn)生的原因進(jìn)行了研究。研究表明，角隅內(nèi)側(cè)在整個(gè)成型過(guò)程中，有因回彈引起的拉應(yīng)力，且該處的等效應(yīng)力-應(yīng)變曲線的流動(dòng)在擠壓成型階段超過(guò)了材料的真應(yīng)力-應(yīng)變?cè)囼?yàn)曲線，超出了材料的塑性成型能力，因此在回彈拉應(yīng)力的作用下產(chǎn)生裂紋?！娟P(guān)鍵詞】數(shù)值模擬；冷彎成型；裂紋；高強(qiáng)方矩管1. 前 言隨著全球節(jié)能降耗和環(huán)境保護(hù)要求的不斷提高，客車輕量化已成為重要的發(fā)展趨勢(shì)。采用高強(qiáng)度冷彎方矩

2、管替代普通方矩管后，可以減薄壁厚，大幅降低結(jié)構(gòu)自重。然而，高強(qiáng)鋼由于具有強(qiáng)度高、延伸率低、變形大、成型反彈大等特點(diǎn)，因而在冷彎成型生產(chǎn)過(guò)程中以及用戶的二次加工過(guò)程中時(shí)常出現(xiàn)開(kāi)裂，而且相當(dāng)一部分是在管子的角隅內(nèi)側(cè)開(kāi)裂。進(jìn)行高強(qiáng)方矩管冷彎成型數(shù)值仿真研究，有助于解釋高強(qiáng)方矩管在成型過(guò)程中產(chǎn)生裂紋等缺陷的原因，以及提出降低裂紋等缺陷發(fā)生概率的工藝優(yōu)化改進(jìn)措施。國(guó)內(nèi)外對(duì)方矩形管冷彎成型的研究主要集中在數(shù)值仿真、成型工藝和成型缺陷等三方面。成型缺陷方面，伊朗的m.salmani.tehrani等1利用有限元數(shù)值仿真對(duì)方矩管局部屈曲進(jìn)行了分析。此外，伊朗的m. farzin等2借用有限元數(shù)值仿真工具，對(duì)于

3、冷彎成型過(guò)程中屈曲應(yīng)變極限的確定進(jìn)行了探討。日本小奈弘教授（hiroshi ona）3的高精度冷彎成型工藝以及缺陷的產(chǎn)生機(jī)理和解決方法對(duì)生產(chǎn)實(shí)踐具有很高的指導(dǎo)意義。美國(guó)的b.w. schafer等4討論了考慮幾何缺陷和殘余應(yīng)力情況下冷彎型鋼的計(jì)算模型。從國(guó)內(nèi)外公開(kāi)的相關(guān)文獻(xiàn)可以看出，在成型缺陷方面只涉及到對(duì)屈曲等缺陷數(shù)值仿真的討論，基本上沒(méi)有涉及對(duì)矩形管裂紋產(chǎn)生原因和預(yù)防進(jìn)行討論，更談不上應(yīng)用工廠的實(shí)際生產(chǎn)案例。本文針對(duì)客車用高強(qiáng)方矩管在冷彎成型過(guò)程中角隅內(nèi)側(cè)產(chǎn)生裂紋的現(xiàn)象，開(kāi)展冷彎成型過(guò)程中的數(shù)值仿真研究，通過(guò)仿真模型分析裂紋產(chǎn)生的原因。2. 數(shù)值仿真模型的建立及計(jì)算高強(qiáng)方矩管冷彎成型數(shù)值仿

4、真模型的確立主要根據(jù)高強(qiáng)方矩管的實(shí)際生產(chǎn)工藝流程來(lái)確定，研究模型采用的是規(guī)格40×40×1.5mm的四四二次彎邊成型方矩管。有限元模型的建立利用femap軟件，計(jì)算仿真利用以擅長(zhǎng)處理非線性和復(fù)雜接觸問(wèn)題著稱的abaqus高級(jí)有限元仿真軟件。計(jì)算方法采用二維有限元數(shù)值仿真分析方法，能完整地仿真整個(gè)冷彎成型流程，且能方便地分析冷彎成型過(guò)程中的大塑性變形和回彈等成型基本現(xiàn)象。尤其對(duì)容易產(chǎn)生裂紋的角隅處，能方便地對(duì)其進(jìn)行細(xì)節(jié)分析。在角隅外側(cè)，整個(gè)高強(qiáng)方矩管冷彎成型過(guò)程中，以外圓弧處塑性應(yīng)變較大的4062號(hào)單元作為典型節(jié)點(diǎn)讀出該點(diǎn)處每個(gè)成型道次回彈前和回彈后的應(yīng)力，繪制出應(yīng)力譜。同理

5、，在角隅內(nèi)側(cè)，整個(gè)高強(qiáng)方矩管冷彎成型過(guò)程中，以內(nèi)圓弧處塑性應(yīng)變較大的62號(hào)單元作為典型節(jié)點(diǎn)讀出該點(diǎn)處每個(gè)成型道次回彈前和回彈后的應(yīng)力，繪制出應(yīng)力譜。在角隅外側(cè)，4062號(hào)單元的等效應(yīng)力-應(yīng)變曲線（曲線）沿材料真應(yīng)力-應(yīng)變曲線（曲線）的流動(dòng)如圖1所示。在角隅內(nèi)側(cè)， 62號(hào)單元的等效應(yīng)力-應(yīng)變曲線（曲線）沿材料真應(yīng)力-應(yīng)變曲線（曲線）的流動(dòng)如圖2所示。3. 分析與討論關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)處產(chǎn)生裂紋的原因必須滿足兩個(gè)條件：一是曲線的流動(dòng)超過(guò)材料的曲線；二是該關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)處存在拉應(yīng)力。從圖1和圖2可以看出，在高強(qiáng)方矩管整個(gè)冷彎成型過(guò)程中，角隅外側(cè)和角隅內(nèi)側(cè)的應(yīng)力譜特點(diǎn)表現(xiàn)為：在成型、擠壓和精整階段都存在拉壓交變應(yīng)力。

6、對(duì)于角隅外側(cè)的4062號(hào)關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)，雖然該點(diǎn)存在拉應(yīng)力，但是曲線流動(dòng)并沒(méi)有超過(guò)材料曲線，因此該節(jié)點(diǎn)處于安全狀態(tài)，即不產(chǎn)生裂紋；對(duì)于角隅內(nèi)側(cè)的62號(hào)關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)， 曲線流動(dòng)在擠壓道次超過(guò)材料曲線，而且該點(diǎn)在擠壓成型階段及以后的道次，存在拉應(yīng)力，因此該節(jié)點(diǎn)產(chǎn)生裂紋。實(shí)際生產(chǎn)高強(qiáng)方矩管過(guò)程中，角隅外側(cè)安全，內(nèi)側(cè)破裂產(chǎn)生裂紋，且裂紋由內(nèi)向外擴(kuò)展，與數(shù)值模擬仿真計(jì)算的結(jié)果一致。4. 結(jié) 論數(shù)值仿真計(jì)算結(jié)果表明：角隅外側(cè)雖然存在拉應(yīng)力，但是該處的等效應(yīng)力-應(yīng)變曲線的流動(dòng)在整個(gè)成型階段沒(méi)有超過(guò)材料的真應(yīng)力-應(yīng)變?cè)囼?yàn)曲線，材料的塑性成型能力還保留著，能抵抗該處的拉應(yīng)力。因此，角隅外側(cè)不產(chǎn)生裂紋。而角隅內(nèi)側(cè)在整個(gè)成型

7、過(guò)程中，有因回彈引起的拉應(yīng)力，且該處的等效應(yīng)力-應(yīng)變曲線的流動(dòng)在擠壓成型階段超過(guò)了材料的真應(yīng)力-應(yīng)變?cè)囼?yàn)曲線，超出了材料的塑性成型能力，失去抵抗外力作用下變形的能力，因此在回彈拉應(yīng)力的作用下產(chǎn)生裂紋。參考文獻(xiàn)：1m.salmani.tehrani，p. hartley，h. moslemi naeini，h. khademizadeh. localised edge buckling in cold roll-forming of symmetric channel sectionj. thin-walled structures，2006，44：184-196.2m. farzin，m. s

8、almani tehrani，e. shameli，determination of buckling limit of strain in cold roll forming by the finite element analysisj. journal of materials processing technology，2002，125（126）：626-632.3小奈弘，劉繼英. 冷彎成型技術(shù)m. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2007.4b.w. schafer，t. peko¨z. computational modeling of cold-formed steel： chara