現(xiàn)代化工原理--蒸發(fā)概述

1、 化工原理（上冊(cè)） 化工原理6蒸發(fā)蒸發(fā)6.1 概述概述 定義：定義： 濃縮溶液濃縮溶液 不揮發(fā)溶質(zhì)與揮發(fā)性溶劑分離，獲得濃度不揮發(fā)溶質(zhì)與揮發(fā)性溶劑分離，獲得濃度 高的溶液或溶劑；高的溶液或溶劑； 加熱（生）蒸汽、二次蒸汽，蒸發(fā)器加熱（生）蒸汽、二次蒸汽，蒸發(fā)器 分類：分類： 蒸汽利用：蒸汽利用： 單效、多效蒸發(fā)；單效、多效蒸發(fā)； 壓力：壓力： 常壓蒸發(fā)，加壓蒸發(fā)，減壓（真空）蒸發(fā)常壓蒸發(fā)，加壓蒸發(fā)，減壓（真空）蒸發(fā). 減壓（真空）減壓（真空） 優(yōu)點(diǎn)：優(yōu)點(diǎn)： 1） 省傳熱面積；省傳熱面積； 2） 利用利用 低壓（廢熱）蒸汽；低壓（廢熱）蒸汽； 3） 適用熱敏性溶液；適用熱敏性溶液； 4） 熱損失

2、減少。熱損失減少。 缺點(diǎn)：缺點(diǎn)：1） 、K； 2） 減壓裝置、能耗。減壓裝置、能耗。 流程：流程： 敘述敘述 P281 圖圖6-1 傳熱過(guò)程傳熱過(guò)程 蒸發(fā)基本流程.swf 真空泵緩沖罐水分離器混合冷凝器冷卻水二次蒸汽冷凝水冷凝水疏水器加熱室 加熱蒸汽原料液蒸發(fā)室完成液 不凝氣體特點(diǎn)：特點(diǎn)： . 沸點(diǎn)升高，沸點(diǎn)升高， t 變變小小 節(jié)省能源節(jié)省能源 ， 大量汽化大量汽化 大量蒸汽消耗大量蒸汽消耗 物料的工藝特性，物料的工藝特性， 析晶、結(jié)垢、分解、熱敏性、析晶、結(jié)垢、分解、熱敏性、 高粘、強(qiáng)腐蝕高粘、強(qiáng)腐蝕設(shè)備差異：設(shè)備差異： 與換熱器相比與換熱器相比 加熱室加熱室 分離室（蒸發(fā)室）分離室（蒸發(fā)

3、室） 詳細(xì)在后面介紹詳細(xì)在后面介紹重點(diǎn)：重點(diǎn)： 根據(jù)任務(wù)選擇與設(shè)計(jì)蒸發(fā)器根據(jù)任務(wù)選擇與設(shè)計(jì)蒸發(fā)器 如何提高設(shè)備的生產(chǎn)能力和經(jīng)濟(jì)性如何提高設(shè)備的生產(chǎn)能力和經(jīng)濟(jì)性可以替代的節(jié)能新單元操作：可以替代的節(jié)能新單元操作： 膜分離技術(shù)等膜分離技術(shù)等 用于海水脫鹽，低濃度組分提取，藥物濃縮，菌種等熱敏用于海水脫鹽，低濃度組分提取，藥物濃縮，菌種等熱敏 性物質(zhì)處理性物質(zhì)處理6.2 蒸發(fā)器的形式蒸發(fā)器的形式 一一 結(jié)構(gòu)和特點(diǎn)結(jié)構(gòu)和特點(diǎn) 加熱室加熱室+分離室分離室 循環(huán)型循環(huán)型 : 自然循環(huán)型自然循環(huán)型-中央循環(huán)型中央循環(huán)型中央循環(huán)管式蒸發(fā)器中央循環(huán)管式蒸發(fā)器.swf、 懸筐式懸筐式懸筐蒸發(fā)器懸筐蒸發(fā)器.swf

4、、外熱式、外熱式外加熱式蒸發(fā)器外加熱式蒸發(fā)器.swf、 列文式列文式列文式蒸發(fā)器列文式蒸發(fā)器.swf 強(qiáng)制循環(huán)型強(qiáng)制循環(huán)型 強(qiáng)制循環(huán)管式蒸發(fā)器強(qiáng)制循環(huán)管式蒸發(fā)器.swf P282 P282 圖圖6-26-2、6-36-3，6-46-4 單程式單程式（不循環(huán)）：升膜（不循環(huán)）：升膜升膜式蒸發(fā)器升膜式蒸發(fā)器.swf、 降膜降膜降膜式蒸發(fā)降膜式蒸發(fā) 器器.swf、升升-降膜、刮板式降膜、刮板式轉(zhuǎn)子式刮板蒸發(fā)器轉(zhuǎn)子式刮板蒸發(fā)器.swf、攪拌薄膜攪拌薄膜 P285 P285 圖圖6-56-5，6-66-6，6-76-7、1010 浸沒(méi)燃燒式浸沒(méi)燃燒式：煙道氣直接式：煙道氣直接式 直接接觸式蒸發(fā)器直接接觸

5、式蒸發(fā)器.swf P286 P286 圖圖6-86-8 二二 選型選型 原則原則:滿足工藝要求、保證質(zhì)量，能力大，簡(jiǎn)單方便，經(jīng)濟(jì)。滿足工藝要求、保證質(zhì)量，能力大，簡(jiǎn)單方便，經(jīng)濟(jì)。 三三 輔助裝置輔助裝置 P287 P287 圖圖6-96-9、1010 除沫器除沫器 除沫器的主要形式除沫器的主要形式.swf 冷凝器冷凝器干式逆流高位冷凝干式逆流高位冷凝器器.swf 真空裝置真空裝置-氣體壓送裝置氣體壓送裝置懸筐 列文 單效外循環(huán) 攪拌薄膜 刮板 浸沒(méi)燃燒 升膜 降膜 三效升降膜蒸發(fā)器果汁蒸發(fā)器 三效蒸發(fā)器加熱室蒸發(fā)室蒸發(fā)室原料原料 F, x0, t0, c0 , h0加熱蒸汽加熱蒸汽D,Ts,H

6、s完成液完成液 L=F -W, x, t, c, h冷凝液冷凝液 D,Ts,hs二次蒸汽二次蒸汽 W,T1,H熱損失熱損失 QlAF W L D kg/h , x0 x 質(zhì)量質(zhì)量%, Ts, T1, t0 t, ,Hs hs H h kJ/kg , c0,c kJ/(kg.K) , Q l kJ/h 6.3 單效蒸發(fā)的計(jì)算單效蒸發(fā)的計(jì)算 單效蒸發(fā)計(jì)算示意圖單效蒸發(fā)計(jì)算示意圖 P394 圖圖6-13 符號(hào)說(shuō)明符號(hào)說(shuō)明 計(jì)算項(xiàng)目：計(jì)算項(xiàng)目：蒸發(fā)量蒸發(fā)量W kg/h ；加熱蒸汽消耗量加熱蒸汽消耗量 D（Q）kg/h ； 蒸發(fā)器的傳熱面積蒸發(fā)器的傳熱面積 A m2 已知條件：已知條件：生產(chǎn)任務(wù)與操作條

7、件生產(chǎn)任務(wù)與操作條件- 原料液的流量原料液的流量F、溫度溫度t0、濃度濃度x0(質(zhì)量分率質(zhì)量分率) ； 完成液的濃度完成液的濃度x； 加熱蒸汽的壓強(qiáng)加熱蒸汽的壓強(qiáng)ps(pa)(Ts)； 冷凝器內(nèi)的壓強(qiáng)冷凝器內(nèi)的壓強(qiáng)P(pa)依據(jù)：依據(jù)： 物料衡算式、物料衡算式、 焓衡算式、焓衡算式、 傳熱速率方程式傳熱速率方程式一、蒸發(fā)量的計(jì)算一、蒸發(fā)量的計(jì)算 總總F = L + W 溶質(zhì)不揮發(fā)溶質(zhì)不揮發(fā) Fx0 = Lx = (F W)x 二、加熱蒸汽消耗量的計(jì)算二、加熱蒸汽消耗量的計(jì)算蒸汽在飽和溫度下排出冷凝液蒸汽在飽和溫度下排出冷凝液DHs + Fh0 = Lh + WH + Dhs + Ql D(Hs

8、 hs) + Fh0 = (F W)h + WH + Q l 則則 0液體焓為零（基準(zhǔn)）、忽略濃縮熱：液體焓為零（基準(zhǔn)）、忽略濃縮熱： h s = C*Ts 0 = C*Ts； h0 = C0t0 0 = C0t0 ； h = Ct 0 = Ct； 則則 D(Hs C*Ts) + FC0t0 = (F W)Ct + WH +Ql 001,FxxWFor xxFW0lssF hhW HhQDHhC0 = C*(1 x0) + CBx0 C = C*(1 x) + CBx C*溶劑溶劑 、CB溶質(zhì)溶質(zhì) kJ/kg.K 當(dāng)當(dāng)x0.2 C0 C*(1 x0) C C*(1 x) 若忽略濃縮熱若忽略濃縮

9、熱 則則 Hs C*Ts = R H Ct r (H C*T= r 若若C C*) 如沸點(diǎn)進(jìn)料如沸點(diǎn)進(jìn)料t0 = t, 又又C C0 及及 Ql = 0 則則 D = W(H Ct)/R W r/ R or D/W = (H Ct)/R r/R-單位蒸汽消耗量單位蒸汽消耗量 表示表示經(jīng)濟(jì)程度經(jīng)濟(jì)程度，11.10 0lssF CtC tW HCtQDHC T0 0lsF CtC tWrQDR三、蒸發(fā)器的傳熱面積三、蒸發(fā)器的傳熱面積 Q = D(Hs hs) or Q = DR （熱損失通過(guò)溶液再?gòu)耐獗诿孀撸釗p失通過(guò)溶液再?gòu)耐獗诿孀撸?或或 對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)型的（熱損失直接通過(guò)外壁面走）對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)型的（

10、熱損失直接通過(guò)外壁面走）Q傳傳 = DR - Ql tm = t = Ts t沸點(diǎn)沸點(diǎn) P291,P291,關(guān)鍵是關(guān)鍵是的提高的提高, ,減少污垢、提高流速等減少污垢、提高流速等 1不凝性氣體排放不凝性氣體排放ssssD HhDRAK TtK Tt11112122211ssmKbdddRRdddmQAKt例例1 1 單效蒸發(fā)計(jì)算單效蒸發(fā)計(jì)算 在單效蒸發(fā)器中每小時(shí)將在單效蒸發(fā)器中每小時(shí)將2000 2000 kgkg的某種水溶液從的某種水溶液從10 10 連續(xù)濃連續(xù)濃縮到縮到30 30 ，蒸發(fā)操作的平均壓強(qiáng)為，蒸發(fā)操作的平均壓強(qiáng)為40 40 kpakpa，相應(yīng)的溶液沸點(diǎn)為相應(yīng)的溶液沸點(diǎn)為8080，

11、加熱蒸汽絕壓為，加熱蒸汽絕壓為200 200 kpakpa，原料液的比熱為原料液的比熱為3.773.77kJ/kg.KkJ/kg.K，蒸蒸發(fā)器的熱損失為發(fā)器的熱損失為1200012000W W，假設(shè)溶液的稀釋熱可忽略，不考慮假設(shè)溶液的稀釋熱可忽略，不考慮C C與與C C0 0的區(qū)別，若的區(qū)別，若K K=1500 W/(m=1500 W/(m2 2.K).K)，試求：（試求：（1 1）蒸發(fā)量）蒸發(fā)量W W；（；（2 2）原料液溫度分別為原料液溫度分別為3030。8080與與120120時(shí)的加熱蒸汽消耗量時(shí)的加熱蒸汽消耗量D D，并并 比較它們的經(jīng)濟(jì)性；（比較它們的經(jīng)濟(jì)性；（3 3）3030，80

12、80，120120進(jìn)料下所需的傳熱面積進(jìn)料下所需的傳熱面積A.A.解：（解：（1）蒸發(fā)量）蒸發(fā)量W W=F(1-x0/x)=2000(1-0.1/0.3)=1333kg/h （2）加熱蒸汽消耗量加熱蒸汽消耗量D D=F(Ct-C0t0)+Wr+Q1/R壓強(qiáng)為壓強(qiáng)為40kpa, 200kpa飽和蒸汽的汽化潛熱分別為飽和蒸汽的汽化潛熱分別為2312和和2205kJ/kg 料液溫度為料液溫度為30時(shí)的蒸汽消耗量：時(shí)的蒸汽消耗量： D=2000 3.77(80-30)+1333 2312+12000 3.6/2205=1588kg/h 單位蒸汽消耗量單位蒸汽消耗量 D/W=1588/1333=1.19

13、料液溫度為料液溫度為80時(shí)，則時(shí)，則D=(1333 2312+12000 3.6)/2205=1417kg/h D/W=1417/1333=1.06 料液溫度為料液溫度為120時(shí)，時(shí)，則則D=2000 3.77(80-120)+1333 2312+12000 3.6/2205=1280kg/h D/W=1280/1333=0.96 由以上計(jì)算可知，原料液的溫度越高，蒸發(fā)由以上計(jì)算可知，原料液的溫度越高，蒸發(fā)1kg水所消耗的加水所消耗的加熱蒸汽量越少熱蒸汽量越少. （3）A=Q/K(Ts-t1)=DR/K(Ts-t1) 200kpa 沸點(diǎn)沸點(diǎn)Ts =120.2 t1 =80 30 A=1588

14、2205 1000/3600 1500(120.2-80)=16m2 80 A=1417 2205 1000/3600 1500(120.2-80)=14.4 m2 120 A=1280 2205 1000/3600 1500(120.2-80)=13 m2 四四 焓濃圖焓濃圖 熱效應(yīng)熱效應(yīng)稀釋熱（濃縮熱）稀釋熱（濃縮熱）, 焓濃圖焓濃圖 P293 P293 圖圖6-126-12 縱坐標(biāo)縱坐標(biāo)焓焓, 橫坐標(biāo)橫坐標(biāo)溶液濃度溶液濃度, 曲線曲線-等溫線等溫線 其中其中h ,hh ,h0 0查圖查圖五五 蒸發(fā)器的生產(chǎn)能力與生產(chǎn)強(qiáng)度蒸發(fā)器的生產(chǎn)能力與生產(chǎn)強(qiáng)度 P299P299 生產(chǎn)能力生產(chǎn)能力 W k

15、g/h Q AW kg/h Q A 生產(chǎn)強(qiáng)度生產(chǎn)強(qiáng)度評(píng)價(jià)性能評(píng)價(jià)性能 U kg/mU kg/m2.2.h h T Ts s t tt tm m 但受限制但受限制 K tK tm mUU 2 2 K, K, 不凝性氣體排出，不凝性氣體排出， 增大增大u，清除垢層等可增清除垢層等可增K K。mKtWQUAArr0()()lssF hhW HhQDHhmsQKA tKA TtWr焓濃度一組溫度線焓-濃圖水沸點(diǎn)溶液沸點(diǎn)質(zhì)量濃度線杜林規(guī)則圖 6.4 溶液沸點(diǎn)和溫度差損失溶液沸點(diǎn)和溫度差損失 沸點(diǎn)升高原因：濃度沸點(diǎn)升高原因：濃度， 液柱高度液柱高度 =t-T=t-T1 1 t t 溶液沸點(diǎn)，溶液沸點(diǎn)， T

16、 T1 1 相同壓力下水的沸點(diǎn)相同壓力下水的沸點(diǎn) ， 二次蒸汽飽和溫度。二次蒸汽飽和溫度。 有效溫度差有效溫度差 tt 理論溫度差理論溫度差ttT T t tT T-t=-t=（T Ts s- - T T1 1）- -（T Ts s- - t t）= = 沸點(diǎn)升高或沸點(diǎn)升高或溫度差損失溫度差損失 引起原因：引起原因：1 溶液蒸汽壓下降溶液蒸汽壓下降 2 液柱靜壓強(qiáng)液柱靜壓強(qiáng) 3 管路流體阻力管路流體阻力 T T1 1根據(jù)冷凝室壓強(qiáng)定根據(jù)冷凝室壓強(qiáng)定 =+ T T1 1根據(jù)蒸發(fā)室壓強(qiáng)定根據(jù)蒸發(fā)室壓強(qiáng)定 則則=+ 溫度差損失計(jì)算溫度差損失計(jì)算 沸點(diǎn)計(jì)算法沸點(diǎn)計(jì)算法 杜林規(guī)則圖杜林規(guī)則圖 靜壓強(qiáng)計(jì)算

17、靜壓強(qiáng)計(jì)算 查水蒸氣表查水蒸氣表 1 1 末效末效1.5 1.5 （一）（一） 計(jì)算計(jì)算與種類、濃度與種類、濃度 、操作壓強(qiáng)有關(guān)，、操作壓強(qiáng)有關(guān)，=t=tA A-T-T1 1 1. tA常壓下測(cè)定溶液沸點(diǎn)常壓下測(cè)定溶液沸點(diǎn) 可查可查 加減壓下加減壓下=f=f0 0 0 0 常壓常壓 可測(cè)可測(cè) T T1 1相同壓強(qiáng)下水的沸點(diǎn)相同壓強(qiáng)下水的沸點(diǎn), r r實(shí)際壓強(qiáng)下二次蒸汽的汽化潛熱實(shí)際壓強(qiáng)下二次蒸汽的汽化潛熱 2. 杜林規(guī)則計(jì)算杜林規(guī)則計(jì)算tA 兩組溶液沸點(diǎn)與純水沸點(diǎn)（壓力對(duì)應(yīng)相同）數(shù)據(jù)構(gòu)成直線兩組溶液沸點(diǎn)與純水沸點(diǎn)（壓力對(duì)應(yīng)相同）數(shù)據(jù)構(gòu)成直線 則其他可查圖線則其他可查圖線 P290 圖圖6-11

18、（二）（二）計(jì)算計(jì)算 p pm m=p+gL /2=p+gL /2 p p 二次蒸汽壓強(qiáng)二次蒸汽壓強(qiáng) pa =T=Tpmpm- T- Tp p 查水沸點(diǎn)查水沸點(diǎn)（三）（三）計(jì)算計(jì)算 與流速、物性、尺寸有關(guān)。可通過(guò)阻力公式計(jì)算，取與流速、物性、尺寸有關(guān)。可通過(guò)阻力公式計(jì)算，取1 ,末效末效11.5. . 沸點(diǎn)、選擇加熱蒸汽壓強(qiáng)沸點(diǎn)、選擇加熱蒸汽壓強(qiáng).rTf212730162. 0例例 1：溫度差損失的計(jì)算：溫度差損失的計(jì)算 某垂直長(zhǎng)管蒸發(fā)器用于蒸發(fā)氫氧化鈉水溶液。蒸發(fā)器內(nèi)的液某垂直長(zhǎng)管蒸發(fā)器用于蒸發(fā)氫氧化鈉水溶液。蒸發(fā)器內(nèi)的液面高度約面高度約3m，已知完成液的濃度為已知完成液的濃度為50%（質(zhì)量

19、），密度為（質(zhì)量），密度為1500 kg/kg/ m3，加熱用飽和蒸汽的壓強(qiáng)（表壓）為加熱用飽和蒸汽的壓強(qiáng)（表壓）為0.3MpaMpa，冷凝器真空冷凝器真空度為度為53 53 KpaKpa，求傳熱溫度差。求傳熱溫度差。解：由附表中的水蒸汽表查出水蒸汽的飽和溫度為：解：由附表中的水蒸汽表查出水蒸汽的飽和溫度為： 表壓表壓0.3Mpapa下下 T Ts s=143.5=143.5，絕壓絕壓48.3kpakpa下下 T Tp p=80.1=80.1蒸發(fā)器內(nèi)的液體充分混合，器內(nèi)溶液濃度即為完成液的濃度。由蒸發(fā)器內(nèi)的液體充分混合，器內(nèi)溶液濃度即為完成液的濃度。由圖圖6-116-11可以查得水的沸點(diǎn)為可以

20、查得水的沸點(diǎn)為80.180.1時(shí)時(shí)50%50%氫氧化鈉溶液的沸點(diǎn)為氫氧化鈉溶液的沸點(diǎn)為120120。 溶液的沸點(diǎn)升高溶液的沸點(diǎn)升高 =120-80.1=39.9=120-80.1=39.9液面高度液面高度L L為為3 3m m，取取Pm=P+1/2gL=48.3Pm=P+1/2gL=48.3* *1000+0.51000+0.5* *3 3* *15001500* *9.819.81=70.37 kpa=70.37 kpa 查此壓強(qiáng)下水的沸點(diǎn)查此壓強(qiáng)下水的沸點(diǎn)T Tpmpm為為90.02,90.02,故因溶液靜壓故因溶液靜壓頭而引起的溫度升高頭而引起的溫度升高 =90.0-80.1=9.9 =

21、90.0-80.1=9.9 因在冷凝器故取因在冷凝器故取= 1.5 = 1.5 總溫差損失總溫差損失 =+=39.9+9.9+ 1.5 =51.3=+=39.9+9.9+ 1.5 =51.3有效傳熱溫差有效傳熱溫差t=t=（T Ts s-T-Tp p）-=-=（143.5-80.1143.5-80.1）-51.3=12.1-51.3=12.1例例 2：?jiǎn)涡д舭l(fā)器設(shè)計(jì)型計(jì)算：?jiǎn)涡д舭l(fā)器設(shè)計(jì)型計(jì)算 采用真空蒸發(fā)將質(zhì)量濃度為采用真空蒸發(fā)將質(zhì)量濃度為20%的氫氧化鈉水溶液在的氫氧化鈉水溶液在 蒸發(fā)器中蒸發(fā)器中（上例所述）濃縮到（上例所述）濃縮到50%，進(jìn)料溫度為，進(jìn)料溫度為60，加料量為，加料量為1.

22、5kg/skg/s，已知蒸發(fā)器的傳熱系數(shù)為已知蒸發(fā)器的傳熱系數(shù)為1560w/mw/m2 2k k，求加熱蒸汽消耗量及蒸發(fā)器求加熱蒸汽消耗量及蒸發(fā)器的傳熱面積。設(shè)蒸發(fā)器的熱損失為加熱蒸汽消耗量的的傳熱面積。設(shè)蒸發(fā)器的熱損失為加熱蒸汽消耗量的3%.3%.解：由物料衡算式可求出水份蒸發(fā)量解：由物料衡算式可求出水份蒸發(fā)量 W=FW=F（1-x1-x0 0/x)=1.5/x)=1.5（1-0.2/0.51-0.2/0.5）=0.9kg/s=0.9kg/s 按上例，蒸發(fā)器中溶液的溫度（完成液的沸點(diǎn)）為按上例，蒸發(fā)器中溶液的溫度（完成液的沸點(diǎn)）為 t=143.5- t=143.5- 12.1=131.4 由

23、圖由圖6-12可查的氫氧化鈉水溶液的熱焓為：可查的氫氧化鈉水溶液的熱焓為： 原料液濃度原料液濃度20% 60 h0 0=220kJ/kg=220kJ/kg 完成液濃度完成液濃度50% 131.4 h=650kJ/kgh=650kJ/kg 由水蒸汽表查得由水蒸汽表查得 表壓表壓0.3Mpapa下下 143.5 水蒸汽的潛熱水蒸汽的潛熱 R=2138 kJ/kgR=2138 kJ/kg 絕壓絕壓48.3kpakpa下下 水蒸汽的水蒸汽的熱焓熱焓 r=2643 kJ/kg kJ/kg 由熱量衡算式可得加熱蒸汽用量由熱量衡算式可得加熱蒸汽用量 DR+FhDR+Fh0 0= =（F-WF-W）h+Wr+

24、0.03DRh+Wr+0.03DRD=(1/0.97R)F(h-hD=(1/0.97R)F(h-h0 0)+W(r-h)+W(r-h)=(1/0.97=(1/0.97 2138)1.5(650-220)+0.9(2643-650)2138)1.5(650-220)+0.9(2643-650)=1.176 kg/s=1.176 kg/s 加熱蒸汽經(jīng)濟(jì)性加熱蒸汽經(jīng)濟(jì)性 W/D=0.9/1.176=0.765 蒸發(fā)器熱負(fù)荷蒸發(fā)器熱負(fù)荷 Q=DR=1.17 2138=2514kw由傳熱速率方程式求出傳熱面積由傳熱速率方程式求出傳熱面積 A=Q/Ktt=2514 1000/（1560 12.1）=133

25、.2m26.5 多效蒸發(fā)多效蒸發(fā) 節(jié)省能量節(jié)省能量加熱蒸發(fā)加熱蒸發(fā) 要求后一效的操作壓強(qiáng)和溶液的沸點(diǎn)都要比前一效的低，要求后一效的操作壓強(qiáng)和溶液的沸點(diǎn)都要比前一效的低， 后一效的加熱室成為前一效二次蒸汽的冷凝器。后一效的加熱室成為前一效二次蒸汽的冷凝器。 單效單效D/W=1 雙效雙效D/W=1/2 三效三效D/W=1/3 四效四效1/4 五效五效1/5 實(shí)際實(shí)際 1.1 0.57 0.4 0.3 0.27 由于存在溫度差損失和蒸發(fā)的熱損失由于存在溫度差損失和蒸發(fā)的熱損失Ql一一 多效蒸發(fā)流程多效蒸發(fā)流程加料方式加料方式 并流（順流）：并流（順流）：溶液和蒸汽的流向相同溶液和蒸汽的流向相同 并流

26、加料流程并流加料流程.swf 優(yōu)點(diǎn)優(yōu)點(diǎn) ： 不用泵不用泵 ， 自行蒸發(fā)自行蒸發(fā)閃蒸閃蒸 P296 P296 圖圖6-146-14 缺點(diǎn)：缺點(diǎn)：CC，tt，KK 逆流：逆流：逆流加料蒸發(fā)流程逆流加料蒸發(fā)流程1.swf原料液末效進(jìn)；用泵往前打；原料液末效進(jìn)；用泵往前打； 完成液由第一效出，蒸汽由第一效到末效。完成液由第一效出，蒸汽由第一效到末效。 優(yōu)點(diǎn)優(yōu)點(diǎn)：CC，TT， 近似不變近似不變 ， K K相近；相近； P297 P297 圖圖6-156-15 缺點(diǎn)：缺點(diǎn)：用泵，用泵， t t0 0 DD 壓力不同壓力不同, 潛熱不同潛熱不同, AA b 二次蒸汽再壓縮二次蒸汽再壓縮熱泵蒸發(fā)器熱泵蒸發(fā)器:

27、 p t t0p t t0 c 冷凝水自蒸發(fā)冷凝水自蒸發(fā)產(chǎn)生低壓蒸汽產(chǎn)生低壓蒸汽蒸發(fā)重點(diǎn)： 生蒸汽、二次蒸汽、區(qū)別生蒸汽、二次蒸汽、區(qū)別 P280 蒸發(fā)流程蒸發(fā)流程 P281 真空蒸發(fā)特點(diǎn)真空蒸發(fā)特點(diǎn) 蒸發(fā)設(shè)備蒸發(fā)設(shè)備 P282 溫度差損失、原因與計(jì)算溫度差損失、原因與計(jì)算 P289 提高提高K的方法的方法 P292 焓濃圖焓濃圖 P293 物料衡算物料衡算 W P294 焓衡算焓衡算 D P294 傳熱面積計(jì)算傳熱面積計(jì)算 A P295 多效流程及特點(diǎn)多效流程及特點(diǎn) P296 優(yōu)缺點(diǎn)優(yōu)缺點(diǎn) P298 經(jīng)濟(jì)性經(jīng)濟(jì)性 W/D P298 生產(chǎn)強(qiáng)度生產(chǎn)強(qiáng)度 W/A P299 提高經(jīng)濟(jì)性的措施提高經(jīng)濟(jì)性的措施 P303習(xí)題課習(xí)題課 例例1 在單效真空蒸發(fā)器中，將流率為在單效真空蒸發(fā)器中，將流率為10000kg/h的某水溶液從的某水溶液從10%濃縮到濃縮到50%，原料液溫度為，原料液溫度為31 ，估計(jì)溶液沸點(diǎn)升高為，估計(jì)溶液沸點(diǎn)升高為7 ，蒸發(fā)室的絕，蒸發(fā)室的絕對(duì)壓強(qiáng)為對(duì)壓強(qiáng)為20kPa，加熱蒸汽壓強(qiáng)為加熱蒸汽壓強(qiáng)為200kPa（絕絕壓），冷凝水出口溫度為壓），冷凝水出口溫度為79