溫拌阻燃瀝青施工技術(shù)與研究瀝青PPT學(xué)習(xí)教案

1、會(huì)計(jì)學(xué)1溫拌阻燃瀝青施工技術(shù)與研究瀝青溫拌阻燃瀝青施工技術(shù)與研究瀝青第1頁(yè)/共79頁(yè)1、基于表面活性技術(shù)的溫拌瀝青膠結(jié)料性能試驗(yàn)研究、2、溫拌瀝青路面施工控制指標(biāo)研究3、路用性能試驗(yàn)控制指標(biāo)研究2.1基于表面活基于表面活性技術(shù)的溫拌性技術(shù)的溫拌瀝青及瀝青混瀝青及瀝青混合料路用性能合料路用性能研究研究第2頁(yè)/共79頁(yè)第3頁(yè)/共79頁(yè)項(xiàng)目項(xiàng)目SBSE-SBS5延度/cm24.034.010延度/cm59.069.0RTFOT 5延度/cm15.519.0第4頁(yè)/共79頁(yè)第5頁(yè)/共79頁(yè)條件條件項(xiàng)目項(xiàng)目SBSE-SBSPAV后（-6）蠕變勁度模量S/Mpa50.780.5m值0.440.419PAV

2、后（-12）蠕變勁度模量S/Mpa141141m值0.3540.327PAV后（-18）蠕變勁度模量S/Mpa314320m值0.2820.257第6頁(yè)/共79頁(yè)第7頁(yè)/共79頁(yè)類(lèi)型類(lèi)型溫度溫度/相位角相位角/(。)G*復(fù)數(shù)模復(fù)數(shù)模量量/paG*/sin車(chē)轍車(chē)轍因子因子/kpa最終溫度最終溫度高溫連續(xù)高溫連續(xù)分級(jí)分級(jí)/未老化SBS-EvothermTM6463.3659426.64789.97063.233243.7247661.9320622.3368259.2813041.5168855.849091.0989053.717060.875第8頁(yè)/共79頁(yè)類(lèi)型類(lèi)型溫度溫度/相位角相位角/(。

3、)G*復(fù)數(shù)復(fù)數(shù)模量模量/paG*/sin車(chē)轍因車(chē)轍因子子/kpa最終溫最終溫度度高溫連高溫連續(xù)分級(jí)續(xù)分級(jí)/未老化SBS6462.9947005.27685.877063.0128113.1557663.0217511.9658261.9611461.2988859.707760.899RTFOT后SBS-EvothermTM7065.1743764.82278.44767666.6624922.7148267.914391.5538868.128710.939SBS6462.4159136.67278.08767062.4535353.9877662.5921882.4658262.52140

4、21.5808862.279221.0419062.116150.695(2)添加 Evot hermTM后對(duì)老化因子的影響。第9頁(yè)/共79頁(yè)溫度溫度/SBSE-SBS641.26701.261.29761.251.16821.221.02881.160.85第10頁(yè)/共79頁(yè)第11頁(yè)/共79頁(yè)溫度溫度/SBSE-SBS11016.07013.2801206.6255.8211303.1042.5221352.1721.6981401.6471.2931501.0220.9211600.6140.5831750.3520.3371850.2360.2291900.1870.178第12頁(yè)/共7

5、9頁(yè)第13頁(yè)/共79頁(yè)通過(guò)以下篩孔的通過(guò)率通過(guò)以下篩孔的通過(guò)率/%類(lèi)型19.016.013.29.54.752. 361.180.60.30.150.075AC-13100.0100.092.982.052.430.823.115.412.38.85.2AC-2095.085.071.061.041.030.022.516.011.08.55.0AC-2589.081.571.053.035.425.016.612.39.07.66.0第14頁(yè)/共79頁(yè)第15頁(yè)/共79頁(yè)2.1.2.2馬歇爾配合比設(shè)計(jì)控制指標(biāo)研究馬歇爾配合比設(shè)計(jì)控制指標(biāo)研究在拌合溫度125，成型溫度120下，對(duì)3種級(jí)配重新進(jìn)行

6、配合比設(shè)計(jì)，并同相同級(jí)配的 HMA進(jìn)行對(duì)比。按照現(xiàn)行規(guī)范對(duì)E-WMA進(jìn)行配合比設(shè)計(jì)，最佳瀝青用量下的體積指標(biāo)如表3.2所示。可以看到，在最佳瀝青用量下，E-WMA所有指標(biāo)均可以滿(mǎn)足規(guī)范對(duì)HMA 的要求，第16頁(yè)/共79頁(yè)類(lèi)型類(lèi)型最佳瀝青最佳瀝青用量用量/%空 隙 率空 隙 率/%礦料間隙礦料間隙率率/%飽 和 度飽 和 度/%穩(wěn) 定 度穩(wěn) 定 度/kN 流值流值/mmAC-204.44.514.368.612.24.3AC-253.84.012.868.910.05.2第17頁(yè)/共79頁(yè)類(lèi)型類(lèi)型WMA動(dòng)穩(wěn)定度動(dòng)穩(wěn)定度HMA動(dòng)穩(wěn)定度動(dòng)穩(wěn)定度/(次次/mm)規(guī)范要求規(guī)范要求AC-209520105

7、372800AC-25183827891000第18頁(yè)/共79頁(yè)類(lèi)型類(lèi)型WMA殘留穩(wěn)定殘留穩(wěn)定度度/%HMA殘留穩(wěn)定殘留穩(wěn)定度度/%規(guī)范要求規(guī)范要求AC-2088.588.485AC-2597.098.080第19頁(yè)/共79頁(yè)類(lèi)型類(lèi)型WMA殘留穩(wěn)定度殘留穩(wěn)定度/%HMA殘留穩(wěn)定度殘留穩(wěn)定度/%規(guī)范要求規(guī)范要求AC-2081.286.780AC-2580.583.375第20頁(yè)/共79頁(yè)第21頁(yè)/共79頁(yè)2.2 2.2 SasobitSasobit溫拌瀝青及瀝青混合料路用性能溫拌瀝青及瀝青混合料路用性能Sasobit對(duì)瀝青感溫性能的影響Sasobit性能測(cè)試性能測(cè)試Sasobit瀝青制備工藝的確

8、定瀝青制備工藝的確定Sasobit對(duì)瀝對(duì)瀝青感溫性能青感溫性能的影響的影響水穩(wěn)定性水穩(wěn)定性能試驗(yàn)?zāi)茉囼?yàn)第22頁(yè)/共79頁(yè)項(xiàng)目項(xiàng)目燃點(diǎn)燃點(diǎn)/閃點(diǎn)閃點(diǎn)/粘度（粘度（mpas）針入度（針入度（10-1mm）1351502560測(cè)試值1002905147312618第23頁(yè)/共79頁(yè)試樣試樣人工攪拌人工攪拌機(jī)械剪切機(jī)械剪切混合溫度/混合時(shí)間/min混合溫度/混合時(shí)間/min113015130152130301303031304513045415015150155150301503061504515045717015170158170301703091704517045第24頁(yè)/共79頁(yè)第25頁(yè)/共79

9、頁(yè)項(xiàng)目項(xiàng)目原樣瀝青原樣瀝青加加2%Sasobit加加3%Sasobit加加4%Sasobit加加5%Sasobit1525242220191571615046403012086807166PI0.830.440.570.590.81第26頁(yè)/共79頁(yè)從上述試驗(yàn)結(jié)果可知，瀝青的 PI值隨Sasob i t劑量的增加而增大，PI值越大，表示瀝青的感溫性愈低，表明瀝青在0 40范圍內(nèi)的溫度感溫性得到了改善。(2) 粘溫指數(shù)表 5和圖 2為加入不同 Sasobi t劑量的瀝青在 60e 和 135e 的粘度及 VTS計(jì)算結(jié)果。從試驗(yàn)結(jié)果可知，瀝青的V TS值隨 Sasobit劑量的增加而減小，V TS

10、值越小，表示瀝青的感溫性愈低，表明瀝青在 60 135范圍內(nèi)的溫度感溫性也得到了改善。第27頁(yè)/共79頁(yè)項(xiàng)目項(xiàng)目粘度粘度/(mpas)VTS60135原樣瀝青1390846011-31200加2%Sasobit47328840413-31832加3%Sasobit109184931518-41344加4%Sasobit111067038718-41711加5%Sasobit136058335110-41331第28頁(yè)/共79頁(yè)表表6不同劑量的不同劑量的Sasobit瀝青的針入度瀝青的針入度粘度指數(shù)測(cè)試結(jié)果粘度指數(shù)測(cè)試結(jié)果項(xiàng)目項(xiàng)目原樣瀝原樣瀝青青加加2%Sasobit加加3%Sasobit加加4

11、%Sasobit加加5%Sasobit針 入 度（ 1 0-1mm）7161504640粘度(135)/(mpas)4601140413315183871835110PVN-0.37-0.74-1.27-1.06-1.32從表 6試驗(yàn)結(jié)果可知，瀝青的 PV N 值隨Sasobit劑量的增加而減小, PV N 值越小表示瀝青的感溫性愈低，表明瀝青在 25 135范圍內(nèi)的溫度感溫性也得到了改善。第29頁(yè)/共79頁(yè)項(xiàng)目項(xiàng)目原樣瀝青原樣瀝青加加2%Sasobit加加3%Sasobit加加4%Sasobit加加5%Sasobit針入度（10-1mm）7161504640軟化點(diǎn)/4916661379198

12、8159218PIR&B第30頁(yè)/共79頁(yè)從圖 5和圖 6可以看出，Sasobit瀝青各個(gè)感溫性指標(biāo)之間有很好的相關(guān)關(guān)系，因此，對(duì)于瀝青在中溫區(qū)域( 0 40 )可以用針入度指數(shù)來(lái)表示其的感溫性能，在高溫區(qū)域 ( 60 135 ) 可以用粘溫指數(shù)來(lái)表示其的感溫性能。第31頁(yè)/共79頁(yè)第32頁(yè)/共79頁(yè)瀝青類(lèi)型瀝青類(lèi)型處治方式處治方式為老化為老化短期老化短期老化長(zhǎng)期老化長(zhǎng)期老化普通瀝青無(wú)85.481.674.9Sasobit無(wú)82.176.769.9Sasobit液體抗剝落劑89.784.177.6Sasobit消石灰90.586.380.5第33頁(yè)/共79頁(yè)瀝青類(lèi)型瀝青類(lèi)型處治方式處治

13、方式凍融循環(huán)凍融循環(huán)1次次凍融循環(huán)凍融循環(huán)5次次凍融循環(huán)凍融循環(huán)10次次普通瀝青無(wú)85.260.223.7Sasobit無(wú)83.154.615.3Sasobit液體抗剝落劑87.871.543.6Sasobit消石灰87.572.444.1第34頁(yè)/共79頁(yè)技術(shù)技術(shù)經(jīng)濟(jì)經(jīng)濟(jì)比較比較分析分析第35頁(yè)/共79頁(yè)第36頁(yè)/共79頁(yè)溫拌劑溫拌劑SasobitDATHAPS室內(nèi)降溫幅度（）15（可能更低）2525瀝青技術(shù)性能的提高或損失針入度軟化點(diǎn)延度抗老化性能混合料性能的提高或損失動(dòng)穩(wěn)定度（參考文獻(xiàn)）殘留穩(wěn)定度TSR(參考文獻(xiàn)) 注：表中為顯著提高，為顯著降低，為基本無(wú)影響。2.4.2 2.4.2 經(jīng)

14、濟(jì)性能比較分析經(jīng)濟(jì)性能比較分析經(jīng)濟(jì)性主要考慮三個(gè)因素：摻量x、進(jìn)場(chǎng)單價(jià)p和降溫幅度 。降溫能使集料的加熱溫度降低，這樣就減少了因加熱集料的能量損耗，減少的能耗便是產(chǎn)生的效益。設(shè)因混合料的拌合溫度降低引起的集料加熱降低溫度為 ，則效益（減少的能耗） 可用第37頁(yè)/共79頁(yè)溫拌劑溫拌劑SasobitDAT（濃縮液）（濃縮液）降低的溫度 （）15（可能更低）25（現(xiàn)場(chǎng)可能更高）摻量（%）35價(jià)格（萬(wàn)元）（僅供參考）3.01.8效益費(fèi)用比eera（僅供參考）1.67K2.78K第38頁(yè)/共79頁(yè)溫拌劑溫拌劑SasobitDAT添加方式多為人工投放人為控制機(jī)械自動(dòng)控制添加劑可均勻性較差好混合料是否出現(xiàn)花

15、白不易易節(jié)油性不變不變第39頁(yè)/共79頁(yè)瀝青阻燃劑合理粒度范圍的確定阻燃改性瀝青的制備工藝瀝青阻燃劑粒度對(duì)阻燃瀝青氧指數(shù)的影響阻燃瀝青的技術(shù)性能研究瀝青阻燃劑的制備瀝青阻燃劑合理用量范圍的確定技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析阻燃瀝青路面施工技術(shù)研究阻燃瀝青路面施工技術(shù)研究第40頁(yè)/共79頁(yè)第41頁(yè)/共79頁(yè)第42頁(yè)/共79頁(yè)第43頁(yè)/共79頁(yè)第44頁(yè)/共79頁(yè)第45頁(yè)/共79頁(yè)從圖2-2可以看出，鈦酸酯的用量對(duì)表面改性效果有明顯的影響。瀝青阻燃劑的活化指數(shù)先隨鈦酸酯的用量的增加而迅速增加， 當(dāng)用量達(dá)一定值后， 活化指數(shù)不再增大。這是因?yàn)楫?dāng)鈦酸酯用量較小時(shí)，BFR-Ti的表面包覆不完全，此時(shí)的 BFR-Ti尚有相當(dāng)

16、大的親水性，大部分 BFR-Ti 不能飄浮在水面上，故第46頁(yè)/共79頁(yè)第47頁(yè)/共79頁(yè)樣品種類(lèi)樣品種類(lèi)BFRBFR-Ti 吸水率天數(shù)第一天0.480.30第五天0.530.33第十天0.560.34第48頁(yè)/共79頁(yè)樣品種類(lèi)樣品種類(lèi)BFRBFR-Ti 吸水率油類(lèi)DBR4234DOP4032由于吸油量不僅受填料顆粒表面性能和比表面積等因素影響，第49頁(yè)/共79頁(yè)第50頁(yè)/共79頁(yè)第51頁(yè)/共79頁(yè)粒度范圍粒度范圍/目目600800800100010001500150020002000250025003000BFR47.946.846.545.545.244.4BFR-Ti47.546.646

17、.144.244.044.1BFR-Si47.647.146.444.545.144.2粒度范圍粒度范圍/目目600800800100010001500150020002000250025003000BFR85.185.685.886.386.586.3BFR-Ti85.486.186.788.288.387.6BFR-Si85.385.987.088.388.187.9第52頁(yè)/共79頁(yè)粒度范圍粒度范圍/目目600800800100010001500150020002000250025003000BFR19.821.824.223.622.518.9BFR-Ti22.323.624.528.

18、527.320.5BFR-Si22.523.725.128.828.221.3為了更直觀(guān)地反映瀝青阻燃劑的粒度范圍對(duì)阻燃瀝青三大指標(biāo)的影響，取阻燃劑粒度范圍的中值作為橫坐標(biāo)，將上表數(shù)據(jù)分別繪制成“針入度粒度” 、 “軟化點(diǎn)粒度”及“延度粒度”曲線(xiàn)關(guān)系圖，見(jiàn)圖3-1、圖3-2和圖3-3。第53頁(yè)/共79頁(yè)從以上試驗(yàn)結(jié)果可以看出： （1）瀝青阻燃劑的粒度對(duì)阻燃瀝青的三大指標(biāo)都有一定的影響，只是程度不同。相對(duì)而言，瀝青阻燃劑的粒度對(duì)阻燃瀝青低溫延度的影響比較明顯，而對(duì)針入度和軟化點(diǎn)的影響較小。 （2）比較針入度的變化情況發(fā)現(xiàn)，各種粒度范圍下阻燃瀝青的針入度相當(dāng)接近，相對(duì)于 SBS 改性瀝青，阻燃瀝青

19、的針入度都有所下降，且這種下降趨勢(shì)隨著瀝青阻燃劑粒度的減小而略有增大。（3）比較軟化點(diǎn)的變化情況發(fā)現(xiàn)，阻燃瀝青的軟化點(diǎn)均高于 SBS 改性瀝青，最大差值在 4左右。BFR-Ti的粒度對(duì)阻燃瀝青軟化點(diǎn)的影響，隨著瀝青阻燃劑粒度的減小，BFR-Ti阻燃瀝青的軟化點(diǎn)呈現(xiàn)出先升高后降低的變化趨勢(shì)，且略高于BFR阻燃瀝青。當(dāng)BFR-Ti的粒度在一定范圍之內(nèi)時(shí)，其軟化點(diǎn)的測(cè)試數(shù)據(jù)規(guī)律性較好，且平均值的波動(dòng)不大，說(shuō)明此時(shí)BFR-Ti的分散性較好；當(dāng)超過(guò)該范圍時(shí)， 測(cè)試數(shù)據(jù)重現(xiàn)性較差且離散性大， 這可能是因?yàn)榇藭r(shí)BFR-Ti發(fā)生了團(tuán)聚現(xiàn)象而導(dǎo)致其在瀝青中分散效果不佳，試樣不夠均勻所致；又比較 BFR、BFR-

20、Ti對(duì)阻燃瀝青軟化點(diǎn)的影響規(guī)律不難發(fā)現(xiàn)，盡管變化的大致趨勢(shì)有些相近，但 BFR-Ti出現(xiàn)測(cè)試結(jié)果的離散和波動(dòng)基本都出現(xiàn)在它們的粒度為25003500 目范圍之內(nèi)的樣品，而 BFR 出現(xiàn)測(cè)試結(jié)果的離散和波動(dòng)在 BFR 粒度為10001500目范圍之內(nèi)的樣品中就已經(jīng)出現(xiàn)了。 （4）比較低溫延度的變化情況，分別添加了7.0%的 BFR、BFR-Ti之后的阻燃瀝青的延度相對(duì)于SBS改性瀝青（5延度為 33.4cm）都有著不同程度的降低，但這種降低程度是隨著瀝青阻燃劑粒度減小呈現(xiàn)先緩和再第54頁(yè)/共79頁(yè)第55頁(yè)/共79頁(yè)粒度范圍粒度范圍/目目600800800100010001500150020002

21、000250025003000BFR阻燃瀝青氧指數(shù)，%20.821.522.425.125.626.5BFR-Ti阻燃瀝青氧指數(shù)，%21.322.924.428.830.332.2BFR-Si阻燃瀝青氧指數(shù)，%21.523.425.229.430.131.5表 3.4和圖3-5 的測(cè)試結(jié)果表明，相對(duì)于SBS 改性瀝青（氧指數(shù)為18.2%） ，幾種阻燃瀝青的氧指數(shù)都有所增加，但當(dāng)粒度較大時(shí)，氧指數(shù)增加較少。隨著瀝青阻燃劑粒度減小， 阻燃瀝青的極限氧指數(shù)上升顯著，且BFR-Ti阻燃瀝青的上升幅度相近，而B(niǎo)FR阻燃瀝青的氧指數(shù)上升較緩慢。在相同粒度范圍內(nèi)，BFR-Ti阻燃瀝青的氧指數(shù)都明顯高于BFR

22、阻燃瀝青。第56頁(yè)/共79頁(yè)第57頁(yè)/共79頁(yè)瀝青阻燃劑瀝青阻燃劑用量用量03.06.09.012.015.0BFR-Si阻燃瀝青的LOI，%18.222.225.327.529.631.1BFR-Ti阻燃瀝青的LOI，%18.221.624.126.929.430.9第58頁(yè)/共79頁(yè)從圖3-9可以看出， 隨著B(niǎo)FR-Ti用量增加， BFR-Ti阻燃瀝青的極限氧指數(shù)的變化規(guī)律呈現(xiàn)穩(wěn)步上升的變化趨勢(shì)。如果拿阻燃瀝青達(dá)到難燃2級(jí)的標(biāo)準(zhǔn)（即氧指數(shù) LOI達(dá)到27%）來(lái)衡量的話(huà)，BFR-Ti的用量應(yīng)不低于8.0%，即BFR-Ti 的用量下限為8.0%。綜合3.3.1和3.3.2的結(jié)果有：BFR-Ti

23、的大致用量范圍均為：8.010.0%，則推薦用量取其中間值9.0%。3.83.8阻燃瀝青的技術(shù)性能研究阻燃瀝青的技術(shù)性能研究 3.8.1 路用性能研究 三種瀝青的常規(guī)性能測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表3.13，以此驗(yàn)證阻燃瀝青的性能指標(biāo)是否符合道路瀝青的要求，進(jìn)而分析這幾種瀝青之間性能變化的內(nèi)在規(guī)律。 對(duì)于表3.13實(shí)驗(yàn)結(jié)果，分析如下： ( 1 )與SBS 改性瀝青相比， 各種阻燃瀝青的針入度均有所減小， 即阻燃瀝青“變硬”。 ( 2 ) 與SBS 改性瀝青相比，5延度都有所下降，說(shuō)明低溫性能有所降低，但程度不同：BFR 阻燃瀝青下降最多，下降較少的是BFR-Ti 阻燃瀝青。究其原因，可能是因?yàn)?BFR 未經(jīng)表

24、面改性，與瀝青的相容性不佳，在瀝青中的分散效果不好，有團(tuán)聚現(xiàn)象，形成了應(yīng)力集中點(diǎn)，故延度大幅降低；而 BFR-Ti和BFR-Si與瀝青的相容性好，在阻燃瀝青中的分散效果好，故延度下降相對(duì)較少。第59頁(yè)/共79頁(yè)指標(biāo)指標(biāo)單位單位試驗(yàn)結(jié)果試驗(yàn)結(jié)果SBS改性瀝青BFR阻燃瀝青BFR-Ti阻燃瀝青BFR-Ti-ZB阻燃瀝青針 入 度 （ 2 5 ，100g,5s）0.1mm56.653.452.851.7軟化點(diǎn)（環(huán)球法）71.574.474.276.1延 度 （ 5 ，5cm/min）cm36.218.326.623.760動(dòng)力粘度pas258283268275135動(dòng)力粘度pas2.12.72.42

25、.5溶解度（三氯乙烯）%99.791.593.993.2TFOT后殘留物質(zhì)量損失%0.020.030.030.04針入度比（25）%75.670.873.171.5延 度 （ 5 ，15cm/min）cm65.5脆斷35.622.3備注各種阻燃瀝青采用的SBS改性瀝青，且阻燃劑摻量均為瀝青質(zhì)量的9.0%，對(duì)于添加ZB的體系，則BFR-Ti（BFR-Si）占7.0%，ZB占2.0%。( 3 )與SBS 改性瀝青相比，軟化點(diǎn)和60粘度都所增大，即高溫性能得到了一定提高。 第60頁(yè)/共79頁(yè)第61頁(yè)/共79頁(yè)指標(biāo)指標(biāo)單位單位取樣部位取樣部位試驗(yàn)結(jié)果試驗(yàn)結(jié)果SBS改性瀝青BFR阻燃瀝青BFR-Ti阻燃

26、瀝青BFR-Ti-ZB阻燃瀝青針入度（25，100g,5s）0.1mm上部56.556.355.755.2中部56.456.055.455.8下部56.252.555.054.1軟化點(diǎn)（環(huán)球法）上部71.471.674.374.2中部71.472.674.574.4下部71.575.774.874.9延 度 （ 5 ，5cm/min）cm上部36.134.629.730.4中部36.428.927.328.1下部36.411.824.623.0溶解度（三氯乙烯）%上部99.898.095.796.8中部99.796.294.494.9下部99.785.390.289.1表 3.14的測(cè)試結(jié)果表

27、明，SBS 改性瀝青貯存鐵桶的上部、 中部和下部的性質(zhì)相差很小，說(shuō)明SBS 改性瀝青具有良好的貯存穩(wěn)定性；而三種阻燃瀝青的上部、中部和下部的性質(zhì)相差相對(duì)比較明顯， 尤以 BFR阻燃瀝青為最， 說(shuō)明阻燃瀝青的貯存穩(wěn)定性不及SBS改性瀝青好。第62頁(yè)/共79頁(yè)第63頁(yè)/共79頁(yè)第64頁(yè)/共79頁(yè)阻燃劑類(lèi)別阻燃劑類(lèi)別性狀性狀推薦用量推薦用量/%實(shí)際用量實(shí)際用量/%粒度范圍粒度范圍/目目樣品來(lái)源（廠(chǎng)家）樣品來(lái)源（廠(chǎng)家）BFRK-Si白色或淡黃色粉末9.09.020002500自制BFR-Ti-ZB白色或淡棕色粉末9.09.020002500自制APFR白色粉末7.09.09.010001500重慶智翔

28、鋪道技術(shù)工程有限公司BPMA白色粉末8.010.09.015002000成都賽福特交通科技有限公司FRMAX高效性灰色顆粒6.08.08.0-深圳海川實(shí)業(yè)股份有限公司考慮到上述幾種瀝青阻燃劑的推薦用量大致相當(dāng)，因此在相同級(jí)配下，它們對(duì)應(yīng)的阻燃瀝青混合料的油石比應(yīng)該基本一致。5.1 原材料及其性能 5.1.1 瀝青阻燃劑的酸堿性 瀝青阻燃劑的技術(shù)指標(biāo)較多，但考慮到瀝青與石料的粘附性與石料的酸堿性有較大關(guān)系，因此就對(duì)瀝青混合料的性能影響而言，瀝青阻燃劑的酸堿性是對(duì)瀝青混合料的性能影響最直接、最關(guān)鍵的技術(shù)指標(biāo)。故有必要研究瀝青阻燃劑對(duì)瀝青混合料酸堿性的影響，而這種影響效果與瀝青阻燃劑自身的酸堿性直接

29、相關(guān)。采用 PH 計(jì)測(cè)試了幾種瀝青阻燃劑一定濃度溶液或懸濁液的PH 值， 來(lái)評(píng)價(jià)它們的酸堿性，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表5.2。第65頁(yè)/共79頁(yè)阻燃劑種類(lèi)阻燃劑種類(lèi)BFR-TiBFR-Ti-ZBAPFRFRMAXBPMA水中PH值11.411.113.510.713.2605乙醇中的PH值12.912.411.810.911.9測(cè)試結(jié)果表明，幾種瀝青阻燃劑無(wú)論在水中還是60的乙醇溶液中都顯示了較強(qiáng)的堿性。在水中，APFR 和 BPMA 具有很強(qiáng)的堿性，然后依次是BFR-Ti和FRMAX； 而在60的乙醇溶液中，堿性最強(qiáng)的是BFR-Ti，然后依次是 BPMA、APFR 和 FRMAX。溶液的酸堿性強(qiáng)弱，歸根

30、到底是由溶液中的氫離子濃度大小決定的，這與瀝青阻燃劑在介質(zhì)中發(fā)生離子反應(yīng)釋放出的氫離子或者氫氧根離子的數(shù)量相關(guān)。在水中，經(jīng)改性的BFR-Ti-ZB，其親水性降低，離解程度減小，故PH值低于APFR 和BPMA；而在60的乙醇溶液中，BFR-Ti既可以發(fā)生水解，也可在乙醇中發(fā)生醇解，放出氫氧根離子，故堿性較強(qiáng)。根據(jù)瀝青與礦料的作用機(jī)理分析可知，瀝青阻燃劑在水中的堿性強(qiáng)弱，將對(duì)混合料的性能特別是水穩(wěn)性的實(shí)驗(yàn)結(jié)果產(chǎn)生較大的有利影響，但這種作用并不持久，因此這種效應(yīng)往往容易體現(xiàn)在室內(nèi)試驗(yàn)的測(cè)試結(jié)果中；而在有機(jī)介質(zhì)中逐步離解釋放出氫氧根離子而呈現(xiàn)堿性的瀝青阻燃劑，將持續(xù)地對(duì)阻燃瀝青混合料的水穩(wěn)性產(chǎn)生有利

31、影響。5.2.2.2AC13的油石比按JTJ052-2000和T0709-2000規(guī)程進(jìn)行了BFR-Si阻燃瀝青AC13目標(biāo)配合比馬歇爾最佳瀝青用量試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表5.15和圖5-4。第66頁(yè)/共79頁(yè)瀝青用量瀝青用量毛體積密度毛體積密度空隙率空隙率(%)VMA(%)VFA(%)穩(wěn)定度穩(wěn)定度(KN)流值流值(0.1mm)4.402.4025.28317.3864.4910.3632.94.602.4074.76917.3168.3411.1432.04.802.4144.32317.1571.3012.1630.85.002.4223.51417.2276.8113.3833.45.22.4

32、173.06717.2478.5512.2535.0根據(jù)馬歇爾試驗(yàn)分析結(jié)果，求得 BFR-Ti 阻燃瀝青 AC16 混合料的最佳瀝青用量為4.80%。5.3 阻燃瀝青混合料的路用性能研究 本節(jié)主要研究在相同的級(jí)配下，瀝青阻燃劑類(lèi)型對(duì)AC16瀝青混合料性能的影響，并考查阻燃瀝青混合料相對(duì)于 SBS 改性瀝青混合料的性能變化。5.3.1 瀝青阻燃劑類(lèi)型對(duì)瀝青混合料水穩(wěn)性的影響 混合料的水穩(wěn)定性對(duì)隧道路面鋪裝格外重要，山體地表水和地下水在匯水區(qū)域內(nèi)分別流向隧道拱體和隧道路面路基，若拱體襯砌層密水不好，地下水不能沿排水系統(tǒng)良好流淌而直接漏滴于路面上， 所以隧道內(nèi)路面鋪裝受水的損害較公路路面嚴(yán)重得多。為此，我們采用浸水馬歇爾試驗(yàn)和凍融劈裂試驗(yàn)方法來(lái)檢測(cè)阻燃瀝青AC16 混合料的抗水損害能力。（1）AC13混合料浸水馬歇爾試驗(yàn) 不同瀝青阻燃劑種類(lèi)的 AC16 瀝青混合料浸水馬歇爾試驗(yàn)，試