全國民用建筑工程設計技術(shù)措施

1、全國民用建筑工程設計技術(shù)措施3 結(jié)構(gòu)3.1 結(jié)構(gòu)設計原則與結(jié)構(gòu)選型3.1.1 防空地下室的主體結(jié)構(gòu)、出入口部、孔口和防護設備等應按照防 護要求和受力情形做到各個部位抗力相和諧，防止顯現(xiàn)由于局部破壞而阻 礙主體結(jié)構(gòu)的防護密閉性能。3.1.2 防空地下室結(jié)構(gòu)在滿足設計抗力的前提下，對鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu) 件應采納“強柱弱梁（弱板） ”和“強剪弱彎”的設計原則進行設計。防空地下室應充分利用受彎構(gòu)件和大偏心受壓構(gòu)件的變形來吸取核爆 沖擊波的能量，以減輕支座截面的抗剪與柱子抗壓的負擔，確保結(jié)構(gòu)在屈 服前不顯現(xiàn)剪切破壞和屈服后有足夠的延性，最終形成塑性破壞，而不是 脆性破壞，從而提升結(jié)構(gòu)的整體承載能力。受彎構(gòu)

2、件應采納雙面配筋。雙面配筋對承擔核爆動荷載作用下可能的 回彈和防止在大撓度情形下的構(gòu)件坍塌十分重要。在構(gòu)造上，應專門注意在梁、板、柱的節(jié)點區(qū)應有足夠的抗剪、抗壓 能力和足夠的鋼筋錨固長度。3.1.3 結(jié)構(gòu)選型：防空地下室結(jié)構(gòu)的選型，應按照防護要求，使用要求、上部建筑結(jié)構(gòu) 類型、工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件以及材料供應和施工條件等因素綜合分析 確定。對鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，可采納預制裝配整體式。應選用受力明確、傳力簡單和具有較好的整體性和延性的結(jié)構(gòu)。防空 地下室頂板一樣采納一般梁板、井式梁板、無梁樓蓋等結(jié)構(gòu)。出入口通道常采納矩形封閉框架結(jié)構(gòu)。無粘結(jié)預應力結(jié)構(gòu)不得用于防空地下室。3.2 一樣規(guī)定3.2.1 防

3、空地下室結(jié)構(gòu)在核爆動荷載作用下，其動力分析一樣采納等效 靜荷載法3.2.2 防空地下室的頂板和臨空墻等的厚度，除應按核爆動荷載進行承 載力設計確定外， 還應滿足防早期核輻射的要求 （詳見本技術(shù)措施第 2.2 節(jié) 的有關(guān)內(nèi)容）。323作用在全埋式防空地下室結(jié)構(gòu)上的核爆動荷載Pc,可按同時平均作用在結(jié)構(gòu)四周進行運算。由于左右兩側(cè)其荷載大小相等、方向相反，因 此,不需考慮結(jié)構(gòu)的側(cè)移；作用底板上的核爆動荷載是由于結(jié)構(gòu)頂板受到 核爆動荷載后向下運動所產(chǎn)生反力。當 6 級防空地下室頂板底面高出室外地面時,尚應驗算地面空氣沖擊 波作用在高出地面外墻上的核爆動荷載Pc2 /的單向作用，詳見人民防空地下室設計規(guī)

4、范的圖 4.3.2（b）。3.2.4 帶采光窗井的防空地下室,窗井結(jié)構(gòu)宜與地下室結(jié)構(gòu)整體相連。3.2.5 防空地下室在核爆動荷載作用下,應驗算結(jié)承載力,可不進行結(jié) 構(gòu)變形、裂縫開展的驗算。3.2.6 防空地下室在核爆動荷載作用下的基礎設計,一樣只驗算基礎承 載力,關(guān)于滿足剛性角要求的獨立基礎和條形基礎,可不必作受彎和受剪 的復核驗算。3.2.7 防空地下室的外墻和底板應先按平常荷載運算選擇截面,再按戰(zhàn) 時荷載進行核算,取其不利情形進行截面設計。3.2.8 防空地下室結(jié)構(gòu)構(gòu)件除鋼筋混凝土防護密閉門和門框墻以及磚 砌體墻和防水要求高的結(jié)構(gòu)采納按彈性工作時期設計外,關(guān)于一樣超靜定 的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),

5、可按非彈性變形的產(chǎn)生的塑性內(nèi)力重分布運算內(nèi)力。3.2.9 為有利于平戰(zhàn)結(jié)合,方便防空地下室平常使用,可采取平戰(zhàn)兼顧 的設計方法,通過臨戰(zhàn)加固達到戰(zhàn)時防護要求。3.2.10 在設計講明中應注明：防空地下室結(jié)構(gòu)的設計使用年限同上部 建筑物；一樣單建式人防工程結(jié)構(gòu)的設計使用年限按 50 年。3.2.11 關(guān)于水位較高,具有抗浮咨詢題的防空地下室,在設計講明中 應注明,采納降水作業(yè)配合施工的,施工中何時停止降水,需經(jīng)設計人同3.3 上部建筑對核爆動荷載的阻礙3.3.1 防空地下室結(jié)構(gòu)運算中，作用在室外地面上的空氣沖擊波超壓波 形為無升壓時刻的三角形，沖擊波最大超壓值（簡稱地面超壓值） Pm按 國家有關(guān)

6、規(guī)定確定（一個抗力等級對應一個地面超壓值） 。地面空氣沖擊波 按等沖量簡化的等效作用時刻 t2：5 級防空地下室 t2=1.17s； 6 級防空地下 室 t2=1.46s。3.3.2 上部地面建筑物對作用在防空地下室頂板上的核爆動荷載的阻 礙：1、當上部地面建筑物符合下列條件之一時，其頂板荷載可計入上 部地面建筑對核爆動荷載的削弱作用（簡稱頂板荷載計入上部地面建筑阻 礙）：1）、上部地面建筑物的層數(shù)不小于兩層，其首層的外墻為不低 于 240mm 厚磚砌體強度的墻體， 且任何一面外墻墻面開孔面積不大于該墻 面面積的 50%。2）、上部地面建筑為單層建筑物，其承重外墻使用的材料和開 孔比例符合上款

7、規(guī)定，且屋頂為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。2、當上部地面建筑符合第 1 款的規(guī)定時，作用在上部建筑首層地 面上的沖擊波超壓波形，可按有升壓時刻的平臺形，其升壓時刻 toh=0.025 s;超壓運算值 5 級 Pms=0.95A Pm; 6 級 Pms=A Pm。3、當上部地面建筑物不符合本條第 1 款規(guī)定的條件或無上部地面 建筑物時，其頂板荷載不得計入上部建筑阻礙。3.3.3 上部地面建筑物對作用在防空地下室外墻上的核爆動荷載的阻 礙：當上部地面建筑物的外墻符合下列條件之一時，其外墻荷載應計入上 部建筑物對核爆動荷載的加大作用（簡稱外墻荷載計入上部地面建筑阻 礙）：1）、關(guān)于 5 級防空地下室，當上部地面

8、建筑物的外墻為鋼筋混凝土承 重墻時，其外墻核爆動荷載值 Pms=1.2A Pm。2）、關(guān)于 6 級防空地下室，當上部地面建筑物的外墻為鋼筋混凝土承 重墻、框架結(jié)構(gòu)或為抗震設防的砌體結(jié)構(gòu)時，其外墻核爆動荷載值 Pms=1.1 Pm。當上部地面建筑物的外墻不符合本條第 1 款規(guī)定的條件或無上部地面 建筑物時，其沖擊波超壓運算值 Pms=A Pm。3.4 設計要點3.4.1 荷載及荷載組合 防空地下室所承擔的荷載包括靜荷載和核爆動荷載。靜荷載的運算同一樣民用結(jié)構(gòu)，核爆動荷荷載是按照國家有關(guān)規(guī)定，按地面空氣沖擊波最 大超壓值 Pm （即地面超壓）值確定。荷載組合：當作用在防空地下室結(jié)構(gòu)上的靜荷載和核爆

9、動荷載確定后， 可按人民防空地下室設計規(guī)范表 4.3.14的規(guī)定進行荷載組合。在使用 該表時，應注意表的注釋：上部建筑物自重標準值，系指防空地下室上部建筑物的墻體和樓板傳 來的靜荷載標準值，即墻體、屋蓋、樓板自重及戰(zhàn)時不拆遷的固定設備等。當?shù)叵滤灰韵聼o樁基防空地下室基礎采納箱基或筏基，且按本表規(guī) 定，建筑物自重大于水的浮力，則地基反力按不計入浮力確定時，底板荷 載組合中可不計入水壓力；若地基反力按計入浮力確定時，底板荷載組合 中應計入水壓力。關(guān)于地下水位以下帶樁基的防空地下室，底板的荷載組 合中應計入水壓力。另外還需注意以下兩點：荷載組合表中，核爆動荷載標準值可取相應等效荷載標準值。規(guī)范表

10、4.3. 1 4中只明確了組合中的差不多荷載。因此，在進行承載力 設計時，還需注意各荷載的分項系數(shù)，應符合本技術(shù)措施第 3.4.3條第 1 款 的規(guī)定。3.4.2 構(gòu)件內(nèi)力 確定等效靜荷載標準值和靜荷載標準值組合后即得結(jié)構(gòu)的組合荷載值。組合荷載確定后，可按靜力學的一樣方法和運算圖表示求得構(gòu)件內(nèi)力。其內(nèi)力分析可采納彈性或極限荷載法。關(guān)于超靜定的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，可 按由非彈性變形產(chǎn)生的塑性內(nèi)力重分布運算內(nèi)力。當板的周邊與梁為整體現(xiàn)澆時，對板的中間跨跨中截面的運算彎矩可 乘以折減系數(shù)0.7,對邊跨的跨中可乘以折減系數(shù) 0.8;對無梁樓蓋可乘以 折減系數(shù)0.9；如在板的運算中已計入軸力的作用，則不應再

11、乘以折減系數(shù)。343截面設計承載力極限狀態(tài)設計由于在核爆動荷載作用下防空地下室對結(jié)構(gòu)的變形和裂縫的開展可不 進行驗算，因此，在截面設計中只按承載力極限狀態(tài)設計。在承載力極限 狀態(tài)設計中，幾項要緊技術(shù)參數(shù)作如下規(guī)定：1）、結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取1.0。2）、等效荷載分項系數(shù)，取1.0。3） 、永久荷載分項系數(shù)：當其對結(jié)構(gòu)不利時取1.2；有利時取1.04）、構(gòu)件材料強度采納材料動力強度設計值（表 3.4.3-12）。表3.4.3-1混凝土動力強度設計值和動力彈性模量（N/mm2）混凝土強度等級C25C30C35C40C45C50fed17.8521.4525.0528.6531.6534.65ftd1

12、.912.152.362.572.702.84EedX1043.363.603.783.904.024.14混凝土強度等級C55C60C65C70C75C80fed37.9538.5041.5844.5247.3250.26ftd2.942.862.933.003.053.11EedX1044.264.324.384.444.504.56注：fed為混凝土軸心抗壓動力強度設計值；ftd為混凝土軸心抗拉動力 強度設計值；Eed為混凝土受壓或受拉的動力彈性模量。表 3.4.3-2鋼筋動力強度設計值和動力彈性模量（N/mm2)鋼筋種類HPB235HRB335HRB400RRB400fyd315405

13、432432EadXlO52.12.02.02.0注：fyd為鋼筋抗拉、抗壓動力強度設計值；Ead為鋼筋動力彈性模量。 在核爆動荷載和靜荷載同時作用時，或核爆動荷載單獨作用下，材料動力強度設計值可取靜荷載作用下的材料強度設計值乘以材料強度綜合調(diào) 整系數(shù)丫 d，Y d可按人民防空地下室設計規(guī)范表 463采納。截面設計中保證結(jié)構(gòu)構(gòu)件延性的幾項規(guī)定1)、結(jié)構(gòu)構(gòu)件按彈性工作時期設計時，受拉鋼筋的配筋率不宜大于1.5%;當大于1.5%，受彎構(gòu)件或大偏心受壓構(gòu)件的承諾延性比B 值應滿足 下列公式，且受拉鋼筋的最大配筋率不宜大于表3.4.3-4的規(guī)定。B < 0.5/ (x/h0)(3.4.3-1)x

14、/hO二(p - p/) fyd/ (a c fcd)(343-2)式中：x混凝土受壓區(qū)高度(mm);hO截面的有效高度(mm);p、p/ 縱向受拉鋼筋及縱向受壓鋼筋配筋率；a c系數(shù)，按表3.4.3-3取值；fyd 鋼筋抗拉動力強度設計值，按表 343-2采納； fed 混凝土軸心抗壓動力強度設計值，按表3.4.3-1采納表3.4.3-3a e系數(shù)表混凝土強度等級w C50C55C60C65C70C75C80a e10.990.980.970.960.950.94表3.4.3-4受拉鋼筋最大配筋率(%)混凝土強度等級C25> C30HRB335級鋼筋2.22.5HRB400級鋼筋2.0

15、2.4RRB400級鋼筋當結(jié)構(gòu)構(gòu)件按彈性工作時期設計，受拉鋼筋配筋率大于 1.5%時， 可在受壓區(qū)調(diào)整受壓鋼筋的配筋率來滿足公式 （343-1）的要求，且受拉鋼 筋配筋率應符合表343-4的規(guī)定，其受壓鋼筋面積按下列公式運算：As （嚴）bh（ 343-3）式中：As7受壓鋼筋面積（mm2）;b截面寬度（mm）;h截面高度（mm）;az 系數(shù)。當結(jié)構(gòu)構(gòu)件為：受彎構(gòu)件，a，=0.17,大偏心受壓構(gòu)件，a，=0.25,其余符號相同。2）按等效靜荷載法分析得出的內(nèi)力，進行鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜 截面承載力驗算時，關(guān)于均布荷載作用下的梁，需作跨高比阻礙的修正， 其修正值Vcd應按下列公式運算：Vcd=

16、® lVc（3.4.3-4）式中：Vc受彎構(gòu)件斜截面受剪承載力設計值（N）,關(guān)于均布荷載Vc=0.7ftdbh0;® l 梁跨高比阻礙系數(shù)。當1/ h0<8時，® 1=1 ;當1/ hO>8時，®l應按下列公式運算：l 1盤 8）0.6（343-5）3）按等效靜荷載法分析得出的內(nèi)力，進行梁、柱斜截面承載力驗算時， 其混凝土及砌體的動力強度設計值應乘以折減系數(shù)0.8。4）按等效靜荷載法分析得出的內(nèi)力，進行墻、柱受壓構(gòu)件正截面 承載力驗算時，其混凝土及砌體的軸心抗壓動力強度設計值應乘以折減系 數(shù)0.&3.5等效靜荷載標準值3.5.1防空地

17、下室頂板當頂板上部覆土厚度h< 0.5m,頂板為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，且承諾延性比B =3時，防空地下室頂板的等效靜荷載標準值qe1可按表3.5.1采納。表3.5.1頂板的等效靜荷載標準值qe1(KN/m2)頂板區(qū)格最大短邊凈跨Lo(m)抗力等級663.0< Low 9.0(55) 60(100) 120注：表中括號項為頂板荷載計入上部建筑物阻礙的頂板等效靜荷載標準值。當頂板上部覆土厚度h> 0.5m,且其余條件符合規(guī)定時，其等效靜荷載 標準值qe1可按人民防空地下室設計規(guī)范表 4.5.2采納。3.5.2防空地下室底板當頂板上部覆土厚度h< 0.5m時，無樁基的防空地下室鋼筋

18、混凝土底 板的等效靜荷載標準值qe3可按表3.5.2-1采納。表3.5.2-1鋼筋混凝土底板的等效靜荷載標準值qe3(KN/m2)頂板短邊凈跨L0(m)抗力等級65地下水位以上地下水位以下地下水位以上地下水位以下3.0< Low 9.0404050757595當頂板上部覆土厚度h>0.5m時，無樁基的防空地下室鋼筋混凝土底 板的等效靜荷載標準值qe3,可按人民防空地下室設計規(guī)范表4.5.5采納 但需注意表注交待事項。注：表中6級防空地下室底板的等效靜荷載標準值對頂板荷載計入 或不計入上部地面建筑物阻礙均適用。表中5級防空地下室底板的等效靜荷載標準值，按頂板荷載計入 上部地面建筑物阻

19、礙運算；對頂板荷載不計入上部地面建筑物阻礙運算時, 可按表中數(shù)值乘以1.05后采納。位于地下水位以下的底板，含氣量 a 1< 0.1%時取大值一樣當設計地下水位距板底小于 300mm時，即按地下水位以下考慮2、當防空地下室基礎采納樁基，且按單樁承諾承載力設計時，除樁 本身應按計入上部墻、柱傳來的核爆動荷載的荷載組合驗算強度外，底板 上的等效靜荷載標準值可按表352-2采納。表352-2有樁基鋼筋混凝土底板等效靜荷載標準值qe3(KN/m2)土的類不抗力等級66端承樁非端承樁端承樁非端承樁非飽和土:不考慮12不考慮25飽和土252550503、當防空地下室米納條形基礎、獨立柱基礎加防水底板

20、時，其等效靜荷載標準值，5級按50 KN/m2 ; 6級按25 KN/m2。3.5.3防空地下室外墻1、當砌體結(jié)構(gòu)按彈性工作時期運算，鋼筋混凝土外墻按彈塑性工作 時期運算，承諾延性比B =2.0時，防空地下室土中外墻的等效靜荷載標準 值qe2可按表3.5.3-12采納。表3.5.3-1非飽和土中外墻等效靜荷載標準值 qe2( KN/m2)土的類不抗力等級65磚砌體鋼筋混凝土磚砌體鋼筋混凝土(1728)(1117)(3660)(2442)碎石土1525101530502035粗砂、中砂(2839)(1728)(6084)(4254)砂土2535152550703545細砂、粉砂(2833)(17

21、22)(4872)(3648)2530152040603040粉土(3344)(2228)(6678)(4260)3040202555653550堅硬、硬塑(2239)(1128)(3672)(3054)2035102530602545粘性土紅粘土可塑(3961)(2844)(72120)(5490)35552540601004575軟塑(6166)(4450)(120126)(90102)556040451001057585老粘性土堅硬、硬塑(2244)(1728)(4896)(3060)2040152540802550塑(4477)(2850)(96162)(60102)可40702545

22、801355085軟塑(7788)(5055)(162180)(102114)708045501351508595濕陷性黃土(1733)(1128)(3678)(3054)1530102530652545:(5561)(4450)(108120)(8496) H污泥質(zhì)土50554045901007080注：表內(nèi)磚砌體數(shù)值系按防空地下室凈高w 3m,開間w 5.4m;鋼筋混凝土墻數(shù)值系按運算高度w 5m運算確定 表中帶括號項為外墻荷載計入上部建筑阻礙的等效靜荷載值，外墻 荷載計入上部建筑阻礙的條件，詳見第 3.3.3條第1款。 碎石土及砂土密實、顆粒粗的取小值；粘性土液性指數(shù)低的取小值。表353

23、-2飽和土中鋼筋混凝土外墻等效靜荷載標準值 qe2 ( KN/m2)土的類不抗力等級6級5級碎石土、砂土(5061) 4555(96126) 80105粉土、粘性土、老粘性土、紅粘土、污泥質(zhì)土(5066) 4560(96138) 80115注： 表中帶括號項為外墻荷載計入上部建筑阻礙的等效靜荷載值,外墻荷載計入上部建筑阻礙的條件，詳見第3.3.3條第1款氣量a 1W 0.1%時取大值。表中數(shù)值系按外墻運算高度w 4m,承諾延性比B 取2.0確定。2、當防空地下室上部建筑為砌體結(jié)構(gòu)時，其頂板底面可咼出室外地 面，但必須滿足以下條件：7室其頂板底面高出室外地面的咼度不得大于1）、5級防空地下3-并

24、應在臨戰(zhàn)前按圖斗0.5m;.3-尊進行覆土。:壬現(xiàn)在作用在二土中鋼£ 筋混凝士外墻的等可按3.5.3條采納;k 纟 .? J. -二 k ? j室，其頂板底面高出室外地面不大于效靜荷載標準值qe2m,且不覆土2）、6級防空地下II.r ''- I.|： ： ：時（圖3.5.3-b）,直截了當作用在外露的鋼筋混凝土外墻上的單向沖擊波等 效靜荷載標準值qe2,取130 KN/m2。圖3.5.3頂板高出地面的防空地下室3.5.4外通道頂板室外出入口有頂蓋段的土中鋼筋混凝土通道，其頂板的等效靜荷載標準值qe1，當板凈跨小于3m時，可按人民防空地下室設計規(guī)范表 4.5.11-1

25、米納。3.5.5室外通道底板室外出入口有頂蓋段的土中鋼筋混凝土通道，其頂板的等效靜荷載標準值qe3,當板凈跨小于3m時，可按人民防空地下室設計規(guī)范表 4.5.11-2采納。3.5.6室外通道外墻室外出入口有頂蓋段的土中鋼筋混凝土通道，其外墻的等效靜荷載標 準值qe2,可按表33.5.7出入口臨空墻、臨空墻系指一側(cè)直截了當受核爆沖擊波作用，另一側(cè)不接觸巖、土的 墻體，如室內(nèi)出入算時，其 防護密閉3-l|2采納亠" 嗇宦寸門門框 截了當受核爆沖擊波7-1中涂黑的墻體梯間）臨空墻（圖.T當5ZE門門框墻圖 3.|571可按表3.57其等效靜荷載標準值 qe-qe可按表按承諾延性比B =2運

26、 室內(nèi)出入口（樓梯間）3.5.7-1 采納。防空地下室中各部位墻體名圖3.5.7-2室內(nèi)出入口臨空墻 樓梯間；密閉通道；室內(nèi)；1防護密閉們；2密閉門表3.5.7-1 室內(nèi)出入口（樓梯間）臨空墻、防護密閉門門框墻的等效靜荷載標準值qe （ KN/m2）上部地面建筑首層條件6級防空地下室5級防空地下室臨空墻門框墻臨空墻門框墻符合計入上部地面建筑物阻礙的條件110200210380不符合計入上部地面建筑物阻礙的條件Zv 30°160240370550Z> 30°130200320480室外出入口臨空墻(圖357-3),當按承諾延性比B =2運算時，其等 效靜荷載標準值qe可

27、按表357-2采納；室外出入口防護密閉們門框墻，其 等效靜荷載標準值qe可按表357-2采納。表357-2室外出入口臨空墻、防護密閉門門框墻等效靜荷載標準值qe ( KN/m2)室外直通式、單向式出室外豎井、室外多跑式樓梯出入牝勺坡度角；室外出注：Z為出室外出入口通道形式111地下一層地下一層及以下各層130Z< 30°z> 30°1205級防空地下室臨空墻門框墻370550320480270400240360200180門框墻2406級防空地下室 臨空墻160入口形式可參見本技術(shù)措施圖2.2.5圖3.5.7-3室外出入口臨空墻3.5.8相鄰防護單元隔墻以及一般

28、地下室相鄰的隔墻(臨空墻)相鄰的兩個防護單元之間的隔墻、防護密閉門門框墻的兩側(cè)應分不按 單側(cè)受力運算、配筋。相鄰的兩個防護單元之間及防空地下室與一般地下室之間的隔墻(臨空墻)、防護密閉門門框墻的水平等效靜荷載標準值 qe (KN/m2 )、及防護 密閉門設計壓力選用值可按表 3.5.8采納。表3.5.8相鄰單元之間隔墻、防護密閉門門框墻的水平等效靜荷載標 準值及防護密閉門設計壓力選用值抗力等級部位隔墻水平等效 靜荷載標準值(KN/m 2)門框墻水平等效 靜荷載標準值(KN/m 2)防護密閉門設計壓 力選用值(KN/m 2)6級與6級相鄰兩側(cè)均為50500.055級與5級相鄰兩側(cè)均為100100

29、0.106級與5級相鄰6級一側(cè)1001000.105級一側(cè)50500.056級與一般地下室相一般地下室一側(cè)90 (140)170 (200)0.15鄰5級與一般地下室相 鄰一般地下室一側(cè)180 (320)320 (470)0.30注：當一般地下室的上部地面建筑首層不符合第 332條第1款規(guī)定時,一般地下室一側(cè)的荷載應取括號內(nèi)值。3.5.9多層防空地下室的防護密閉樓板當防空地下室上下層劃分為兩個防護單元時，作用在單元之間樓板上 表面的等效靜荷載標準值可按表 3.5.9米納。表3.5.9上下層防護單元之間樓板上表面的等效靜荷載標準值 qe ( KN/m2)抗力等級qe上下層均為6級50上下層均為5

30、級100上層為6級下層為5級100注：qe只計入作用在上層樓板上表面的垂直向下的等效靜荷載單向作用。當防空地下室上下層為一個防護單元時，其上下層之間的鋼筋混凝土 樓板可不計入核爆動荷載作用，其樓板混凝土折算厚度不應小于200mm。當防空地下室沒有設在最下層時，宜在臨戰(zhàn)時對防空地下室以下各層 采取封堵措施，確?？諝鉀_擊波不進入防空地下室以下各層?，F(xiàn)在防空地 下室頂板和防空地下室及其以下各層的內(nèi)、外墻、柱以及最下層底板均應 計入核爆動荷載作用。防空地下室底板可不計入核爆動荷載作用，由平常 使用荷載運算確定，但鋼筋混凝土底板的折算厚度不應小于200m m。防空地下室不設在最下層的做法，一樣不應采納。

31、3.5.10室外出入口多跑樓梯當防空地下室采納多跑式室外出入口時，且上端未設鋼筋混凝土封閉 式地面建筑時，作用在出入口內(nèi)樓梯踏步與休息平臺上的核爆動荷載應按 構(gòu)件正面和反面不同時受荷分不運算。核爆動荷載作用方向與構(gòu)件表面垂 直，核爆動荷載的等效靜荷載標準值可按表 3.5.10采納。m2)何載部位抗力等級66正面何載60120反面何載3060表 3.5.10樓梯踏步與休息平臺等效靜荷載標準值（KN/3.5.11用作室外出入口使用的6級防空地下室室內(nèi)出入口當6級防空地下室符合下列條件時，其室內(nèi)出入口可作為室外出入口 使用：上部地面建筑為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。上部地面建筑首層樓梯間直通室外地面，且地下室至

32、首層的樓梯段上 端與室外的距離不大于2m。首層樓梯間直通室外的門洞外側(cè)上方，應當設有挑出長度不小于1m的 防倒塌挑檐?，F(xiàn)在，需對室內(nèi)出入口的樓梯和防倒塌挑檐，分不按核爆動荷載和倒 塌荷載進行驗算。1）、首層至二層樓梯踏步與休息平臺應按正面和反面不同時受核爆動 荷載分不運算，動荷載作用方向與構(gòu)件表面垂直，正面和反面的等效靜荷 載標準值可按表3.5.11-2采納。表3.5.11-2首層至二層樓梯踏步與休息平臺等效靜荷載標準值（KN/m2）頂板荷載計入上部地面建筑物阻礙70頂板荷載不計入上部地面建筑物阻礙902）防空地下室至首層地面的樓梯踏步及休息平臺可按3.5.10條規(guī)定設計。3）、首層樓梯間直通

33、室外的門洞外側(cè)上方設置的防倒塌挑檐，其上表 面與下表面應按不同時受荷分不運算，上表面等效靜荷載標準值取50 KN/m2,下表面等效靜荷載標準值取 15KN/m2。3.5.12防護密閉門、防爆波活門的設計壓力選用值設置于出入口、通風口的防護密閉門，其設計壓力選用值5級防空地下室為0.30 KN/mm2 ; 6級防空地下室為0.15 KN/mm2設置于防護單元隔墻和與一般地下室相鄰隔墻上的防護密閉門，其設 計壓力選用值可按表3.5.8采納。設置于通風口的防爆波活門的設計壓力選用值，5級防空地下室為0.30 KN/mm2 ； 6級防空地下室為0.15 KN/mm2。3.6構(gòu)造要求3.6.1材料強度等

34、級防空地下室結(jié)構(gòu)構(gòu)造選用材料強度等級不應低于表3.6.1的規(guī)定表3.6.1材料強度等級材料種類鋼筋混凝土磚砂漿料石獨立柱其它砌筑裝配填縫強度等級C30C25MU10M5M10MU30注：防空地下室結(jié)構(gòu)不得采納硅酸鹽磚和硅酸鹽砌塊 嚴寒地區(qū)，專門潮濕的土應采納 MU15磚，飽和土應采納MU20磚。3.6.2結(jié)構(gòu)構(gòu)件最小厚度防空地下室結(jié)構(gòu)構(gòu)件最小厚度應符合表3.6.2規(guī)定.表3.6.2結(jié)構(gòu)構(gòu)件最小厚度（mm）構(gòu)件類不材料種類鋼筋混凝土磚砌體料石砌體頂板、中間樓板200一一承重外墻200490 (370)300承重內(nèi)墻200370 (240)300非承重墻一240一密閉門門框墻200一一注：表中最小

35、厚度不包括防早期核輻射對結(jié)構(gòu)厚度的要求。表中頂板最小厚度系指實心截面，如為密肋板，其厚度不宜 小于100mm。 磚砌體項括號內(nèi)數(shù)字僅適用于 6級防空地下室。 考慮地下工程防水要求，防水鋼筋混凝土外墻最小厚度為 250mm， 且對有附加防水層的迎水面愛護層厚度為 30mm，沒有附加防水層的迎水面 愛護層厚度為50mm?？紤]防早期核輻射要求，鋼筋混凝土臨空墻（除人防汽車庫和電站機 房外）最小厚度為250mm.。363結(jié)構(gòu)構(gòu)件縱向受力鋼筋最小配筋百分率承擔核爆動荷載的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，縱向受力鋼筋最小配筋百分 率最小值應符合人民防空地下室設計規(guī)范表4.7.7的規(guī)定。364受拉鋼筋的錨固長度和綁扎搭

36、接長度受拉鋼筋錨固長度抗爆結(jié)構(gòu)，當運算中充分利用受拉鋼筋的強度時，其最小錨固長度LaB宜按下列公式運算或按表3.6.4-1取值。LaB=1.05La（3.6.4-1）式中：LaB抗爆結(jié)構(gòu)受拉鋼筋的最小錨固長度；La非抗震結(jié)構(gòu)受拉鋼筋的最小錨固長度。表3.6.4-1抗爆結(jié)構(gòu)受拉鋼筋的最小錨固長度 LaB ( mm)序號混凝土強度等級C25C30C35> C40鋼筋直徑d (mm)w 25> 25w 25> 25w 25> 25w 25> 251鋼筋種類HPB23528d25d23d21d2HRB33535d39d32d34d28d32d26d28d3HRB40042

37、d46d38d41d34d38d32d35d注： d為鋼筋的公稱直徑； 縱向受拉鋼筋的錨固長度在任何情形下不應小于 250mm； 當防空地下室上部建筑的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)抗震等級為一、二級時, 其受拉鋼筋的錨固長度應符合地面建筑抗震要求?？v向受拉鋼筋綁扎搭接長度抗爆結(jié)構(gòu)縱向受拉鋼筋綁扎搭接長度應按照位于同一連接區(qū)段內(nèi)的搭 接鋼筋面積百分率按下列公式運算，或按表364-3取值。LlB=1.05 Z 11a（364-2）式中：LlB 抗爆結(jié)構(gòu)縱向受拉鋼筋綁扎搭接長度；Z 1縱向受拉鋼筋搭接長度修正系數(shù)，按表364-2采納；La非抗震結(jié)構(gòu)受拉鋼筋的最小錨固長度。表364-2縱向受拉鋼筋搭接長度修正系數(shù)Z

38、1縱向搭接鋼筋接頭面積百分率 （%）< 2550Z 11.21.4表364-3抗爆結(jié)構(gòu)受拉鋼筋綁扎搭接最小長度LIB(mm)序號鋼筋混凝土等級C25C30C35> C40鋼筋直徑d （mm）< 25> 25w 25> 25w 25> 25w 25> 251鋼筋種類HPB235同一區(qū) 段內(nèi)搭 接鋼筋 面積百 分率（%）< 2534d30d28d25d5039d35d32d29d2HRB335< 2542d47d38d40d34d38d32d34d5049d54d44d47d40d44d37d40d3HRB400< 2550d55d45d

39、49d40d45d38d42d5059d65d53d57d47d53d44d49d注：當防空地下室上部建筑的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)抗震等級為一、二級時,其受拉鋼筋綁扎搭接長度應符合地面建筑抗震要求。采納機械連接接頭時，其接頭質(zhì)量、適用范疇及構(gòu)造要求，應符合鋼 筋機械連接通用技術(shù)規(guī)程（JGJ107-96的規(guī)定。采納鋼筋焊接連接接頭時，其接頭類型、質(zhì)量、適用范疇及構(gòu)造要求 應符合鋼筋焊接及驗收規(guī)程（JGJ18-2002的規(guī)定。3.6.5結(jié)構(gòu)變形縫設置防空地下室結(jié)構(gòu)變形縫的設置應符合下列規(guī)定：1）、在防護單元內(nèi)不應當設置沉降縫、伸縮縫。2）、上部地面建筑需設伸縮縫、防震縫時，防空地下室可不設置。3）、室外出

40、入口通道與主體結(jié)構(gòu)連接處，宜設沉降縫。防空地下室可每隔204Om間距留出施工后澆帶，后澆帶寬為800100 Omm, 樣后澆帶混凝土宜在2個月之后澆筑。3.6.6板、梁、墻確定防空地下室頂板厚度，一樣按下列順序進行：1）、第一按照抗力等級和頂板短邊最大凈跨可按表366-1按照q和d/l進行估算，梁高可按表3.6.6-23,按照q/l和h/l進行估算。2、）因防空地下室頂板（包括頂板結(jié)構(gòu)層上方的建筑地面的厚度、厚 度，需滿足防早期核輻射的要求。當頂板結(jié)構(gòu)的厚度與防早期核輻射要求 的厚度相比較過小時，可采取結(jié)構(gòu)加厚，或覆土的措施。頂板結(jié)構(gòu)運算的 初始條件需做適當?shù)恼{(diào)整。表3.6.6-1估算板截面用

41、的高跨比d/lq(KN/m 2)單向板四邊嵌固 雙向板q(KN/m 2)單向板四邊嵌固 雙向板簡支連續(xù)簡支連續(xù)60801/121/151/231/172002201/71/91/131/10901101/101/121/191/142302601/71/81/121/91201501/91/111/171/112703701/61/71/111/81601901/81/101/141/103804501/51/61/101/8注： 連續(xù)單向板及四邊嵌固雙向板的高跨比值均按考慮塑性內(nèi)力重分布得出。方形四邊嵌固雙向板的高跨比取小值，矩形四邊嵌固雙向板的高跨比取大值。當為雙向板時，l為短向跨度（m）

42、。表366-2估算簡支矩形梁截面用的高跨比 h/lq/l (KN/m 2)406070110120250260400h/l1/71/61/61/51/51/41/3.51/3注： 表中梁荷載q單位KN/m，跨度l單位為m。均布荷載作用下高跨比取大值，三角形荷載作用下高跨比取小值,梯形荷載作用下高跨比取中間值。表3.6.6-3估算等跨連續(xù)梁截面用的高跨比h/lq/l (KN/m 2)4050608090140150310320400h/l1/81/71/71/51/61/41/51/31/41/3注： 表中梁荷載q單位KN/m，跨度l單位為m均布荷載作用下高跨比取大值，三角形荷載作用下高跨比取小

43、值, 梯形荷載作用下高跨比取中間值2、筋混凝土受彎構(gòu)件，宜在受壓區(qū)配置構(gòu)造鋼筋，其面積不小于受拉 鋼筋的最小配筋百分率；在連續(xù)梁支座和框架節(jié)點處，且不小于受拉主筋 的 1/3。除截面內(nèi)力由平常設計荷載操縱，且受拉主筋配筋率小于人民防空 地下室設計規(guī)范表477規(guī)定的臥置于地基上的5、6級防空地下室底板 外，雙面配筋的鋼筋混凝土板、墻體應當設置梅花形排列的拉結(jié)鋼筋，拉 結(jié)鋼筋長度應能拉住最外層受力鋼筋。當拉結(jié)鋼筋兼作受力箍筋時，其直 徑及間距應符合箍筋的運算和構(gòu)造要求（圖366-2）。扌閉箍筋，箍筋間距不應大于主筋直徑的 5倍，且izEzSzi十 7TT ,連續(xù)梁及框架在距支座邊緣1.5倍梁的截面

44、高度范疇內(nèi)，箍筋配筋率應 不低于0.15%,箍筋間距不宜大于 訃0/4,且不宜大于主筋直徑的5倍。對受 拉鋼筋搭接處，宜采納封閉 不應大于100mm。門至密閉門的防護密閉段，應 一它方面的要求按第-47.9條和第4!0條的有關(guān)規(guī)定。3.6.7砌體結(jié)構(gòu)砌體結(jié)構(gòu)的 I【有關(guān)砌體結(jié)構(gòu)其人民防空地采納鋼筋混凝土整體下室設計規(guī)范圖3.6.6-2拉接鋼筋配置形式3.7常用結(jié)構(gòu)構(gòu)件設計要點3.7.1鋼筋混凝土防護密閉門門框墻作用在防護密閉門門框墻上的荷載，是由直截了當作用在門框墻上的 核爆動荷載，和由作用在門扇上的核爆動荷載傳遞給門框墻的作用力兩部 分組成。核爆動荷載直截了當作用在門框墻上的等效靜荷載標準值

45、qe。室內(nèi)出入口（樓梯間）防護密閉門門框墻，其等效靜荷載標準值qe可按表 3.5.7-1 采納（圖 3.7.1-1）。室外出入口防護密閉門門框墻，其等效靜荷載標準值qe可按表357-2 米納。 相鄰的兩防護單元之間的防護密閉門|'門匡墻， 力運算、配筋。相 門門框墻，其等效鄰的兩個防護單元之間或與一般 靜荷載標準值qe可按刃表3.5其兩側(cè)應分不按單側(cè)受 文地下室之間的防護密閉 .8米納二Pe (圖 3.7.1-2)由作用在門扇上的核爆動荷載傳遞給門框墻的作用力單扇平板門(圖3.7.1-3)傳遞給門框墻的作用力Pe可分不按下列公式 運算：11Pea二丫 aqea(3.7.1-1)Peb=

46、Y bqea(3.7.1-2)式中：Pea Peb分不為沿門洞短邊和長邊單位長度作用力的等效 靜荷載標準值(KN/m);丫 a 丫 b分不為沿門洞短邊和長邊的反力系數(shù)，可按表 3.7.1-1采 納；qe作用在門扇上的等效靜荷載標準值，可按表3.5.7-1、3.5.7-2、3.5.8確定;111a門扇短邊長度1f (mm)。 i表3.7.1-111111a/b|0.40.50.6 |Y a0.37(i).370.371Y b0.48(.470.44L-表中a/b為門扇短邊與長邊長度的比值；單扇平板門反力系數(shù)7 垂360.42注：雙扇平板W3.7.1-4) 傳遞給門框墻的作用力aIII0.91.0

47、0.350.340.360.340.80.360.39Pe可分不按下列公式(3.7.1-3)(3.7.1-4)Pea=Y aqeaPeb二丫 bqea式中：Pea Peb分不為沿上下門框和兩側(cè)門框單位長度作用力的 等效靜荷載標準值(KN/m);丫 a、丫 b分不為沿上下門框和兩側(cè)門框的反力系數(shù)，可按表3.7.1-1米納；qe作用在門扇上的等效靜荷載標準值，可按表357-1、表357-2中的門框墻的等效靜荷載標準值和表 3.5.8的等效靜荷載標準值確定；a單個門扇垂直于自由邊的邊長(mm )。設計中需要注意：目前有些鋼結(jié)構(gòu)雙扇防護密閉門是按單向受力設計 的。表3.7.1-2雙扇平板門反力系數(shù)a/

48、b0.50.60.70.80.91.0丫 a0.500.480.470.440.420.40丫 b0.600.540.490.440.400.36注：表中a/b為單個門扇垂直于自由邊的邊長與中間自由邊邊長的比值。內(nèi)力分析與截面設計作用在懸臂端的彎矩，可按下列公式運算：M e(l ll)2 Pe(l 切(371-5)作用在懸臂端的剪力，可按下列公式運算：Q qe(l h) Pe(3.7.1-6)式中：Pe有門扇傳遞給門框墻的作用力，可分不按公式3.7.1-14運算。當門洞邊長大于或等于2倍墻體懸挑長度時，宜按牛腿或懸臂梁運算。當C/hOW 1時，按牛腿運算；C/hO> 1時，按懸臂梁運算。

49、式中：C換算剪跨比；C Q(3.7.1-7)M、Q門洞邊單位長度內(nèi)牛腿（或懸臂梁）根部的彎矩、剪力，按 上述公式（3.7.1-56）運算；h0截面有效高度（mm）。當門洞邊長小于2倍墻體懸挑長度時，應按雙向板進行運算。如懸挑 長度較大時，宜采納在洞口上邊設梁和洞口兩側(cè)設柱的方案?，F(xiàn)在在水平 荷載作用下，洞口左右兩側(cè)和上部的雙向板可按臨空墻的等效靜荷載標準 值進行運算，但周邊的梁、柱和下端的懸臂板必須按防護密閉門門框墻的 等效靜荷載標準值進行運算。門檻與上擋板在垂直荷載作用下可按底梁與頂梁運算，以確定梁的主筋與箍筋，并應與水平荷載作用下相應的鋼筋相 疊加作為最終配筋。構(gòu)造要求鋼筋混凝土防護密里

50、_鋼筋混凝土防護密閉門門框墻的受力鋼筋直徑不應小于宜大于250mm,配筋率不宜小于10.25%框墻厚度不應小于t _ il I300mm。12mm,間距不鋼筋混凝土防護密閉門門j其長度不應小于10037±5)2© 16的斜向鋼筋,圖3.7.1-5門洞四角加大鋼筋3.7.2擴散室擴散室的內(nèi)部空間尺寸一樣有建筑專業(yè)依據(jù)防空地下室的抗力等級、 通風量、設備容許壓力以及擴散室所處位置的建筑條件等因素確定的（參 見本技術(shù)措施第2.5.6條）。具有專門要求的擴散室，其內(nèi)部空間尺寸由結(jié) 構(gòu)專業(yè)按人民防空地下室設計規(guī)范第 4.9節(jié)的有關(guān)規(guī)定運算確定。擴散室前墻為安裝懸板活門的臨空墻。前墻墻

51、面本身承擔的荷載及活 門傳來的荷載均可按臨空墻等效靜荷載標準值取值。擴散室與室外（空氣） 相鄰的頂板、底板及外墻，其等效靜荷載可按臨空墻等效靜荷載標準值取 值。擴散室與土相臨的頂、底板及外墻，其等效靜荷載標準值可按本措施 第3.5.13.5.6條的有關(guān)規(guī)定確定擴散室與防空地下室室內(nèi)相鄰的墻，作用在擴散室一側(cè)的水平等效靜 荷載標準值與擴散室的容許壓力有關(guān)。對設有濾毒通風的進風口擴散室按 4 0KN/m2 ;對排風口和未設濾毒通風的進風口擴散室按 65 KN/m2。如果風量較大，可在一個墻面上安裝 2個門式懸板活門。若2個活門 型號相同，在人民防空地下室設計規(guī)范第4.9節(jié)的消波系統(tǒng)運算公式中 的S取活門通風的總面積；若2個活門型號不同時，為確保安全，宜按大 的活門參數(shù)乘2代入S。3.7.3開敞式防倒塌棚架等效靜荷載：作用在開敞式防倒塌棚架上由空氣沖擊波動壓產(chǎn)生的水 平等效靜荷載標準值，5級防空地下室55KN/m2 ； 6級防空地下室為15KN /m2；由房屋倒塌產(chǎn)生的垂直等效靜荷載標準值為 50KN/m2。結(jié)構(gòu)運算時，兩者應按不同時作用運算開敞式防倒塌棚架運算要點：:X 受力特點開敞式防倒塌棚架在核爆動荷載作用