高跨大梁板鋼管扣件支撐架設計及計算書

1、目 錄第一章、10.20m高大跨梁段:主梁500*1300; 次梁350*13002第二章、15.20m高大跨梁段:主梁650*10008第三章、15.20m高120樓板支撐架15第四章、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求17科研樓工程 高跨大梁板鋼管扣件支撐架設計及計算書第一章、10.20m高大跨梁段:主梁500*1300; 次梁350*1300 一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.30；混凝土板厚度(mm):120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.70；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.

2、50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：10.20；梁兩側立桿間距(m):1.30；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):1；采用的鋼管類型為48×3；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):33.6；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):4.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：西南云杉；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強

3、度設計值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.5；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：18.0；七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (

4、24+1.5)×1.3×0.167=5.525 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.35×0.167×(2×1.3+0.5)/ 0.5=0.362 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)×0.167=0.75 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.2×5.525+1.2×0.362=7.064 kN/m；活荷載設計值 P = 1.4×0.75=1.05 kN/m； 方木計算簡圖方

5、木按照兩跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 7.064+1.05=8.114 kN/m；最大彎距 M =0.125ql2= 0.125×8.114×0.7×0.7= 0.497 kN.m；最大應力 = M / W = 0.497×106/83333.3 = 5.9

6、64 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 5.964 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.625×8.114×0.7 = 3.55 kN； 方木受剪應力計算值 = 3×3549.875/(2×50×100) = 1.065 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.065 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.5 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與

7、活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 5.525 + 0.362 = 5.887 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.521×5.887×7004 /(100×10000×416.667×104)=0.177mm；方木的最大允許撓度 =0.700×1000/250=2.800 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.177 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.8 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強度驗算支撐托梁按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.5

8、00)×1.300= 33.150 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(33.150 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 46.500 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給托梁的集中力為P，梁側模板傳給托梁的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kN·m)經過連

9、續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.727 kN，中間支座最大反力Rmax=15.586；最大彎矩 Mmax=0.753 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.366 mm；最大應力 =0.753×106/4490=167.797 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 167.797 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!八、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 水平鋼管的最大支座反力： N1 =0.727 kN ； 腳手架

10、鋼管的自重： N2 = 1.2×0.132×10.2=1.622 kN； N =0.727+1.622=2.348 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度

11、附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=2348.493/(0.209×424) = 26.502 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 26.502 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的

12、支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =15.586 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.132×(10.2-1.3)=1.622 kN； N =15.586+1.622=17.001 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度

13、設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=17001.115/(0.209×424) = 191.852 N

14、/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 191.852 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全第二章、15.20m高大跨梁段:主梁650*1000 一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.65；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.70；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1

15、.00；梁支撐架搭設高度H(m)：15.20；梁兩側立桿間距(m):1.30；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):1；采用的鋼管類型為48×3；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):33.6；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):4.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：西南云杉；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪

16、強度設計值fv(N/mm2)：1.5；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數(shù)次楞間距(mm)：250 ，主楞豎向根數(shù)：3；主楞間距為：260mm，260mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；二、梁底模板計算

17、面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 700×18×18/6 = 3.78×104mm3； I = 700×18×18×18/12 = 3.40×105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲

18、應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN·m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =216.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.70×1.00=21.42kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.35×0.70=0.29kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4×2.00×0.70=1.96kN/m；q = q1 + q2 + q3=21.42+0.29+1.96=23.67k

19、N/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.10×23.674×0.2172=0.111kN·m； =0.111×106/3.78×104=2.94N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.94 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×0.70= 18.10KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距

20、): l =216.67mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =216.67/250 = 0.867mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×18.095×216.74/(100×9500×3.40×105)=0.084mm；面板的最大撓度計算值: =0.084mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 216.7 / 250 = 0.867mm，滿足要求！三、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度

21、驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)×1×0.217=5.525 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.35×0.217×(2×1+0.65)/ 0.65=0.309 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)×0.217=0.975 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.2×5.525+1.2×0.

22、309=7.001 kN/m；活荷載設計值 P = 1.4×0.975=1.365 kN/m； 方木計算簡圖方木按照兩跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 7.001+1.365=8.366 kN/m；最大彎距 M =0.125ql2= 0.125×8.366×0.7

23、5;0.7= 0.512 kN.m；最大應力 = M / W = 0.512×106/83333.3 = 6.149 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 6.149 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.625×8.366×0.7 = 3.66 kN； 方木受剪應力計算值 = 3×3660.125/(2×50×100) = 1.098 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪應力計

24、算值 1.098 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.5 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 5.525 + 0.309 = 5.834 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.521×5.834×7004 /(100×10000×416.667×104)=0.175mm；方木的最大允許撓度 =0.700×1000/250=2.800 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.175 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.8 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強

25、度驗算支撐托梁按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×1.000= 25.500 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(25.500 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 37.320 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給托梁的集中力為P，梁側

26、模板傳給托梁的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kN·m)經過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=1.199 kN，中間支座最大反力Rmax=15.171；最大彎矩 Mmax=0.849 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.501 mm；最大應力 =0.849×106/4490=189.122 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 189.122 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!四、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁兩側立

27、桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 水平鋼管的最大支座反力： N1 =1.199 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.132×15.2=2.417 kN； N =1.199+2.417=3.616 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205

28、N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=3615.821/(0.209×424) = 40.803 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計

29、算 = 40.803 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =15.171 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.132×(15.2-1)=2.417 kN； N =15.171+2.417=17.428 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈

30、截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=

31、0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=17428.359/(0.209×424) = 196.673 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 196.673 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全第三章、15.20m高120樓板支撐架一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):15.20；采

32、用的鋼管(mm):48×3.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50

33、.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：鋼管(單鋼管) :48 × 3.5；5.樓板參數(shù)鋼筋級別:二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C30；每層標準施工天數(shù):8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):654.500；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():25.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):120.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:（略）三、模板支撐方木的計算: （略）四、托梁材料計算: （略）五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標

34、準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.138×15.2 = 2.104 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25×0.12×1×1 = 3 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.454 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) ×1×1 = 4.5 kN；3.不

35、考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.844 kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 12.844 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度

36、 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.537 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=12844.416/（0.537×424） = 56.412 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 56.412 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.039 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.039×(1.5+0.1×2) = 2.093 m；Lo/i = 2093.065 / 15.9 = 1