圖書館工程結(jié)構(gòu)A區(qū)高支模專項方案(最終版)100717

1、圖書館工程A區(qū)多功能教室結(jié)構(gòu)高支模安全專項施工方案圖書館工程A區(qū)多功能教室結(jié)構(gòu)高支模安全專項施工方案一、工程概況工程名稱：上海項目圖書館工程工程地址：臨港新城中心區(qū)的西側(cè)，北臨規(guī)劃路，南至橄欖路，東接規(guī)劃路，西至林蔭路及蘆潮引河建設單位：上海學院設計單位：上海XXXXX設計（集團）有限公司監(jiān)理單位：上海XXXX工程監(jiān)理有限公司結(jié)構(gòu)類型：混凝土框架結(jié)構(gòu)計劃工期：本工程已于2010年元月28日開工，計劃2011年03月23日竣工。施工面積：總建筑面積約為24168.99，其中A區(qū)多功能教室建筑面積近993。二、設計施工說明1、圖書館工程劃分為A、B兩區(qū)，多功能教室就位于A區(qū)的西北塊；10軸13軸/

2、Y軸以北至a軸位置為鐘樓。多功能教室的結(jié)構(gòu)外形尺寸：自3軸13軸長34.80m,從b軸N軸寬32.40m，又從3-T軸7-b軸切掉外角，斜長23.80m；軸距以4.20m為主。2、教室、休息大廳為一層，樓梯間與空調(diào)機房為二層。3、室內(nèi)外高差0.30m，結(jié)構(gòu)總高度7.85m(結(jié)構(gòu)面標高1.15m到9.00m),局部9.05m（結(jié)構(gòu)面標高-0.05m到9.00m）；樓梯間與空調(diào)機房層高分別為3.0m、4.85m。4、結(jié)構(gòu)形式為混凝土框架結(jié)構(gòu)，主要結(jié)構(gòu)梁規(guī)格見下表序號設計梁/柱編號規(guī)格序號設計梁/柱編號規(guī) 格1WKL1(4)400×10006WKL8(3B)300×8002WKL

3、4(3)450×10007WKL8a(1)450×10003WKL5(3)400×10008WKL8(4)350×9004WKL6(1)400×10009WKL9(1)300×6005WKL7(4)350×90010WKL10(2)300×600序號設計梁柱編號規(guī) 格序號設計梁柱編號規(guī) 格11WKL11(1A)250×60022WL1(3)350×90012WKL12(1A)300×80023WL2(4)350×90013WKL13(3)300×60024WL3(4

4、)350×90014KL3(5A)300×60025WL7(4)350×90015KL4(3)300×120026WL9(3)350×90016KL6(1)300×80027WL12(1)200×40017KL11(1)300×60028WYKL01(1)550×150018KL13(4)300×80029WYKL02(1)550×150019KL22(2)300×60030WYKL03(1)550×150020KL23(2)250×50032WYKL04

5、(1)550×150021KL25(1B)300×60033說明WYKL01(1)WYKL04(1)為預應力梁5、主要結(jié)構(gòu)柱規(guī)格見下表序號設計柱編號規(guī) 格標 高12KZ10500×600基礎面-0.05（-0.054.15）4.159.5522KZ11500×600基礎頂面9.0032KZ12500×600基礎頂面1.15（1.159.00）42KZ13600×500基礎頂面4.15（4.159.00）52KZ17700×800基礎頂面-0.05（0.05（9.00）62KZ18600×600基礎頂面-0.05（0

6、.05（9.00）72KZ19600×600基礎頂面4.156、多功能教室的樓梯間、空調(diào)間梁板、屋面結(jié)構(gòu)板厚120mm。7、1.15m標高、-0.05m標高及-0.10-0.55m標高以下的結(jié)構(gòu)均為混凝土框架結(jié)構(gòu)。8、框架結(jié)構(gòu)各部位的混凝土設計強度：基礎承臺采用C30混凝土；上部梁（預應力梁C50除外）、板、柱混凝土強度等級均為C30。三、目前的施工進度1、B區(qū)正處在地下室結(jié)構(gòu)施工階段；2、A區(qū)塔樓完成至-0.050m標高；3、A區(qū)的多功能教室1.15m標高、-0.05m標高及-0.10-0.55m標高以下框架結(jié)構(gòu)的混凝土也已完成，模板未拆；4、為確保多功能教室結(jié)構(gòu)施工期間的安全，必

7、須在結(jié)構(gòu)外圍搭設施工腳手架，施工方案另行編制。四、編制依據(jù)1、住房與城鄉(xiāng)建設部危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質(zhì)200987號文2、129號1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）2、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程（DB33/1035-2006）3、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）4、直縫電焊鋼管（GB/T13793）5、低壓流體輸送甲焊接鋼管（GB/T3092）6、碳素結(jié)構(gòu)鋼（GB/T700）7、鋼管腳手架扣件（GB/5831-2006）8、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GBJ17-88）9、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）10、鋼

8、結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50205-2001）11、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008)12、施工施工圖五、模板支撐系統(tǒng)的確定1、組織技術(shù)人員對多功能教室框架結(jié)構(gòu)的梁、柱、板的設計標高、截面及所處位置進行分析：（1）結(jié)構(gòu)梁截面較大,可歸納為：300×800mm，350×900mm，400×1000mm，450×1000mm， 550×1500mm（預應力）這幾類；結(jié)構(gòu)柱的截面也比較大，也可歸納為：500×600mm，600×600mm，600×800mm，700×800mm幾種規(guī)格。（

9、2）多功能教室的結(jié)構(gòu)軸距基本上為4.20m，單層層高在7.85m9.05m，結(jié)構(gòu)的外圍連梁面標高在5.70m，內(nèi)圈的連梁面標高在3.65m4.55m之間，且南北位置有樓梯間、空調(diào)間。（3）樓梯間、空調(diào)間和屋面的結(jié)構(gòu)板厚度為120mm。（4）與預應力張拉的專業(yè)單位溝通得知，WYKL01(1)WYKL04預應力梁施工，在結(jié)構(gòu)混凝土施工期間，對模板支撐系統(tǒng)不會產(chǎn)生額外的施工荷載。2、為確?；炷量蚣芙Y(jié)構(gòu)的梁、柱、板的標高、截面尺寸、位置偏差控制滿足設計要求；工程施工質(zhì)量必須符合驗收要求外，還必須在施工過程中確保模板支撐系統(tǒng)的安全性。因此，必須針對性地制訂施工流程，確定模板支撐系統(tǒng)，并應用施工現(xiàn)場安全

10、設施計算軟件（PKPM）進行驗算。（1）計劃將整個框架結(jié)構(gòu)的施工劃分為上下段，可降低施工高度。下段施工時，分別自架空層的1.15m標高、-0.05m標高、-0.10-0.55m標高，完成至結(jié)構(gòu)內(nèi)外圈的連梁面標高（4.30m標高）；上段施工時，再從已完成的4.55m標高向上，完成到9.00m標高。其優(yōu)點是，施工難度小，支撐系統(tǒng)穩(wěn)定性好，結(jié)構(gòu)梁、柱的混凝土澆筑質(zhì)量能確保，不會產(chǎn)生砼料離析和空鼓。（2）在模板支撐系統(tǒng)中的立桿、縱橫向水平連桿、縱橫向與水平向剪刀撐的配置，計算，搭設按整個搭設高程。（3）由于框架結(jié)構(gòu)柱、梁截面大，澆筑重量大，產(chǎn)生的各種荷載也大；而屋面、樓梯間結(jié)構(gòu)梁板與空調(diào)間部位的120

11、厚結(jié)構(gòu)板較輕，澆筑重量輕，產(chǎn)生的各種荷載也小。在承重立桿的配置，計算與搭設時側(cè)重于結(jié)構(gòu)梁支撐穩(wěn)定性。（4）為確保模板支撐系統(tǒng)穩(wěn)定與安全，在架體的縱橫向垂直面，水平面，嚴格按建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范中的強制性要求，設置縱橫向垂直面，水平面的剪刀撐。（5）在材料選用時，所有的立桿、水平連桿（拉桿）、垂直向縱橫剪刀撐、水平向剪刀撐、柱（梁箍）均采用3.2mm厚48mm鋼管。模板面板采用12厚多層夾板。立桿底部墊木、模板外垂直（水平向）木楞、樓板的模板底木方均采用40×90木方。模板的對拉桿采用14mm園鋼制成。各類扣件與山形卡采用國標通用件。緊固件采用國標通用件。3、多功能教室框架結(jié)構(gòu)主要

12、構(gòu)部件的模板支撐系統(tǒng)，經(jīng)施工現(xiàn)場安全設施計算軟件（PKPM）驗算確定的結(jié)果如下（梁、柱、板的標高、位置詳見設計施工圖）：（1）300×600mm梁模板支撐，立桿縱距（跨度方向）800mm，梁底水平連桿中間，400間距加設一根小橫桿。（2）300×800mm梁模板支撐，立桿縱距（跨度方向）800mm，梁兩側(cè)立桿間距1100mm，即550+550mm；梁底水平連桿中間400mm間距加設一根小橫桿，雙管垂直梁箍間距600mm，距梁底高度365mm設14mm對拉桿一道，縱距600mm。（3）300×900mm梁模板支撐，立桿縱距（跨度方向）800mm，梁兩側(cè)立桿間距900

13、mm，即450+450mm；梁底水平連桿中間400mm間距加設一根小橫桿，雙管垂直梁箍間距600mm，距梁底高度390mm設14mm對拉桿一道，縱距600mm。（4）300×950mm梁模板支撐，立桿縱距（跨度方向）800mm，梁兩側(cè)立桿間距900mm，即450+450mm；梁底水平連桿中間400mm間距加設一根小橫桿，雙管垂直梁箍間距600mm，距梁底高度390mm設14mm對拉桿一道，縱距600mm。（5）400×1000mm梁模板支撐，立桿縱距（跨度方向）800mm，梁兩側(cè)立桿間距1000mm，梁底中間加設一根承重立桿，即500+500mm；梁底水平連桿中間400mm

14、間距加設一根小橫桿，立桿頂部加設雙扣件。雙管垂直梁箍間距600mm，距梁底高度470mm設14mm對拉桿一道，縱距600mm。（6）450×1000mm梁模板支撐，立桿縱距（跨度方向）800mm，梁底水平連桿中間400mm間距加設一根小橫桿，梁兩側(cè)立桿間距1200mm，梁底中間加設一根承重立桿，即600+600mm；立桿頂部加設雙扣件。雙管垂直梁箍間距600mm，距梁底高度470mm設14mm對拉桿一道，縱距600mm。（7）550×1500mm梁模板支撐，立桿縱距（跨度方向）800mm，梁底水平連桿中間400mm間距加設一根小橫桿，梁兩側(cè)立桿間距1200mm，梁底中間加設

15、兩根承重立桿，即500+200+500mm，雙管垂直梁箍間距600mm，立桿頂部加設雙扣件。距梁底高度340mm，680mm，1020mm各設14mm對拉桿一道，縱距600mm。（8）600×600mm柱模板支撐，柱箍采用48mm雙管，箍距650mm，雙面設14mm對拉桿，垂直間距650mm。（9）500×600mm柱模板支撐，柱箍采用48mm雙管，箍距400mm，600方向設14mm對拉桿，垂直間距400mm。（10）700×800mm柱模板支撐，柱箍采用48mm雙管，箍距650mm，雙向設2×14mm對拉桿，垂直間距650mm。（11）600

16、5;800mm柱模板支撐，柱箍采用48mm雙管，箍距650mm，800方向設2×14mm對拉桿，600方向設1×14mm對拉桿，垂直間距650mm。(12)120厚結(jié)構(gòu)板的模板支撐采用滿堂立桿布置，縱橫向立桿間距800×800mm，立桿頂部設水平橫桿，間距800mm，木方間距300mm，鋪12mm厚多層夾板，園釘固定。（13）距地200mm高，在立桿上統(tǒng)設縱橫向掃地桿。（14）縱橫向水平向拉桿（連桿、橫桿）步高1.80m。每根立桿底部必須設40厚木方。（15）整個支撐架外圍設連續(xù)式垂直剪刀撐，中間設縱橫向垂直剪刀撐，剪刀撐的間距不大于兩跨；架體自上而下每隔兩步高度

17、，縱橫向設水平剪刀撐。垂直剪刀撐的鋼管下端必須緊緊撐著地面。位置詳見附圖-06布置。（16）模板支撐加嚴禁與結(jié)構(gòu)施工期間的外圍腳手架搭接或固定。（17）模板支撐立桿在安裝前應按附圖-09、附圖-10標注，在現(xiàn)場定位放樣。六、設計計算選用軟件及計算參數(shù)設定（一）結(jié)構(gòu)高支模安全計算采用施工現(xiàn)場安全設施計算軟件（PKPM）。（二）設計計算參數(shù)：1、結(jié)構(gòu)高度：9.05m（計算時按9.0m，扣除立桿底40×90墊木厚度）。支撐腳手架步距1.80m，搭設高度9.0m，立桿上端伸出模板支撐點的長度0.10m；扣件抗滑力系數(shù)0.85。2、荷載系數(shù)模板與木塊自重：0.50KN/M2；混凝土和鋼筋自重：

18、25.0KN/m3；傾倒混凝土荷載標準值2 KN/m2；施工均布荷載標準值：1.4 KN/m2；鋼管外徑：48×3.2mm。3、風荷載基本風壓（k pa）：0.55（上海地區(qū)），風荷載體型系數(shù)µs取0.123（敞開式腳手架，無安全網(wǎng)），風荷載高度變化系數(shù)µz 取9.0m，地面粗糙度取1.380（B類，城市郊區(qū)）。4、地基承載力取：170 kN/m2，基礎底面擴展面積?。?.25m2，地基降低系數(shù)?。?.0。5、木方、面板的材料選擇多層面板厚度：12mm，剪切強度設計值：1.40N/mm2,面板抗彎強度設計值：15N/mm2,面板彈性模量：9898N/mm2，木方的

19、抗剪強度設計值（不予計算）；木方的抗彎強度設計值13N/mm2，木方的彈性模量：9000N/mm2。對拉螺桿選用14園鋼。6、新澆混凝土的側(cè)壓力標準值計算混凝土的重力密度?。?4kN/m3，混凝土初凝時間?。?.0h，混凝土入模溫度?。?0.0，混凝土澆筑速度?。?.50m/h，側(cè)壓力計算到位置頂部取值按構(gòu)件高度計算，外摻劑影響修正系數(shù)：1=1.2,混凝土坍落度影響修正系數(shù)：2=1.2。七、結(jié)構(gòu)高支模安全計算書550×1500（現(xiàn)場預應力后張拉）梁木模板與支撐計算書（一）梁模板基本參數(shù)梁截面寬度 B=550mm，梁截面高度 H=1500mm，H方向?qū)菟?道，對拉螺栓直徑14mm，

20、對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面40×90mm，梁模板截面?zhèn)让婺痉骄嚯x150mm。梁底模面板厚度h=12mm，彈性模量E=9898N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側(cè)模面板厚度h=12mm，彈性模量E=9898N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。（二）梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.340kN/m2；鋼筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。

21、新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取6.0h； T - 混凝土的入模溫度，取30； V - 混凝土的澆筑速度，取2.5m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.50m； 1 - 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2 - 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.2。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=36.0kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9,實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=0.9×36.=32.4kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9,倒混凝土

22、時產(chǎn)生的荷載標準值 F2=0.9×2.0=1.8kN/m2。（三）梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經(jīng)包含?。ㄋ模┝耗０鍌?cè)模計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下作用在梁側(cè)模板的均布荷載q=(1.2×32.40+1.40×1.80)×1.50=62.100N/mm面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 150.00×1.20×1.20/6 = 36.00cm3；I = 150.00×1.20×1.20×1.20/12 = 21.60cm4；(1

23、)抗彎強度計算:f = M / W < f其中 f - 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩； f - 面板的抗彎強度設計值，取15.0N/mm2；M = 0.100ql2其中 q - 荷載設計值(kN/m)；經(jīng)計算得到 M = 0.1×(1.20×48.6+1.4×2.7)×0.150×0.150=0.140kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.140×1000×1000/36000=3.881N/mm2面板的抗彎強度驗算 f < f

24、,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 (3)撓度計算: v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.677×48.6×1504/(100×9898×216000)=0.078mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!（五）穿梁螺栓計算計算公式: N < N = fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×32.40+1.40×1

25、.80)×1.50×0.60/3=12.42kN穿梁螺栓直徑為14mm；穿梁螺栓有效直徑為11.6mm；穿梁螺栓有效面積為 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=12.420kN；穿梁螺栓的布置距離為側(cè)龍骨的計算間距600mm。每個截面布3道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!（六）梁支撐腳手架的計算支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內(nèi)容。550×1500（現(xiàn)場預應力后張拉）梁木模板與支撐計算書計算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008)計算參數(shù):模板支架搭設高度為9.0m,

26、梁截面 B×D=550mm×1500mm,立桿的縱距(跨度方向) l=0.80m,立桿的步距 h=1.80m,梁底增加2道承重立桿。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9898.0N/mm4。木方40×90mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。梁兩側(cè)立桿間距1.20m。梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載3.40kN/m2。采用的鋼管類型為48×3.2，扣件計算折減系數(shù)取0.85。（一）模

27、板面板計算 圖1 梁模板支撐架立面簡圖面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板 面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.000×1.500×0.400=15.000kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.500×0.400×(2×1.500+0.550)/0.550=1.291kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.400+2.000)×0.

28、550×0.400=0.748kN考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，均布荷載 q = 0.9×1.20×15.000+1.20×1.291=17.594kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，集中荷載 P = 0.9×1.40×0.748=0.943kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 40.00×1.20×1.20/6 = 9.60cm3；I = 40.00×1.20×1.20×1.20/12 = 5.76cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷

29、載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.950kN，N2=2.765kN，N3=3.189kN，N4=2.765kN，N5=0.950kN最大彎矩 M = 0.035kN.m最大變形 V = 0.065mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.035×1000×1000/9600=3.646N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.065mm面板的最大撓

30、度小于137.5/250,滿足要求!（二）梁底支撐木方的計算梁底支撐木方按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 3.189/0.400=7.972kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×7.97×0.40×0.40=0.128kN.m最大剪力 Q=0.6×0.400×7.972=1.913kN最大支座力 N=1.1×0.400×7.972=3.508kN木方的截面力學參數(shù)，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.00×9.00

31、5;9.00/6 = 54.00cm3；I = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.128×106/54000.0=2.36N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到6.400kN/m最大變形 v =0.677×6.400×400.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.051mm木方的最大撓度小于4

32、00.0/250,滿足要求!（三）梁底支撐鋼管計算1、梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：最大彎矩 Mmax=0.156kN.m，最大變形 vmax=0.077mm，最大支座力 Qmax=5.025kN抗彎計算強度 f=0.156×106/4729.0=33.06N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的

33、最大撓度小于508.3/150與10mm,滿足要求!2、梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：最大彎矩 Mmax=0.704kN.m，最大變形 vmax=1.065mm，最大支座力 Qmax=10.804kN抗彎計算強度 f=0.704×106/4729.0=148.77N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

34、支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!（四）扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取6.80kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=10.80kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,采用雙扣件!（五）立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=10.804kN (已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重 N2 = 0.9×1.20×0.106×9.0

35、00=1.146kN N = 10.804+1.146=11.836kN i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.80m； l0 計算長度，取1.800+2×0.100=2.000m； 由長細比，為2000/16=126； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到0.424；經(jīng)計算得到=11836/(0.424

36、5;450)=62.068N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk = 0.7×0.550×1.380×0.123=0.093kN/m2 h 立桿的步距，1.80m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m；風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw = 0.9×0.9×1.4×0.093&

37、#215;1.200×1.800×1.800/10=0.041kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw = 10.804+0.9×1.2×0.955+0.9×0.9×1.4×0.041/0.800=11.894kN經(jīng)計算得到=11894/(0.424×450)+41000/4729=71.078N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!450×1000梁木模板與支撐計算書(一)梁模板基本參數(shù)梁截面寬度B=450mm，梁截面高度 H=1000mm，H方向?qū)菟?

38、道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面40×90mm，梁模板截面?zhèn)让婺痉骄嚯x150mm。梁底模面板厚度h=12mm，彈性模量E=9898N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側(cè)模面板厚度h=12mm，彈性模量E=9898N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。(二)梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.340kN/m2；鋼筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混

39、凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取6.0h； T - 混凝土的入模溫度，取30.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.200。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=24.000kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值

40、 F1=0.9×24.000=21.600kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2=0.9×2.000=1.800kN/m2。(三)梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經(jīng)包含！(四)梁模板側(cè)模計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下作用在梁側(cè)模板的均布荷載q=(1.2×21.60+1.40×1.80)×1.00=28.440N/mm面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 100.00×1.20×

41、1.20/6 = 24.00cm3；I = 100.00×1.20×1.20×1.20/12 = 14.40cm4；(1)抗彎強度計算: f = M / W < f其中 f - 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩； f - 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q - 荷載設計值(kN/m)；經(jīng)計算得到 M = 0.100×(1.20×21.600+1.4×1.800)×0.150×0.150=0.064

42、kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.064×1000×1000/24000=2.666N/mm2面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算(3)撓度計算: v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.677×21.600×1504/(100×9898×144000)=0.052mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!(五)穿梁螺栓計算計算公式: N < N = fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿

43、梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×21.60+1.40×1.80)×1.00×0.60/1=17.06kN穿梁螺栓直徑為14mm；穿梁螺栓有效直徑為11.6mm；穿梁螺栓有效面積為 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=17.064kN；穿梁螺栓的布置距離為側(cè)龍骨的計算間距600mm。每個截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!(六)梁支撐腳手架的計算支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架

44、計算內(nèi)容。450×1000梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008)計算參數(shù):模板支架搭設高度為9.0m，梁截面 B×D=450mm×1000mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.80m，立桿的步距 h=1.80m，梁底增加1道承重立桿。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9898.0N/mm4。木方40×90mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。梁兩側(cè)立桿間距 1.20m。梁底按照均勻布置承重 桿3根計算。模板自

45、重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3， 圖1 梁模板支撐架立面簡圖施工活荷載3.40kN/m2。采用的鋼管類型為48×3.2，扣件計算折減系數(shù)取0.85。（一）模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.000×1.000×0.400=10.000kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.500×0.400×(2×1.000+0.450)/0.450

46、=1.089kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.400+2.000)×0.450×0.400=0.612kN考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，均布荷載 q = 0.9×1.20×10.000+1.20×1.089=11.976kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，集中荷載 P = 0.9×1.40×0.612=0.771kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 40.00×1.20×1.20/6 = 9.60cm3；I = 40.0

47、0×1.20×1.20×1.20/12 = 5.76cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為:N1=0.661kN, N2=2.419kN, N3=2.419kN, N4=0.661kN最大彎矩 M = 0.035kN.m,最大變形 V = 0.067mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.035×1000×1000/9600=3.646N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/m

48、m2；面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.067mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!（二）梁底支撐木方的計算梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 2.419/0.400=6.049kN/m,最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×6.05×0.40×0.40=0.097kN.m最大剪力 Q=0.6×0.400×6.049=1.452kN最大支座力 N=1.1

49、5;0.400×6.049=2.661kN木方的截面力學慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.00×9.00×9.00/6 = 54.00cm3； I = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.097×106/54000.0=1.79N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到4.574kN/m最大變形 v =0.677

50、5;4.574×400.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.036mm木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!（三）梁底支撐鋼管計算1、梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到:最大彎矩 Mmax=0.224kN.m,最大變形 vmax=0.063mm；最大支座力 Qmax=5.808kN抗彎計算

51、強度 f=0.224×106/4729.0=47.44N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求!2、梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：最大彎矩 Mmax=0.813kN.m，最大變形 vmax=1.181mm最大支座力 Qmax=12.487kN抗

52、彎計算強度 f=0.813×106/4729.0=171.94N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!（四）扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取6.80kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=12.49kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以采用雙扣件!（五）立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座

53、反力 N1=12.487kN (已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重 N2 = 0.9×1.20×0.106×9.000=1.146kN N = 12.487+1.146=13.518kN i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.80m； l0 計算長度，取1.800+2×0.100=2.000m； 由

54、長細比，為2000/16=126； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i查表得到0.424；經(jīng)計算得到=13518/(0.424×450)=70.891N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk = 0.7×0.550×1.380×0.123=0.093kN/m2 h 立桿的步距，1.80m； la 立桿迎風面的間距，1.20m；

55、 lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m；風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.093×1.200×1.800×1.800/10=0.041kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw = 12.487+0.9×1.2×0.955+0.9×0.9×1.4×0.041/0.800=13.577kN經(jīng)計算得到=13577/(0.424×450)+41000/4729=79.901N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!

56、400×1000梁木模板與支撐計算書（一）梁模板基本參數(shù)梁截面寬度 B=400mm，梁截面高度 H=1000mm，H方向?qū)菟?道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面40×90mm，梁模板截面?zhèn)让婺痉骄嚯x150mm。梁底模面板厚度h=12mm，彈性模量E=9898N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側(cè)模面板厚度h=12mm，彈性模量E=9898N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。（二）梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.340kN/m2；鋼筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.0

57、00kN/m3；施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取6.000h； T 混凝土的入模溫度，取30.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.200。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=24.000kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=0.9×24.000=21.600kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2=0.9×2.000=1.800kN/m2。（三）梁底模板木楞計算梁底