梁模板高支撐腳手架計算書

1、梁模板計算書工程名稱：加油站施工單位： 編 制 人： 目 錄梁模板計算書的編制依據(jù)31、依據(jù)規(guī)范：32、主要參考文獻：3參數(shù)信息4模板支撐及構(gòu)造參數(shù)4荷載參數(shù)4材料參數(shù)5梁底模板參數(shù)5梁側(cè)模板參數(shù)5側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算5梁側(cè)模板面板的計算6抗彎強度計算7剛度計算8梁側(cè)模板內(nèi)楞計算8抗彎強度計算9剛度計算9梁側(cè)模板外楞的計算9抗彎強度計算10剛度計算10穿梁螺栓計算11梁底模板的計算12荷載計算12強度計算13剛度計算14梁底支撐的計算14抗彎強度計算15抗剪強度計算15剛度計算16梁底支撐橫向鋼管計算16抗彎強度計算18剛度計算18梁底支撐縱向鋼管計算18抗彎強度計算20剛度計算20扣件抗滑移

2、計算20立桿的穩(wěn)定性驗算21梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求231.模板支架的構(gòu)造要求232.立桿步距的設(shè)計243.整體性構(gòu)造層的設(shè)計244.剪刀撐的設(shè)計245.頂部支撐點的設(shè)計246.支撐架搭設(shè)的要求257.施工使用的要求25 梁模板計算書的編制依據(jù)1、依據(jù)規(guī)范：1. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)。2. 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2002）。3. 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50017-2003）4. 木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50005-2003）5. 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）6. 冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范(GB 50018-2002)

3、2、主要參考文獻：建筑施工扣件式鋼管腳手架構(gòu)造與計算主編：劉群副主編：袁必勤施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全建筑施工手冊(第四版)建筑施工計算手冊江正榮建書施工安全設(shè)施計算軟件參數(shù)信息模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):1.15 ；混凝土板厚度(mm):0.13；立桿梁跨度方向間距(m):0.8；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.1；腳手架步距(m):1.5；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：8；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.8；承重架支設(shè):梁底設(shè)2根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；梁底支撐小橫桿間距(m):0.267；采用的鋼管類型為

4、48×3.0；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.8；荷載參數(shù)恒荷載：新澆筑砼自重(kN/m3): 24 鋼筋自重(kN/m3):1.5模板及支架自重(kN/m2):0.75；活荷載：施工人員及設(shè)備荷載(kN/m2):1；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18；傾倒混凝土產(chǎn)生水平動力荷載(kN/m2):4；振搗混凝土荷載(kN/m2):2 砼堆集荷載(kN/m2):3.12材料參數(shù)木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：3.5；面板類型

5、：膠合板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000；鋼材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：205；面板彈性模量E(N/mm2)：5500；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：26；梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm)：112.50；面板厚度(mm)：15；梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：250；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：250；穿梁螺栓直徑(mm)：12；主楞龍骨材料：木楞，寬度(mm):50 高度(mm):80次楞龍骨材料：木楞，寬度(mm):40 高度(mm):60側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土

6、時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22ct12V=0.22×24×6×1.2×1.15×1.225=53.555 kN/m2F=H=24×1.15=27.600 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取.此值若輸入0,系統(tǒng)按200/(T+15)=5.714計算； T - 混凝土的入模溫度，取20； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處

7、至新澆混凝土頂面總高度，取1.15m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F取較小值27.600kN/m2作為本工程計算荷載。梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖 l=250mm抗彎強度計算1、計算作用在模板上的側(cè)壓力新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×0.500×27.6

8、00×0.9=14.904kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.4×0.500×4×0.9=2.520kN/m；q = q1+q2 =14.904+ 2.520= 17.424kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距):l= 250mm；2、計算面板跨中最大彎矩Mmax=0.1ql2=0.1×17.424×0.2502=0.109kN·m3、計算面板的彎曲應(yīng)力面板的凈截面抵抗矩W =50.0×1.5×1.5/6=18.750cm3；面板的抗彎強度設(shè)計值f (N/mm2) =26 N/mm2；面板的彎曲應(yīng)力按

9、下式計算：=Mmax=0.109×106=5.813N/mm2<26N/mm2W18.750×103滿足要求!剛度計算面板的最大容許撓度值: = l/250 =250/250 =1.0 mm；作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q =27.600×0.500 =13.800 N/mm；面板材質(zhì)的彈性模量: E =5500 N/mm2；面板的截面慣性矩: I = 50.0×1.5×1.5×1.5/12=14.063cm4；=0.677ql4=0.677×13.800×2504=0.472mm<1.0mm1

10、00EI100×5500×14.063×104滿足要求!梁側(cè)模板內(nèi)楞計算內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。內(nèi)楞計算簡圖 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距)l=500mm本工程中，內(nèi)楞采用木楞，寬度(mm):40 高度(mm):60 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =40×60×60/6=24.000cm3；I =40×60×60×60/12=72.000cm4；抗彎強度計算1、作用在內(nèi)楞的荷載q = (1.2×27.600×0.9+1.4×4×0.9

11、)×0.250/1=8.712kN/m；2、計算內(nèi)楞最大彎矩Mmax=0.1ql2=0.1×8.712×0.5002=0.218kN·m3、計算內(nèi)楞的彎曲應(yīng)力內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值f17N/mm2。=Mmax=0.218×106=9.083N/mm2<17N/mm2W24.000×103滿足要求!剛度計算內(nèi)楞的最大容許撓度值：l/250 =500/250 =2.0 mm；作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q =27.600×0.250/1 = 6.900N/mm；內(nèi)楞材質(zhì)的彈性模量: E = 10000N/mm2；=0

12、.677ql4=0.677×6.900×5004=0.405mm<2.0mm100EI100×10000×72.000×104滿足要求!梁側(cè)模板外楞的計算外楞承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。外楞計算簡圖 外楞計算跨度(穿梁螺栓豎向間距)l=250mm本工程中，外楞采用木楞，寬度(mm):50 高度(mm):80截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =50×80×80/6=53.333cm3；I =50×80×80×80/12=213.333cm4；抗彎強度計算1、作

13、用在外楞的荷載P = (1.2×27.600×0.9+1.4×4×0.9)×0.500×0.250/1=4.356kN/m；2、計算外楞最大彎矩Mmax=0.175Pl=0.175×4.356×0.250=0.191kN·m3、計算外楞的彎曲應(yīng)力外楞的強度設(shè)計值f17N/mm2。=Mmax=0.191×106=3.581N/mm2<17N/mm2W53.333×103滿足要求!剛度計算外楞的最大容許撓度值：l/250 =250/250 =1.0 mm；作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)

14、準(zhǔn)值: P =27.600×0.500×0.250/1 = 3.450KN；外楞材質(zhì)的彈性模量: E = 10000N/mm2；=1.146Pl3=1.146×3.450×2503=0.029mm<1.0mm100EI100×10000×213.333×104滿足要求!穿梁螺栓計算驗算公式如下:N<N=f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑

15、: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76.0 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =27.600×0.500×0.250×2= 6.900kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.000×76.0/ 1000= 12.920kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.900kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN。滿足要求!梁底模板的計算本工程中，梁底模板的截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:W =26.700×1.5×1.5/6 =10.013 cm3；I =26.700×1.5×1.

16、5×1.5/12 =7.509cm4；梁底模板材質(zhì)的彈性模量: E = 5500N/mm2；梁底支撐為5根。荷載計算恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：(1)、新澆混凝土自重與鋼筋自重：q1: （24+1.5）×1.15×0.267=7.830kN/m；(2)、模板及支架自重：q2:0.75×(1.15 - 0.13)×2+0.45)/0.45×0.267=1.108kN/m；恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值=(7.830+1.108)=8.938kN/m；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：施工人員及設(shè)備荷載+振搗砼產(chǎn)生荷載+砼堆集荷載:(1+2+3.12)×0.267=1.634kN

17、/m強度計算強度計算時，荷載取恒荷載與活荷載設(shè)計值。荷載設(shè)計值 q =1.2×8.938+1.4×1.634=13.013kN/m；計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=0.578kNN2=1.681kNN3=1.365kNN4=1.681kNN5=0.578kN最大彎矩 Mmax = 0.018kN.m梁底模板抗彎強度設(shè)計值f (N/mm2) =26 N/mm2；梁底模板的彎曲應(yīng)力按下式計算：=Mmax=0.018×106=1.798N/mm2 < 26N/mm2W10.013×103滿足要求!剛度計算剛度計

18、算時，荷載取恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值。荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q =8.938kN/m；計算簡圖(kN)經(jīng)計算，最大變形 Vmax = 0.022mm梁底模板的最大容許撓度值: 113/250 =0.5 mm；最大變形 Vmax = 0.022mm < 0.5mm滿足要求!梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木,按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，梁底支撐的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.0×8.0×8.0/6 = 53.333cm3；I=5.0×8.0×8.0×8.0/12 = 213.333 cm4；抗彎強度計算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不

19、利分配的彎矩和，計算公式如下:荷載設(shè)計值 q = 1.681/0.267= 6.296kN/m；最大彎距 Mmax =0.1ql2= 0.1×6.296×0.2672= 0.045 kN.m；抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.045×106=0.844N/mm2<17N/mm2W53.333×103滿足要求!抗剪強度計算最大剪力的計算公式如下:V=0.6ql=0.6×6.296×0.267= 1.009 kN；木方抗剪強度設(shè)計值 T = 3.5 N/mm2；截面抗剪強度必須滿足:=3V=3×1.009

20、×103=0.378N/mm2<3.5N/mm22A2×4000滿足要求!剛度計算方木的最大容許撓度值：l/250 =267.000/250 =1.1 mm；作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q =6.296/1.2= 5.247N/mm；方木材質(zhì)的彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×5.247×267.0004=0.008mm<1.1mm100EI100×10000×213.333×104滿足要求!梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P

21、取梁底支撐傳遞力。 計算簡圖(kN) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力從左到右各支座力分別為：N1=0.268kNN2=2.673kNN3=2.673kNN4=0.268kN最大彎矩 Mmax=0.063kN.m；最大變形 Vmax=0.019mm, 發(fā)生在第1跨中?？箯潖姸扔嬎阒武摴艿目箯潖姸仍O(shè)計值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撐鋼管的彎曲應(yīng)力按下式計算：=Mmax=0.063×106=14.031N/mm2 < 205N/mm2W4.49×103滿足要求!剛度計算支撐鋼管的最大容許撓度值: l/150

22、 =325.000/150 = 2.2mm或10mm；最大變形 Vmax = 0.019mm < 2.2mm滿足要求!梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 計算簡圖(kN) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力從左到右各支座力分別為：N1=4.633kNN2=8.732kNN3=8.732kNN4=4.633kN最大彎矩 Mmax=0.570kN.m；最大變形 Vmax=1.182mm,在第1跨中.抗彎強度計算支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撐鋼管的

23、彎曲應(yīng)力按下式計算：=Mmax=0.570×106=126.949N/mm2 < 205N/mm2W4.49×103滿足要求!剛度計算支撐鋼管的最大容許撓度值: = l/150 =800.000/150 = 5.3mm或10mm；最大變形 Vmax = 1.182mm < 5.3mm滿足要求!扣件抗滑移計算1. 扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數(shù)0.8,抗滑承載力設(shè)計值：Rc0.8×12=9.60kN2. 縱向或橫向水平桿通過扣件傳給立桿豎向力設(shè)計值：R=8.732kN3. 結(jié)論：R < Rc滿足要求!立桿的穩(wěn)定性驗算一、計算立桿的軸

24、心壓力設(shè)計值N：橫桿的最大支座反力： N1 = 8.732kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×8×0.1291=1.239 kN；樓板混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.267/2+(0.8-0.45)/2)×0.8×0.75=0.222 kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(0.267/2+(0.8-0.45)/2) ×0.8×0.13×(241.5)=0.982 kN；N =8.732+1.239+0.222+0.982= 11.175kN；二、立桿的穩(wěn)定性計算公式:g=NjA其

25、中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 11.175 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W= 4.49 cm3； -鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =205.00 N/mm2； L0 - 計算長度 (m)；1、如果完全參照扣件式規(guī)范，由下式計算 l0 = k1h (1) k1- 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； - 計算長度系

26、數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；=1.7； 立桿計算長度 L0 = k1h =1.155×1.7×1.5= 2.945 m；長細比L0/i = 2945/ 15.90 = 185.220 ；按長細比的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 =N11.175×103126.106N/mm2 <f=205.000 N/mm2jA0.209×4.24×102結(jié)論:滿足要求!2、如果考慮到高支撐架的安全因素，由下式計算l0 = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值；k2 - 計算

27、長度附加系數(shù)，按照表2取值；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a=0.1m；l0=1.167×1.014×(1.52×0.1)=2.012mL0/i = 2012 / 15.90 =126.541；由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.412 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值:g=N=11.175×103=63.971N/mm2 < f=205.000 N/mm2jA0.412×4.24×102結(jié)論:滿足要求!模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則容易存在安全隱患。表1.模板支架計算長度附加系數(shù)K1步距h(m)h0.90.9<h1.21.2<h1.51.5<h2.1K11.2431.1851.1671.163梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立