橋梁滿堂支架專項技術(shù)方案

1、銅梁縣慶隆鎮(zhèn)鏡子灘大橋及引道工程項目經(jīng)理部鏡子灘大橋滿堂支架專項施工方案湖南對外建設(shè)集團有限公司2015年1月20日銅梁縣鏡子灘大橋滿堂支架專項施工方案一、工程概況銅梁縣慶隆鎮(zhèn)鏡子灘大橋及引道工程位于慶隆場西側(cè)，連接石魚慶隆浦呂三鎮(zhèn)的交通要道。大橋以東600m接S207，是石魚與慶隆兩鎮(zhèn)經(jīng)浦呂互通上渝遂高速的快速通道，大橋以西4km接G319，是慶隆經(jīng)石魚鎮(zhèn)到銅梁城區(qū)的必經(jīng)之地，路線全長1.205km，長鏈4.294m，公路等級：二級公路;設(shè)計行車速度：60km，設(shè)計荷載：公路I級;橋梁橋?qū)?3m，樁基為鉆孔樁，橋臺采用肋板臺，上部為30+50+30預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆變截面箱梁，結(jié)構(gòu)設(shè)計年限為100年

2、。二、資源配備情況1、項目部主要管理人員配備序號崗位職責姓名1項目經(jīng)理全面負責工程項目管理李球2技術(shù)負責人負責工程現(xiàn)場技術(shù)管理陳煉軍3施工員負責工程現(xiàn)場施工管理萬新田4項目技術(shù)內(nèi)業(yè)負責工程資料及計劃姜智永5材料負責人負責工程材料供應(yīng)和后勤工程楊鵬舉6專職質(zhì)檢員對工程質(zhì)量進行監(jiān)督檢查張振泉7專職安全員對工程安全生產(chǎn)進行監(jiān)督檢查楊瀟2、 施工人員配備序號工種數(shù)量職責1電焊工6焊接2氣焊工4鋼材切割3安裝工20滿堂支架安裝4信號工2指揮吊車5專職安全員1現(xiàn)場安全文明施工6電工1現(xiàn)場臨時用電3、 機械設(shè)備配備名稱型號數(shù)量汽車吊25T2汽車吊50T1挖掘機CAT324D2鏟車ZL501電焊機臺4氣焊套2

3、4、測量儀器設(shè)備配備儀器設(shè)備名稱規(guī)格型號單位數(shù)量全站儀南方NTS332R臺1水準儀SZ1032自動安平臺1塔尺把2鋼尺50m、30m把2三、施工方案2.1箱梁概況橋梁工程為30+50+30預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆單箱雙室變截面箱梁，梁高度為1.8m3.3mm，橋梁寬為13m，采用邊跨滿堂支架搭設(shè)，中跨下部采用鋼管樁貝雷梁，上部滿堂支架搭設(shè)。2.2預(yù)應(yīng)力砼現(xiàn)澆箱梁的施工方法1、地基處理首先對支架布設(shè)范圍內(nèi)的表土、雜物及淤泥進行清除，并將橋下范圍內(nèi)泥漿池及基坑采取抽水排干后，用棄渣或砂石將泥漿池及基坑回填密實，以防止局部松軟下陷。將原地面進行整平（斜坡地段做成臺階），然后采用重型壓路機碾壓密實(壓實度90%)，

4、達到要求后，再填筑50cm的棄渣或土石混碴，分層填筑，分層碾壓，使壓實度達到94%以上。支架地基原地面整平及壓實后，采用標準貫入試驗，如粘質(zhì)土N7，則190KPa；如砂類土（中、粗砂）N15，則250KPa，承載力可滿足要求。地基基礎(chǔ)換填土石混渣或隧道洞渣處理，并用壓路機壓實后檢測壓實度達到94%，則同樣滿足承載力。如巨粒土以及含有磚頭、砼塊、塊石等的粘質(zhì)土，不適應(yīng)做標準貫入試驗或?qū)z測結(jié)果尚有疑問時，建議采用平板荷載試驗，確定地基承載力。地基基礎(chǔ)填筑（換填）并檢測完成后，其上搭設(shè)滿堂支架。橋下支架地基基礎(chǔ)表面設(shè)2%的人字型橫坡以利于排水，并在支架基礎(chǔ)兩側(cè)設(shè)置排水溝，排水溝采用砂漿摸面，防止積

5、水使地基軟化而引起支架不均勻下沉。2、支架搭設(shè)及技術(shù)要求（1）、現(xiàn)澆箱梁滿堂支架采用WDJ碗扣式多功能腳手桿搭設(shè)，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)托撐。立桿頂設(shè)二層方木，立桿頂托上縱向設(shè)10×15cm方木；縱向方木上設(shè)5×7cm的橫向方木，其中在墩頂端橫梁和跨中橫隔梁下間距不大于0.1m（凈間距0.05m）、在跨中其他部位間距不大于0.12m（凈間距0.06m）。模板宜用厚1.2cm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板，橫板邊角用2cm厚木板加強，防止轉(zhuǎn)角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。支架縱橫均按圖示設(shè)置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每2.7m設(shè)一道，縱橋向斜撐沿橫橋向共設(shè)45道，支架外表面必

6、須滿布剪刀撐。每根立桿底部應(yīng)設(shè)置底座或墊板，同時支架立桿必須設(shè)置縱、橫向掃地桿。剪刀撐、斜撐搭設(shè)應(yīng)隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設(shè)。桿的縱、橫向間距及橫桿步距等搭設(shè)要求如下：采用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×120cm和60cm×90cm×120cm、90cm×90cm×120cm三種布置形式的支架結(jié)構(gòu)體系，其中：墩旁兩側(cè)各3.0m范圍內(nèi)的支架采用60cm×60cm×120cm的布置形式，墩旁外側(cè)3.0m8m范圍內(nèi)的支架采用60cm×90cm×1

7、20cm的布置形式，其余范圍內(nèi)（即跨中部分）的支架采用90cm×90cm×120cm的布置形式，但縱橫隔板梁下1.5m范圍內(nèi)的支架橫橋向間距應(yīng)加密至60cm(即采用60cm×90cm×120cm支架布置形式)。（2）支架搭設(shè)技術(shù)要求現(xiàn)澆箱梁支架采用碗口式構(gòu)件搭設(shè)滿堂支架。搭設(shè)時，先在方木基礎(chǔ)上下托（立桿底部可調(diào)底座），底座下用中粗砂找平。支架頂部設(shè)置頂托，頂托上安設(shè)順橋向方木，順橋向方木上布置橫橋向方木，橫橋向方木上鋪設(shè)箱梁底模板（竹膠板）。支架縱橫向設(shè)置剪刀撐，以增加其整體穩(wěn)定性，支架上端與墩身間用方木塞緊。剪刀撐、橫向斜撐與立桿、縱向和橫向水平桿等同

8、步搭設(shè)，并且在砼澆筑和張拉過程中，進行全過程監(jiān)測和專人檢查。支架搭設(shè)后，按箱梁重量120%進行支架預(yù)壓，支架壓載采用砂袋與水箱并用的方法進行預(yù)壓。預(yù)壓前在底模和地基上布好沉降觀測點，對支架預(yù)壓及沉降觀測。A、碗扣式鋼管支架主要構(gòu)、配件的材料、制作要求碗扣式腳手架用鋼管應(yīng)采用符合現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793-92）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中的Q235A級普通鋼管，其材質(zhì)性能應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準碳素結(jié)構(gòu)鋼（GB/T700）的規(guī)定。碗扣架用鋼管規(guī)格為48×3.5mm，鋼管壁厚不得小于3.5 -0.025mm。上碗扣、可調(diào)底座及可調(diào)托撐螺母應(yīng)采用可鍛鑄鐵或鑄

9、鋼制造，其材料機械性能應(yīng)符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的規(guī)定。下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應(yīng)采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應(yīng)符合GB11352中ZG230-450的規(guī)定。采用鋼板熱沖壓整體成形的下碗扣，鋼板應(yīng)符合GB700標準中Q235A級鋼的要求，板材厚度不得小于6mm。立桿連接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，內(nèi)徑不大于50 mm， 外套管長度不得小于160mm，外伸長度不小于110mm。立桿上的上碗扣應(yīng)能上下串動和靈活轉(zhuǎn)動，不得有卡滯現(xiàn)象；桿件最上端應(yīng)有防止上碗扣脫落的措施。立桿與立桿連接的連接孔處應(yīng)能插入12mm連接銷。在碗扣節(jié)點上同時

10、安裝14個橫桿，上碗扣均應(yīng)能鎖緊。B、構(gòu)配件外觀質(zhì)量要求：鋼管應(yīng)無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管；鑄造件表面應(yīng)光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應(yīng)清除干凈。沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；各焊縫應(yīng)飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷；構(gòu)配件防銹漆涂層均勻、牢固。立桿上應(yīng)設(shè)有接長用套管及連接銷孔。可調(diào)底座及可調(diào)托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于4-5扣，插入立桿內(nèi)的長度不得小于150mm。附：碗扣節(jié)點連接構(gòu)成圖如圖2.2.21所示。（3）碗扣式鋼管滿堂支架的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求嚴格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)支架，并根據(jù)支撐高度選擇組配立桿、可調(diào)托撐及可調(diào)底座。

11、立桿間距和橫桿步距不得大于設(shè)計要求，并設(shè)置縱、橫掃地桿。連接前連接后圖2.2.21碗扣節(jié)點連接構(gòu)成圖支架拐角為直角時，宜采用橫桿直接組架；拐角為非直角時，可采用鋼管扣件組架。支架首層立桿應(yīng)采用不同的長度交錯布置，并安設(shè)好接長用套管及連接銷孔，底部橫桿（掃地桿）嚴禁拆除，立桿配置可調(diào)底座（如圖5.1-2）。LG-240LG-180LG-240LG-180可調(diào)底座底部橫桿圖2.2.22立桿可調(diào)底座示意圖支架剪刀撐、斜撐等的斜桿，采用鋼管扣件，斜桿安裝時要符合下列規(guī)定：在支架四周拐角處設(shè)置專用斜桿或四面設(shè)置八字斜桿；斜桿應(yīng)每步與立桿扣接，扣接點距碗扣節(jié)點的距離宜 150mm；當出現(xiàn)不能與立桿扣接的情

12、況時亦可采取與橫桿扣接，扣接點應(yīng)牢固；斜桿水平傾角宜在45o60o之間；每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的。對進入現(xiàn)場的碗扣式鋼管構(gòu)配件，使用前應(yīng)對其質(zhì)量進行復檢。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差滿足建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范的要求。支架架要排列整齊和順直，并要及時設(shè)好縱橫水平拉桿、剪刀撐等。必要時采取設(shè)置纜風繩等加固措施。（4）為保證支架整體穩(wěn)定及安全，應(yīng)按支架設(shè)計要點，在荷載集中處加密支架支撐。支架搭設(shè)要求按施工方案彈線定位，放置可調(diào)底座后分別按先立桿后橫桿再斜桿的搭設(shè)順序逐層進行,每次上升高度不大于3m。底座和墊板應(yīng)準確地放置在定位線

13、上；墊板宜采用長度不少于2跨，厚度不小于50mm的木墊板；底座的軸心線應(yīng)與地面垂直。底層水平框架的縱向直線度應(yīng)L/200；橫桿間水平度應(yīng)L/400。模板支撐架搭設(shè)應(yīng)與模板施工相配合，利用可調(diào)底座或可調(diào)托撐調(diào)整底模標高，但支架頂托和底座的絲桿外露長度不得大于20cm。支架的搭設(shè)應(yīng)分階段進行，第一階段的撂底高度一般為6 m，搭設(shè)后必須經(jīng)檢查驗收后方可正式投入使用。支架拼裝時要求隨時檢查橫桿水平和立桿垂直度外，還應(yīng)隨時注意水平框的直角度，不致使支撐架偏扭。保證支架全高的垂直度應(yīng)小于L/500；最大允許偏差應(yīng)小于100mm。支架及腳手架內(nèi)外側(cè)加挑梁時，挑梁范圍內(nèi)只允許承受人行荷載，嚴禁堆放物料。采用鋼

14、管扣件作加固件、斜撐時應(yīng)符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2002的有關(guān)規(guī)定。支架拼裝每3層檢查每根立桿底座下是否浮動，否則應(yīng)旋緊可調(diào)座或用薄鐵片墊實，在支架拼裝頭3層，每層用經(jīng)緯儀、水平儀、線墜隨時檢查立桿的垂直度及每層橫桿的水平，隨時檢查隨時調(diào)整。支撐架搭設(shè)到頂時，應(yīng)組織技術(shù)、安全、施工人員對整個架體結(jié)構(gòu)進行全面的檢查和驗收，及時解決存在的結(jié)構(gòu)缺陷。澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。3、支架受力檢算箱梁斷面較大，為1×30m變截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁（單箱雙室），箱梁高度1.83.3m，箱梁頂寬9m。對荷載進行計算及對其支架體系

15、進行檢算。2.2.3.1荷載計算2.2.3.1.1荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。（取26.44KN/m2） q2 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載構(gòu)件時取1.0kPa。 q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa，對側(cè)板取4.0kPa。 q5 新澆混凝土對側(cè)模的壓力。 q6 傾倒混凝

16、土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kPa。 q7 支架自重，經(jīng)計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：表2.2.3.1-1滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距×立桿縱橋向間距×橫桿步距支架自重q7的計算值(kPa)60cm×60cm×120cm2.9460cm×90cm×120cm2.2190cm×90cm×120cm1.842.2.3.1.2荷載組合表2.2.3.1-2模板、支架設(shè)計計算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算側(cè)模計算4、結(jié)構(gòu)檢算（1）碗扣式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算碗扣式鋼管腳手架與

17、支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超過35%）。本工程現(xiàn)澆箱梁支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算，根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的強度及穩(wěn)定性計算公式進行分析計算（碗扣架用鋼管規(guī)格為48×3.5mm）。A、截面處跨中15m,25m范圍內(nèi)，碗扣式鋼管支架體系采用90×90×120cm的布置結(jié)構(gòu)，如下圖5.16。圖2.2.

18、3.2.1-1 腳手架90×90×120cm布置圖、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N30kN（參見公路橋涵施工手冊中表135碗口式構(gòu)件設(shè)計荷載）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風荷載時）NG1K支架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力；NG2K構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NQK施工荷載標準值；于是，有：NG1K=0.9×0.9×q1=0.9×0.9×26.44=21.416KNNG2K=0.9×0.9×

19、;q2=0.9×0.9×1.0=0.81KNNQK=0.9×0.9×(q3+q4+q7)=0.81×(1.0+2.0+1.84)=3.92KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK=1.2×（21.416+0.81）+0.85×1.4×3.92=25.48KNN30KN ，強度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組

20、合風荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6得。A支架立桿的截面積A489mm2(取48mm×3.5mm鋼管的截面積)。軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.8。長細比L/i。 L水平步距，L1.2m。于是，L/i76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得0.744。MW計算立桿段有風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz

21、15;us×w0uz風壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.38us風荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2La立桿縱距0.9m；h立桿步距1.2×La×h2/10=0.143W 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得：W=5.08×103mm3則，N/A+MW/W25.48

22、15;103/（0.744×489）+0.143×106/（5.08×103）98.19KN/mm2f205KN/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。B、截面處橋墩旁3m10m,315m范圍內(nèi)，碗扣式鋼管支架體系采用60×90×120cm的布置結(jié)構(gòu)，如下圖。圖2.2.3.2.1-2 腳手架60×90×120cm布置圖、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N30kN（參見公路橋涵施工手冊中表135碗口式構(gòu)件設(shè)計荷載）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）

23、+0.85×1.4NQK（組合風荷載時）NG1K支架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力；NG2K構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NQK施工荷載標準值；于是，有：NG1K=0.6×0.9×q1=0.6×0.9×26.44=14.278KNNG2K=0.6×0.9×q2=0.6×0.9×1.0=0.54KNNQK=0.6×0.9×(q3+q4+q7)=0.54×(1.0+2.0+2.21)=2.813KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK=1.2×

24、;（14.278+0.54）+0.85×1.4×2.813=21.129KNN30KN ，強度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6得。A支架立桿的截面積A489mm2(取48mm×3.5mm鋼管的截面積)軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建

25、筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.8。長細比L/i。 L水平步距，L1.2m。于是，L/i76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得0.744。MW計算立桿段有風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz風壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.38us風荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us

26、×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2La立桿縱距0.9m；h立桿步距1.2×La×h2/10=0.143W 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得：W=5.08×103mm3則，N/A+MW/W21.129×103/（0.744×489）+0.143×106/（5.08×103）86.226KN/mm2f205KN/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。C、截面處在橋墩旁兩側(cè)各3m范圍內(nèi)，碗扣式鋼管支架體系采用60×60×12

27、0cm的布置結(jié)構(gòu)，如下圖：圖2.2.3.2.1-3 腳手架60×60×120cm布置圖、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N30kN（參見公路橋涵施工手冊中表135碗口式構(gòu)件設(shè)計荷載）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風荷載時）NG1K支架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力；NG2K構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NQK施工荷載標準值；于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×26.44×2=19.03

28、7KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KNNQK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+2.94)=2.138KN故：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK=1.2×（19.037+0.36）+0.85×1.4×2.138=25.821KNN30KN ，強度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（N

29、G1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6得。A支架立桿的截面積A489mm2(取48mm×3.5mm鋼管的截面積)軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.8。長細比L/i。 L水平步距，L1.2m。于是，L/i76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得0.744。MW計算立桿段有風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.4×WK

30、15;La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz風壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.38us風荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KNLa立桿縱距0.6m；h立桿步距1.2m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.095KNW 截面模量查表建筑施工

31、扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得：W=5.08×103mm3則，N/A+MW/W25.821×103/（0.744×489）+0.095×106/（5.08×103）99.122KN/mm2f205KN/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。5、滿堂支架整體抗傾覆驗算依據(jù)公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范實施手冊第9.2.3要求支架在自重和風荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=y×Ni/Mw110m長度驗算支架抗傾覆能力：橋梁寬度13m，長30m采用90×90×120cm跨中支架來驗算全橋：支架

32、橫向122排；支架縱向18排；高度6m；頂托TC60共需要122×9=1098個；立桿需要122×18×6=14040m;縱向橫桿需要122×6/1.2×18=10980m；橫向橫桿需要18×6/1.2×110=9900m；故：鋼管總重（14040+10980+9900）×3.84=134.09t; 頂托TC60總重為：1098×8.31=9.124t；故q=134.09×9.8+9.124×9.8=1403.5KN；穩(wěn)定力矩= y×Ni=6.75×1403.5=9

33、473.63KN.m依據(jù)以上對風荷載計算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2共受力為：q=0.927×6×110=611.82KN；傾覆力矩=q×3=611.82×3=1835.46KN.mK0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=9473.63/1835.46=5.161>1.3計算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求。6、箱梁底模板計算箱梁底模采用優(yōu)質(zhì)竹膠板，鋪設(shè)在支架立桿頂托上順橋向方木上的橫橋向方木上。其中橋墩旁兩側(cè)各3m范圍（支架立桿橫橋向間距60cm布置

34、段）橫橋向方木按0.12m間距布置，其余部分橫橋向方木按0.1m間距布置。取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進行簡化（偏于安全）如圖5.1-11：通過前面分析計算及布置方案，在橋墩旁實心段（取墩頂截面）處，橫橋向方木布置間距分別為0.12m（凈距0.07m）時，為底模板荷載最不利位置，則有：竹膠板彈性模量E5000MPa方木的慣性矩I=(bh3)/12=(1.0×0.0123)/12=1.44×10-7m4圖2.2.3.2.5-1 底模支撐系統(tǒng)及驗算簡圖橋墩頂截面處底模板計算 模板厚度計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(52.88+1.0+2.

35、5+2)×0.12=7.006 kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=因此，模板采用1220×2440×12mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=0.9×0.12/400m=2.7×10-4m 故，撓度滿足要求。7、立桿底座和地基承載力計算圖2.2.3.2.7-1 支架下地基處理示意圖 立桿承受荷載計算間距為90×90cm布置立桿時，每根立桿上荷載為：Na×b×qa×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.9×0.9

36、15;(26.44+1.0+1.0+2.0+1.84)=26.15kN 立桿底托驗算立桿底托驗算： NRd通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為跨中截面橫截面處間距90×90cm布置的立桿，即：Na×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.9×0.9×(26.44+1.0+1.0+2.0+1.84)=26.153kN底托承載力（抗壓）設(shè)計值，一般取Rd =40KN;得：26.15KN40KN ， 立桿底托符合要求。按照最不利荷載考慮：根據(jù)設(shè)計圖紙地質(zhì)情況，根據(jù)經(jīng)驗及試驗，將地面整平（斜坡地段做成臺階）

37、并采用重型壓路機碾壓密實(壓實度90%)，達到要求后，再填筑5080cm的建筑棄渣或土石混碴，并分層填筑，分層碾壓，使壓實度達到94以上后，地基承載力可達到 fk= 190250Kpa（參考建筑施工計算手冊。立桿地基承載力驗算：K·k式中： N為腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計值；Ad為立桿底座面積Ad=15cm×15cm=225cm2；按照最不利荷載考慮，立桿底拖下砼基礎(chǔ)承載力：，底拖下砼基礎(chǔ)承載力滿足要求。底托坐落在砼基礎(chǔ)上（按照10cm厚計算），按照力傳遞面積計算：A=(2×0.1×tg450+0.15)2=0.1225m2k=0=220 KPaK

38、調(diào)整系數(shù)；混凝土基礎(chǔ)系數(shù)為1.0按照最不利荷載考慮：=23.433KN/0.1225m2 =191.3 K·k=1.0×220KPa經(jīng)過計算，基底整平壓實后采用標準貫入試驗檢測地基承載力。基礎(chǔ)處理時填土石混渣或建筑拆遷廢渣，并用壓路機壓實后，檢測壓實度達到，如壓實度達到94%以上，則同理地基承載力滿足要求。如巨粒土以及含有磚頭、砼塊、塊石等的粘質(zhì)土，不適應(yīng)做標準貫入試驗或?qū)z測結(jié)果尚有疑問時，則應(yīng)再做平板荷載試驗。確認地基承載力符合設(shè)計要求后，才能開始放樣，擺放腳手架，在其上開始搭設(shè)腳手架。2.2.3.2.8支架變形支架變形量值F的計算：Ff1f2f3f1為支架在荷載作用下

39、的彈性變形量由上計算每根鋼管受力為26.44KN，立桿的截面積按489mm2計算。于是f1=×L/E26.44÷489×10354.07N/mm2 則f154.07×10÷（2.06×105）2.62mm。f2為支架在荷載作用下的非彈性變形量支架在荷載作用下的非彈性變形f2包括桿件接頭的擠壓壓縮1和方木對方木壓縮2兩部分，分別取經(jīng)驗值為2mm、3mm，即f2125mm。f3為支架地基沉降量計算：支架地基沉降量按GBJ7-89規(guī)范推薦地基最終沉降量公式計算：f3=A、基礎(chǔ)底面附加應(yīng)力計算根據(jù)前面計算結(jié)果，支架基礎(chǔ)（C15砼）底面以上最大

40、荷載為：F62.64+3.9=66.54KN/m2，同理基礎(chǔ)底面的附加壓力為P0F=66.54 KN/m2。B、地基土分層根據(jù)現(xiàn)場地質(zhì)情況，將地基土按壓縮性分層，設(shè)壓縮層厚度為3m，其中換填砂夾石土層厚約1.5m、壓縮模量7.0MPa，殘積砂質(zhì)粘性土層厚1.5m、壓縮模量6.2MPa。C、各分層的壓縮量計算根據(jù)最不利荷載受力部位支架布置，將滿堂支架基礎(chǔ)底面積轉(zhuǎn)化為0.6×0.6基礎(chǔ)進行計算分析。a、換填砂夾石土層：該土層的頂面及底面分別位于基礎(chǔ)地面下Z00m及Z11.5m處，則：于是換填砂夾石土層的壓縮量為：b、殘積砂質(zhì)粘性土層：該土層的頂面及底面分別位于基礎(chǔ)地面下Z11.5m及Z1

41、3.0m處，則：于是中液限粘質(zhì)土層的壓縮量為：D、確定壓縮層厚度先計算深度Zn3.0m處向上取0.3m的土層壓縮量：則，于是得：故壓縮厚度可取為3.0m(從C15砼基礎(chǔ)底面算起)。E、地基最終沉降量計算壓縮層范圍內(nèi)各土層壓縮模量加權(quán)平均值ESP為：因4<ESP7，查表取，則地基最終總沉降量S為： f3=故支架變形量值F為:Ff1f2f3=2.62+5+6.31=13.93mm8、支架預(yù)壓預(yù)壓采用砂袋，預(yù)壓范圍為箱梁底部，重量不小于箱梁總重的1.2倍。加載順序：分三級加載，第一、二次分別加載總重的30%，第三次加載總重的40%。預(yù)壓觀測：觀測位置設(shè)在每跨的L/2，L/4處及墩部處，每組分左

42、、中、右三個點。在點位處固定觀測桿，以便于沉降觀測。采用水準儀進行沉降觀測，布設(shè)好觀測桿后，加載前測定出其桿頂標高。沉降觀測過程中，每一次觀測均找測量監(jiān)理工程師抽檢，并將觀測結(jié)果報監(jiān)理工程師認可同意。第一次加載后，每2個小時觀測一次，連續(xù)兩次觀測沉降量不超過3mm，且沉降量為零時，進行第二次加載，按此步驟，直至第三次加載完畢。第三次加載24h后沉降量±1mm，經(jīng)監(jiān)理工程師同意，可進行卸載。人工配合吊車吊運砂袋均勻卸載，卸載的同時繼續(xù)觀測。卸載完成后記錄好觀測值以便計算支架及地基綜合變形。根據(jù)觀測記錄，整理出預(yù)壓沉降結(jié)果，調(diào)整碗扣支架頂托的標高來控制箱梁底板及懸臂的預(yù)拱高度。9、支架拆

43、除（1）拆架程序應(yīng)遵循“由上而下，先搭后拆”的原則，即先松頂托，使底梁板、翼緣板底模與梁體分離，再用吊車起吊拆除，然后拆腳手板、剪刀撐、斜撐，最后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為：安全網(wǎng)欄桿底模腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿）。（2）不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應(yīng)先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。分段拆除高差不應(yīng)大于2步，如高差大于2步，應(yīng)臨時增設(shè)斜撐加固。（3）拆除后架體的穩(wěn)定性不被破壞，必要時加設(shè)臨時支撐防止變形，拆除支架應(yīng)防止失穩(wěn)。（4）底模方木及竹膠板拆除方木及竹膠板采

44、用人工傳遞方式傳遞至梁體兩側(cè)，延滑道滑至地面，滑道采用碗扣支架搭設(shè)。下滑方木及竹膠板時要有安全員監(jiān)督，距離施工點十米以內(nèi)不得有人。四、安全保證措施1、施工前，現(xiàn)場必須設(shè)警戒區(qū)域，張掛醒目的警戒標志；警戒區(qū)域內(nèi)嚴禁非操作人員通行。2、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應(yīng)進行支架的搭設(shè)、拆除。夜間實施搭設(shè)、拆除作業(yè)，應(yīng)具備良好的照明設(shè)備。3、搭設(shè)、拆除腳手架前，班組成員要明確分工，統(tǒng)一指揮，操作過程中精力要集中，不得東張西望和開玩笑，工具不用時要放入工具袋內(nèi)。4、正確穿戴好個人防護用品，腳應(yīng)穿軟底鞋。搭設(shè)、拆除挑架等危險部位要掛安全帶。5、所有高處作業(yè)人員，應(yīng)嚴格按高處作業(yè)規(guī)定執(zhí)行安全紀律及搭設(shè)、拆除

45、工藝要求。6、搭設(shè)、拆除人員進入崗位以后，先進行檢查，加固松動部位，清除剩留的材料、物件。所有清理物應(yīng)安全輸送至地面，嚴禁高處拋擲。7、搭設(shè)、拆除前，必須察看施工現(xiàn)場環(huán)境，包括架空線路、外腳手架、地面的設(shè)施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前搭設(shè)、拆除的盡量先拆除掉。8、搭設(shè)、拆架時應(yīng)劃分作業(yè)區(qū)，周圍設(shè)繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應(yīng)設(shè)專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。9、搭設(shè)、拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應(yīng)，動作協(xié)調(diào)，當解開與另一人有關(guān)的結(jié)扣時，應(yīng)先通知對方，以防墜落。10、吊裝作業(yè)人員，起重司機、指揮、司索和其他起重工人，均要持特種作業(yè)證上崗。11、吊裝前應(yīng)檢查機械索具、夾具、吊環(huán)等是否符合要求并進行試吊。12、吊裝時必須有統(tǒng)一的指揮、統(tǒng)一的信號。13、起吊結(jié)構(gòu)時，應(yīng)先起鉤穩(wěn)定配合升降臂；由外向里起扳