隧道工程課程設計過程

1、隧道工程課程設計學 院：土木建筑工程學院專 業(yè)橋梁與隧道工程班 級： 橋隧091指導教師： 劉遠明設計時間：2012年6月1日-6月15日貴州大學本科課程設計任務書學生 信息學號0908110305學院土建學院專業(yè)橋梁與隧道姓名覃仁昊班級橋隧091教師 信息姓名劉遠明職稱副教授學歷博士任務書 發(fā)出時間2012年6月1 日題目公路隧道結(jié)構(gòu)計算起止時間2012年6月1日一2012年6月15日 共三周2數(shù)主要內(nèi)容：隧道圍巖為IV級，埋深H=30m圍巖天然容重丫 =22KN/m,計算摩擦角力 二30，彈性抗力系數(shù)K=0.6X106kN/M,襯砌材料為C20混凝土，彈性模量 Eh=2.5 x 106kP

2、a,鉆爆法施工。要求按高速公路設計速度 80km/h或100km/h/120km/h考慮公路隧道建筑 限界的橫斷面：1）按公路隧道要求對隧道襯砌進行結(jié)構(gòu)設計（擬定結(jié)構(gòu)尺寸）；2）按規(guī)范確定該隧道的豎向均布壓力口側(cè)向分布壓力；3）計算襯砌結(jié)構(gòu)的內(nèi)力（回出彎矩圖和軸力圖）；4）對襯砌結(jié)構(gòu)進行配筋驗算。主要要求：1、根據(jù)題目要求，按照隧道設工邛的做法擬定隧道結(jié)構(gòu)的截面尺寸， 包括輪廓線半徑和厚度等；2、按照比例（例如1: 100）繪制橫斷面圖；3、按照公路隧道設計規(guī)范JTG D70-2004確定隧道圍巖豎向壓力和水 平壓力；4、隧道結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算（可按參考資料（3）附錄的計算步驟進行），要求 寫出計算

3、過程，并畫出彎矩圖和軸力圖；5、隧道結(jié)構(gòu)配筋驗算和強度驗算；6、每位學生提交的課程設計成果（計算書）：(1)按比例繪制的隧道結(jié)構(gòu)設計圖紙一張；(2)按上述要求進行的計算過程和計算結(jié)果。預期目標:通過本課程設計，對隧道的受力和變形有初步的認識，掌握隧道結(jié)構(gòu)計算 的基本方法，提高分析和解決工程問題的能力，培養(yǎng)獨立工作能力和組織能力以 及認真負責的工作態(tài)度。計劃進程：1、第一周，完成隧道截面設計，繪制圖紙，計算圍巖壓力。2、第二周，完成結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算，形成課程設計報告。主要參考文獻：(1)中華人民共和國行業(yè)標準公路隧道設計規(guī)范JTG D70-2004，人民交通出版社，2004年9月；(2)中華人民共和

4、國行業(yè)標準公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范JTG D62-2004，人民交通出版社，2004年；(3)王成，隧道工程，人民交通出版社；(4)有關(guān)隧道設計圖紙；注：各項欄目空格不夠，可自行擴大。目錄隧道斷面擬定 -7 -二：荷載確定-.7-三、襯砌幾何要素 -.8 -四、計算位移-.11-五、解力法方程 -.19-六、計算主動荷載和被動荷載（4=1）分別產(chǎn)生的襯砌內(nèi)力 20-七、最大抗力值的求解：21 -八、計算襯砌總內(nèi)力 -22 -九、襯砌截面強度檢算 :24 -十、內(nèi)力圖-.25-二隧道斷面擬定已知條件：車速：100km/h;圍巖等級：IV類；隧道埋深H=30m;根據(jù)公路等級設定建筑

5、限界75 900 75l隧道內(nèi)輪廓采用標準£料,如下圖所示:900757590075I:圖3.31R70A=18 58'53'海B=14 07'01"C=11 34'21"D=59 26'46"C2 R820襯 |砌 II: 戔6-一早L1C2 D <J-：:用20 ,1' f.0 D q Pmm)C=11 34'21"D=59 26'46"m)圖3.3隧道v=100km/h時內(nèi)輪廓標準斷面（單位:圖3.3隧道v=100km/h時內(nèi)輪廓標準斷面（單位:mm)5 6二

6、：荷載確定1、根據(jù)圍巖壓力計算公式：q=0.45x2 s1(4.1 )計算圍巖豎向均布壓力：q=0.45x2 s1 /(4.2)式中：s圍巖類別，此處s=4;丁一一圍巖容重，此處：'=22KN/m3跨度影響系數(shù) =1 i(lm -5)2、毛洞跨度lm =11.40+2 0.5+2 0.065=12.53m其中0.065m為一側(cè)平均超挖量lm=12.53>5m, i =0.1 ,止匕處切=1+0.1 (12.53-5 ) =1.753。所以有： q=0.45x24-1 x22x1.753=138.84kpa此處超挖回填層忽略不計。3、圍巖水平均布壓力：e=0.25q=0.25x13

7、8.84=34.71kpa三、襯砌幾何要素Q J1% A 收， 屈 心圖電1襯砌輪廓斷囿（單位：C1L）1襯砌幾何尺寸內(nèi)輪廓線半徑ri=5.7m,2=8.2m 。內(nèi)徑ri、2所畫曲線的終點截面與豎直軸的夾角，邛1=90、中2=1。4口07'01"；拱頂截面厚度：do = 0.50m;墻底截面厚度：dn = 0.50m因為此處因為斷面尺寸不變，所以外輪廓斷面尺寸可以直接計算出來。外輪廓線半徑：R = do =5.7 0.50= 6.20mR2 =r2 do =8.2 0.50 = 8.70m拱軸線半徑：r'1 = r1 0.5do =5.70 0.25 = 5.95mr

8、'2 =2 0.5do =8.20 0.25 = 8.45m拱軸線各段圓弧中心角：=9012 =14 07'01"2半拱軸線長度S及分段軸長AS分段軸線長度：1S=二 3.14 5.95 = 9.34m 1802c 1214 07'01"S2=：r'23.14 8.45 = 2.08m180180半軸線長度為:S =S S2 =9.34 2.08-11.42m將半拱軸線等分為8段，每段長度:、S=S811.428=1.43m3各分塊接縫(截面)中心幾何要素(1)與豎直軸夾角:iS 180K r'11.43 1805.95 二= 13.

9、78：2=：1外=13.7813.78=27.56= 3= 2個=27.5613.78=41.33：4=:飛3=41.3313.78=55.11:5 = :4.1 =55.1113.78 =68.89二 6 "；5q1 =68.8913.78, =82.67S1 u7.：S-S1 =1.43 7 -9.34 =0.67m0.67 180二94.558.45 3.14S1 1807 =1 =90 .r2：S 180."2 = - - 9.70r2二 8 二: 7 叫=94.559.70 =104.25另一方面，二 8=90 14 07'01” =104 07'

10、0T'角度閉合差：A-0o(注：因墻底面水平，計算襯砌內(nèi)力時用中8 =90©)(2)接縫中心點坐標計a 二(r'2 - r'1)cosF =(8.45-5.95)cos90' =0ma2 =aitanZ = (r'2 - r,1)cos90tan90 = 2.500mH1 = & r '1 = 0 5.95m = 5.95mX1 =r'1sin：1 =5.95 sin13.78 = 1.42mX2=r'1sin：2 =5.95sin27.56= 2.75mX3=rsin = 3 =5.95sin41.33= 3.

11、93mX4=r'1 sin : 4 =5.95sin55.11= 4.88mx5=r'1 sin = 5 = 5.95sin68.89= 5.55mx6 =r'1sin：6 =5.95 sin82.67 = 5.90mx7 =r'2sin：7a2 =8.45 sin94.55 2.5 = 5.92mX8 =r'2sin： 8 -a2 =8.45 sin104.25 -2.5 = 5.69my1 = r'1(1 -cos= 1) =5.95 (1 -cos13.78) = 0.17my2 =r'1(1-cos%) =5.95 (1-cos2

12、7.56 )= 0.68my3 = r'1(1-cos： 3) =5.95 (1 -cos41.33 )= 1.48my4 = r'1(1-cos： 4) = 5.95 (1 -cos55.11 )= 2.55my5 -r'1(1-cos： 5) =5.95 (1-cos68.89 ) -3.80my6 =r'1(1 -cos= 6) = 5.95 (1 -cos82.67 )-5.19my7 =H1-r'2cos：7 =5.95-8.45 cos94.55 = 6.62my8 =H1 -r'2 cos= 8 =5.95-8.45 cos104.

13、25 = 8.03m當然,也可以在附圖2上直接量出為、/。以后計算中只取兩位小數(shù)四、計算位移1、單位位移用辛普生法近似計算。按計算列表進行。單位位移的計算見表4.1。（說明本設計計算一律保留兩位小數(shù)，表格采用保留兩位有效數(shù)字）'.111.43'.12"22EhIRS sEh2.5 106768 = 43.93 1。"=121M1M2EhI2sM2 70 dsEhIy _ 1.43EhI2.5 106Sy21.43乙=EhI2.5 1062438.33=139.47 10當(4.3)12473.92=713.51 10*表4.1單位位移計算表截回asin(a)

14、cos(a)xydI1/Iy/Iy2/I2(1+y)/I系數(shù)1/300.0000.0001.0000.0000.0000.50.01960.0000.00096.0001113.780.240.971.420.170.50.019617.002.89136.894227.560.460.882.750.680.50.019668.0046.24282.242341.330.660.753.931.480.50.0196148.00219.04615.044455.110.820.574.882.550.50.0196255.00650.251260.252568.890.930.365.553

15、.800.50.0196380.001444.002304.004682.670.990.135.905.190.50.0196519.002693.613831.612794.550.99-0.085.926.620.50.0196662.004382.445806.444890.001.000.005.698.030.50.0196803.006448.098154.09127682438.3312473.9218149.26單位位移值計算如下計算精度校核為:、.11 2、.12 、22 =43.93 10萬 2 139.47 105 713.51 10= 1036.38 10”.SJ1

16、y)21.433、ss = 、- =6 18149.26 =1038.14 10Eh I 2.5 106閉合差：為0。2-載位移一一主動荷載在基本結(jié)構(gòu)中引起的位移(1)每一楔塊上的作用力豎向力：Qi =qb(4.4)式中：bi 襯砌外緣相鄰兩截面之間的水平投影長度，又附圖 2量得：b1 -1.49m b2 -1.40mb3 -1.23mb4 -0.99mb5 -0.69mb6 = 0.35mb7 = 0.04m' b = 6.19m ： B/2 = 6.20m水平壓力：Ei = eh(4.5)式中：hi 襯砌外緣相鄰兩截面之間的豎直投影長度，由附圖 2量得：h1 =0.18mh2= 0

17、.52mn=0.83mh4 = 1.09mhs = 1.30mh6 = 1.42mh7= 1.47mh8= 1.43m% h = 8.24mH = 8.25m自重力：Gi = di-1 di S rh(4.6)2式中：di接縫i的襯砌截面厚度注：計算G8時，應該第8個楔塊的面積乘以rh=20 KN/m4作用在各楔塊上的力均列入表4.2 ,各集中力均通過相應圖形的形心表4.2各分塊內(nèi)力與力臂截面集中力力臂Q(KN)G(KN)E(KN)aq%ag00.0000.0000.0000.0000.0000.0001193.7714.305.850.750.710.092182.0714.3016.910

18、.700.670.263159.9614.3026.980.620.590.424128.7514.3035.440.500.480.55589.7314.3042.260.350.340.65645.5214.3046.16-0.180.180.7175.2014.3047.79-0.02-0.0 10.7480.00014.3046.490.0000-0.120.72(2)外荷載在基本結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的內(nèi)力楔塊上各集中力對下一接縫的力臂由圖4.1中量得，分別記為aq、ae、ag內(nèi)力圖按下式計算。彎矩：MiP =M 1邛 _型£ (Q+G)Ay£ E-Qaq-Ga g-Eae

19、(4.7)i 1i 1軸力:Ni0 =sin oti£ (Q +G) cos cti£ E(4.8)ii式中:Xi、內(nèi)、相鄰兩接縫中心點的坐標增值，按下式計算:(4.9)Xi = Xi -Xi ,yi = yi - yMi；的計算見下表4.3表4.3載位移Mi；計算表截面-Qaq-Gag-Eae(i-1)(Q+G)EE(i-1)xy-AxE(Q+G)-AyE EMp000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0001-145.33-10.15-0.530.0000.0001.420.170.0000.000-156.01

20、2-127.45-9.58-4.40208.075.851.330.51-276.73-2.98-577.153-99.18-8.44-11.33404.4422.761.180.80-477.24-18.20-1191.544-64.38-6.86-19.49578.7049.740.951.07-549.77-53.22-1885.265-31.41-4.86-27.47721.7585.180.671.25-483.57-106.48-2539.0568.19-2.57-32.77825.78127.440.401.39-330.31-177.14-3073.6570.100.14-35

21、.36885.60173.600.021.43-17.71-248.25-3374.7380.0001.72-33.47905.10221.39-0.231.41208.17-312.16-3510.47Ni；的計算見下表4-4表4.4載位移Nip計算表截回sinacosaE (Q+G)2 Esina 2 (Q+G)cosa 2 EN000.001.0000.0000.0000.0000.0000.00010.240.97208.075.8549.945.6744.2720.460.88404.4422.76186.0420.03166.0130.660.75578.7049.74381.94

22、37.31344.6440.820.57721.7585.18591.8448.55543.2950.930.36825.78127.44767.9845.88722.1060.990.13885.60173.60876.7422.57854.1770.99-0.08905.10221.39896.05-17.71913.7681.000.00906.82254.86906.820.000906.82基本結(jié)構(gòu)中，主動荷載產(chǎn)生彎矩的校核為：0 B B11.4211.42M 8q - qq (x8 -) - -130.05 (5.92 -) - -2276.02 kN / mn e o 32 51

23、oM；e = _eH2 = _3 58.25 2 = -1106.44 kN /m22M 8g =- ' Gi (X8 - Xi agi)- -G1(X8 _ X1 ag1 ) - G2 (X8 _ X2 ag 2) - G3(X8 - X3 ag3)- G4(X8 - X4 ag4) - G5 ( X8 - x5 ag5) -G6 (X8 - X6 a g6)- G7(X8 - X7 ag7) -G8ag8=-G | (7 X8 -(Xi , X2 + 士 X7) . (ag1 . ag2 +十 ag8)- -14.30 (7 5.92 -30.352.84) =-199.20kN/

24、mM* =M；q M8e M；g = -2276.02-1106.44-199.2= -3523.66kN/m (4.10)另一方面，從表4.3中得到M* = -3510.47 p*-3523.66 +3510.47閉合差A父100%=0.37%3510.47(3)主動荷載位移 計算過程見表4.5 。表4.5主動荷載位移計算表截回MP01/Iy/I(1+y)MP0/IMp0y/IMP0(1+y)/I系數(shù)1/300.00096.000.0001.0000.0000.0000.00011-156.0196.0016.321.17-14976.96-2546.08-17523.0442-577.15

25、96.0065.281.68-55406.40-37676.35-93082.7523-1191.5496.00142.082.48-114387.84-169294.00-283681.8444-1885.2696.00244.803.55-180984.96-461511.65-642496.6125-2539.0596.00364.804.80-243748.80-926245.44-1169994.2446-3073.6596.00498.246.19-295070.40-1531415.38-1826485.7827-3374.7396.00635.527.62-323974.08-

26、2144708.41-2468682.4948-3510.4796.00770.889.03-337005.12-2706151.11-3043.156.2312-1396093.12-6579511.20-7975604.32oMiMP S.MP 1.435ip = s - pds匕=-6 1396093.12 =-79856.53 10(4.11)EhI Eh I 2.5 101.432.5 1066579511.2 - -376348.04 10(4.12)ooMzMp,：S%.yMpds ： 一 EhIEhI計算精度校核：1P 2P = -(79856.53 376348.04) 10

27、5=-456204.57 10/Sv. Mp(1+y)1.43一、 八 J _一 百 7975604.32=-456204.57 10pEhI 2.5 106閉合差 0。3-載位移一一單位彈性抗力及相應的摩擦力引起的位移(1)各接縫處的抗力強度抗力上零點假定在接縫3與4的中線處，a34 =«b =41.33 ' 最大抗力值假定在接縫5與6的中線處，S5=口卜=68.89 最大抗力值以上各截面抗力強度按下式計算：22(4.13)cos -cos i2 .2 .cos - b - cos - h查表4-1 ,算得:二 3二 4二 5二 56最大抗力值以下各截面抗力強度按下式計算:

28、(4.14)y'2、r =(1-2)； hy h式中：y'i 所考察截面外緣點到h點的垂直距離;y'h 墻腳外緣點到h點的垂直距離。由圖4-1中量得：y'6 = 0.72 my'7 =2.20my'8 = 3.65m-6 1二1誓二 h3.69= 0.96 二 h二7 二1-，入y hd 2.202=1-2 ch3.652= 0.64 人；-8 = 0按比例將所求得的抗力繪于圖4-1上(2)各楔塊上抗力集中力R'i按下式近似計算：-i 1iR'i =( i i2S外(4.15)式中：§外一一楔塊i外緣長度，可通過量取夾角

29、，用弧長公式求得，R'i的方向垂直于襯砌外緣，并通過楔塊上抗力圓形的形心。(3)抗力集中力與摩擦力的合力 Ri按下式計算： R =R、.1/2(4.16)式中：N 一圍巖與襯砌間的摩+S系數(shù)，此處取 N =0.2。則：Ri =R 1 0.2 2 =1.0198R' i(4.17)其作用方向與抗力集中力R'i的夾角P =arctan R =11.31 口。由于摩擦阻力的方 向與襯砌位移的方向相反，其方向向上。畫圖時，也可取切向：徑向 =1: 5的比 例求出合力Ri的方向。Ri的作用點即為Ri與襯砌外緣的交點。將Ri的方向線 延長，使之交于豎直軸，量取夾角k ,將Ri分解為

30、水平與豎直兩個分力：(4.18)Rh Visin'' k Rv =Rsin' k以上計算列入表4.6。表4.6彈性抗力及摩擦力計算表截面(T ( (T n(T ( (Tn)0.5( (T i-1 + (T i)( (Tn) S外R( bn)小ksin。kcos 4 kR( bn)R( bn)30.000.000.000.000.000.000.000.000.0040.550.280.710.2064.080.900.440.180.0951.000.781.431.1474.250.960.271.100.3160.961.261.431.8487.180.990.0

31、51.830.0970.641.581.422.29100.590.98-0.182.25-0.4280.0000.321.420.46108.420.95-0.320.44-0.15(4)計算單位抗力及其相應的摩擦力在基本結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的內(nèi)力 彎矩：Mi0o，Rjji(4.19)軸力:(4.20)N 0- = sin 二 i ; RV 一 cos 二, 二 RH式中：rji力Rj至接縫中心點K的力臂，由圖4.1量得。M*計算見下表4.7表4.7 M 0-計算表截面R4=0.2 0hR5=1.14hR6=1.84hR7=2.29hR8=0.46hM(t0 bh)r 4iR4r4ibh)r5iR5r

32、5i bh)r6iR6r6i bh)r7iR7r7ibh)r8iR8r8i bh)40.250.05-0.0551.730.350.660.76-1.10563.140.632.102.400.751.38-4.40574.440.893.503.992.194.030.821.87-10.77585.6141.1244.815.483.606.632.265.171.020.47-18.87N0計算見下表4.8表4.8N0計算表截面asinacosa2 R/(T h)sina 2Rv( (Th)2 Rd(Th)cosa 2R< (Th)N J( b h)455.110.820.570.

33、090.070.180.10-0.03568.890.930.360.400.371.370.49-0.12682.670.990.130.490.493.200.420.07794.550.99-0.080.070.065.45-0.440.50890.001.0000.00-0.08-0.085.890.00-0.08(5)單位抗力及相應摩擦力產(chǎn)生的載位移 計算見表4.9 。表4.9單位抗力及摩擦力產(chǎn)生的載位移計算表截面M，0( bh)1/Iy/I(1+y)肌0/IM，0y/IM (1+y)/I系 數(shù) 1/34-0.0596244.83.55-3.84-12.24-17.0425-1.10

34、596364.84.8-86.4-403.104-509.18446-4.40596498.246.19-342.72-2194.7472-2617.627227-10.77596635.527.62-837.12-6847.728-7882.12848-18.8796770.889.03-1466.88-14546.506-16358.02612-1951.36-15987.936-18397.536(4.21)；MM c：d2S"Mc： = 一 143 1951.36 = -111.62 1041 , ss6-EhIEh I 2.5 1020M2M0 一EhIds0M0Eh I1

35、.432.5 106_ _ -515987.936=-914.51 10(4.22)校核為：2?一二-111.62 103-914.51 10*=-1026.13 10“1.432.5 10618397.536=-1052.34 10-.：SJ1+y)M0 一q-=2-s-EhI閉合差 :0。4、墻底(彈性地基上的剛性梁)位移 單位彎矩作用下的轉(zhuǎn)角：1_ 5(4.23)二96 = 16 10KI80.6 106主動荷載作用下的轉(zhuǎn)角：嚎=M；pZ = 3510.47 160 10 -56167.52 10”(4.24)單位抗力及相應摩擦力作用下的轉(zhuǎn)角：；=M；a =18.87 160 10-6

36、-301.92 10巧 (4.25)五、解力法方程襯砌矢高f = y8 = 8.03m計算力法方程的系數(shù)為：a11 =、11 下 a =(43.93 16) 10,=599.3 10上a12 =、12 f - a =(139.47 8.03 16) 10 3 =2679.50 10”a22 =、22 f 2" =(713.51 8.032 16) 103 =17452.04 10"隊=1p * ( 1 二二h = -(1360240.50 4135.400 h) 10“a20 = 2P f 弋 ( ：2f Yn ' = -(8278682.2633389.28 0

37、h) 10以上將單位抗力及相應摩擦力產(chǎn)生的位移乘以毒，即為被動荷載的載位移。求解方程為：a22al0 - al2a20X1 =2a12 -alla2217452.04x(1360240.5-4135.4%) 2679.50m (-8278682.26-33389.2%)式一2679.502 -599.30 17452.04-474.57-5.27；%(4.26)中:X1p =474.57X-5.27X2a11 a20 - a12a102a12 - a11a22599.30父(-8278682.26-33389.28?h) -2924.10(-1360240.50-4135.48h)式中:292

38、4.102 -599.30 17452.04(4.27)= 515.51 3.03%X2P =382.48 prJX2 03六、計算主動荷載和被動荷載（3=1）分別產(chǎn)生的襯砌內(nèi)力Mp = Xip yX2p M：Np =X2pcos： N：(4.28)(4.29)計算公式:M = X yX,M 0一1二 y 2二、一N- = X2-cos工二 N020 、- 計算過程列表4.10與表4.11。表4.10主、被動荷載作用下襯砌彎矩計算表截 面MPOX1PX2P*yMPMb 0( b h)X1 b(")X2(r*y( °h)M b ( bh)00474.570474.570-5.

39、270-5.271-156.01474.5765.02383.580-5.270.5151-3.75492-577.15474.57260.09157.510-5.272.0604-2.20963-1191.54474.57566.07-150.90-5.276.05560.78564-1885.26474.57975.32-435.37-0.05-5.277.72652.80655-2539.05474.571453.42-551.06-1.105-5.2711.5145.1396-3073.65474.571985.07-614.01-4.405-5.2715.72576.05077-33

40、74.73474.572535.02-505.14-10.775-5.2720.05864.01368-3510.47474.573071.3135.41-18.87-5.2724.3309-0.1909表4.11主、被動荷載作用下襯砌軸力計算表截回NP0X2PcosaNPN(r 0( b h)X2 o- cosaN(r ( b h)00515.19515.1903.033.03144.27499.7354402.932.932166.01453.36619.3702.662.663344.64386.39731.0302.272.274543.29293.66836.95-0.031.721

41、.695722.1185.47907.57-0.121.10.986854.1766.97921.140.070.390.467913.76-40.52873.240.5-0.240.268906.820906.82-0.080-0.08七、最大抗力值的求解首先求出最大抗力方向內(nèi)的位移。考慮到接縫5的徑向位移與水平方向有一定的偏移，因此修正后有:"hp = '，5 p =d - =&-=h 二 5 二0 MP/2Z-(y5 -y )sm«5Eh I：S M 二& -yJsin 1 5EhI(4.30)把計算過程列入表4.12 ,位移值為1.4366

42、293183.380.93 =155961.8310 - 2.5 10(4.31)1.436；.h . =6 (-2570.5488 )0.93 = -1367.4310 一h,-2.510 6(4.32)表4.12最大抗力位移修正計算表截回MP/IMb /I(bh)(y5-yi)MP(y5-yi)/IMb(y5-yi)/I系數(shù)1/3054263.04-505.923.8206199.552-1922.4961145528-438.1923.63165266.64-1590.6374223825.28-235.0083.1274334.8736-733.2249623-5782.0883.71

43、22.32-13414.4256194.2118444-33091.2505.21.25-41364631.525-49957.4901.9200042293183.3856-2570.5488最大抗力值為:155961.8310 工-16-；.h-F 1367.4310y 0.6 106口 113.92(4.33)八、計算襯砌總內(nèi)力按下式計算襯砌總內(nèi)力:=Np二 h*一(4.34)計算過程列入表4.13表4.13襯砌總內(nèi)力廿算表截 面0MPMbMNPN(rNeM/IMy/I系 數(shù)31474.57-430.358444.2116382.44257.07639.510.0691335554244

44、.313601383.58-327.7582155.82179415.04248.87663.910.0840803575358.89184911.011612842157.51-211.71763-54.20763502.38225.62728-0.07446103-5203.93248-3538.67408623-150.989.495552-61.404448631.32192.8824.12-0.07450911-5894.827008-8724.34397244-435.37319.71648-115.65352761.17142.21903.38-0.128023113-11102.7