84.4m單線鐵路下承式栓焊簡支鋼桁梁橋

1、西南交通大學鋼橋課程設計單線鐵路下承式栓焊簡支鋼桁梁橋課程設計姓名：學號：班級：電話：電子郵件：指導老師：楊-r-»設計時間：2014年第一章設計資料3.第一節(jié)基本資料3.第二節(jié)設計內容3.第三節(jié)設計要求4.第二章主桁桿件內力計算4.第一節(jié)主力作用下主桁桿件內力計算4.第二節(jié)橫向風力作用下的主桁桿件附加力計算8.第三節(jié)制動力作用下的主桁桿件附加力計算9第四節(jié)疲勞內力計算10第五節(jié)主桁桿件內力組合1.1第三章主桁桿件截面設計14第一節(jié)下弦桿截面設計14第二節(jié)上弦桿截面設計16第三節(jié)端斜桿截面設計17第四節(jié)中間斜桿截面設計19第五節(jié)吊桿截面設計20第六節(jié)腹桿高強度螺栓計算23第四章弦桿拼

2、接計算和下弦端節(jié)點設計24第一節(jié)E2節(jié)點弦桿拼接計算24第二節(jié)E0節(jié)點弦桿拼接計算25第三節(jié)下弦端節(jié)點設計26第五章撓度計算和預拱度設計28第一節(jié)撓度計算28第二節(jié)預拱度設計29第七章設計總結30第一章設計資料第一節(jié)基本資料1設計規(guī)范：鐵路橋涵設計基本規(guī)范(TB10002.1-2005),鐵路橋梁鋼結構設 計規(guī) 范(TB1000222005)。2結構輪廓尺寸：計算跨度L=84.4m，鋼梁分10個節(jié)間，節(jié)間長度d 二 L/10=8.44m，主桁高度 H=11d/8=11 X8.44/8=11.605m,主桁中心距 B=5.75m, 縱梁中心距b=2.0m,縱梁計算寬度B°=5.30m,

3、采用明橋面、雙側人行道。3材料：主桁桿件材料Q345q,板厚乞40mm，高強度螺栓采用40B，精制螺栓 采用BL3，支座鑄件采用ZG35II、輯軸采用35號鍛鋼。4活載等級：中一活載。5恒載(1)主桁計算橋面 Pi=10kN/m，橋面系 Q=6.29kN/m，主桁架 p3=14.51kN/m,聯結系 p4=2.74kN/m，檢查設備 p5=1.02kN/m,螺栓、螺母和墊圈 Pe=0.02 ( P2+P3+P4),焊縫 P/=0.015 ( P2+P3+P4)；(2)縱梁、橫梁計算縱梁(每線)P8=4.73kN/m (未包括橋面)，橫梁(每片)p9=2.10kN/m。6 風力強度 W°

4、;=1.25kPa£&C、=1.0。7工廠采用焊接，工地采用高強度螺栓連接，人行道托架采用精制螺栓，栓徑均 為22mm、孔徑均為23mm。高強度螺栓設計預拉力P=200kN，抗滑移系數 比 =0.45。第二節(jié)設計內容1 .主桁桿件內力計算：包括主力(恒載和活載)作用下主桁桿件的內力計算、 橫向附加力作用下主桁桿件的內力計算、縱向制動力作用下主桁桿件的內力計算及主桁內力組合并確定主桁計算內力;2 .主桁架各桿件截面設計：包括主桁桿件的截面形式及其外輪廓尺寸、上下弦 桿的設計、端斜桿的設計、腹桿的設計；3 .按照節(jié)點設計的基本要求進行弦桿拼接計算和下弦端節(jié)點設計；4 .撓度驗算和

5、上拱度設計；第三節(jié)設計要求1主桁內力計算結果和截面設計計算結果匯總成表格。2主桁內力計算表格項目包括：加載長度I、頂點位a面積Q、總面積EQ NP、 k、M=k Q、1+ 匕、(1+ 匕)N a、amax-a、n n (1+ai)N Ns、平縱聯風力 M、橋門架 風力Nw，、制動力Nt、主力汕二叫+(1 + P)J+Ns、主+風二Ni+Nw(Nw)、主+風彎矩 Mu、主+制 Nm 二 Ni+Nt、主 + 制彎矩 Mm、Nc二 maxNi,N"/1 .2岫力 25、1+fNn 二NP+(1+ QNk、吊桿下端彎矩Mb。3主桁內力計算和截面設計計算推薦采用 Microsoft Excel

6、電子表格輔助完成。4步驟清楚，計算正確，文圖工整。第二章主桁桿件內力計算第一節(jié)主力作用下主桁桿件內力計算1恒載橋面10kN/m ，橋面系 p2二6.29kN/m,主桁架3=14.51，聯結系p4= 2.74kN/m,檢查設備P5= 1.02kN/m,螺栓、螺母和墊圈 P 6= 0.02(R+P3+P4)，焊縫 P7= 0.0153 + 3)每片主桁所受恒載強度p=10+6.29+14.51 +2.74+1.02+0.02(6.29+14.51 +2.74)+0.015(6.29+14.51 +2.74)/2=17.69 kN/m,近似采用p=18 kN/m。2影響線面積計算弦桿影響線最大縱距V

7、 = UI H影響線面積"二JL 1 y2A1A3：16.88, 12= 67.52, a=0.2-16.88 67.52,-1.163684.4 11.6051 84.4 (-1.1636)二-49.1039E2E4： I = 25.32,12= 59.08, a= 0.3,25.32 59.08184.4 11.605,J 84.4(1.5273)=64.45 2 1 21其余弦桿計算方法同上，計算結果列于下表2.1中(2)斜桿1121b1 ( 8/4 )2 “236511.605V 1401 L) V8y yy18.44 -h |1， 1yE0A1: 11 =&4#23

8、65 75 9684.4L= 75.96, a= 0.1=1.11285, r 1 84.4 1.11285 =49.96m2A3E4 ： J =50.64,112=25.32, y=1.2365 5° 64 =0.7419, y1 -1.236584.425.3284.40.37095,8 0.7419_0.7419 0.37095 5 33)5.3310.1 , h =8.44 -5.33 = 3.11,3.11= 0.115.33 50.6425.323.11 i1 (5.33 50.64) 0.7419 = 20.76m, J (3.1125.32) (-0.37095) =

9、-b.273m,-20.76-5.273 =15.487m其余斜桿按上述方法計算并將其結果列于表中。吊桿1y =1.0,1 16.88 二 8.44m23恒載內力Np二pi J例如EoE2:Np=18.O 27.6218 =497.192KNE4E5： Np=18.0 (-5.22) -93.924KNA5E5:Np=18.0 8.03 =144.54KN4活載內力(1)換算均布活載k按a及加載長度I查表求得例如E2E4： - =0.3, f =84.4, k =44.7KN / m(每片主桁)E4A5 :二-0.1,1 =46.89, k =51.72KN /m (用內插法求得) 1:=0.

10、1 , I =37.51,k=53.63KN /mAsEsa =0.5,1 =16.88,k=58.556KN /m(2)沖擊系弦桿，斜桿：1 =12812840+L 40+84.41.225吊桿：1=1_2840+16.88=1.49(3)靜活載內力NkNAA1，例如E0E2: Nk =27.62 46.806 =1292.87KNE4A5： Nk 二-14.49 51.7211 二-749.67KNN ； =53.6325 沃 9.28 = 497.521 KNA5E5： Nk =58.556 8.44 =494.213KN(4)活載發(fā)展均衡系數活載發(fā)展均衡系數:=1 -C max J )

11、6= 0.3355,可計算各桿件 ，例如16 (0.3355 -0.3139) = 1.0036J=Np心i)Nk, fax為跨中弦桿E4E4的-值，：-497 19273EE：0.3139, =11292.87 1.2251e4e5：_93 924340.0948, =1-749.67 1.32231(0.3355-0.0948) =1.0401-93.92434497.521x1.361210.1387, =16 (°3355 0.1387) =1.0790A5E5:151 92494.213*1.49230.2060, -11(0.3355-0.2060)=1.021661=8

12、*8. 44=67. 52XXXXXXXXXXE2 Eq1=10*8. 14=84.429.5454.86其余桿件計算同上，并將其計算結果列于表 2.1中5,列車橫向搖擺力產生的弦桿內力橫向搖擺力取S = 100kN作為一個集中荷載取最不利位置加載，水平作用 在鋼軌頂面。搖擺力在上下平縱聯的分配系數如下：橋面系所在平面分配系數為1.。，另一平面為02。上平縱聯所受的荷載S上二0.2 X 100 二20kN,下平縱聯所受的荷載S下二1.0 X 100二100kN 。搖擺力作用下的弦桿內力Ns=yS,y為弦 桿在簡支平縱聯桁架的影響線縱距，例如：上弦桿A1 A3長度為兩個節(jié)間，受力較 大 的為第二

13、個節(jié)間，其影響線頂點對應于該節(jié)間交 叉斜桿的交點。，影響線縱距：下弦桿12.66 漢 LL54.86,1.789 LB 8.44 8 5.75Ns = yS =1.789 20=35.78KN同理對人3乓:Ns二吟山 20二57.796KN8.44x8x5.75下弦桿EE ：12.66 71.74y1.8715, Ns=187.15KN84.4 5.75E正4： Ns 冬“><小 述 100= 333.93KN84.4 5.75r 37.98 46.42E4E4： Ns100 =363.29KN84.4 5.75第二節(jié)橫向風力作用下的主桁桿件附加力計算1 平縱聯效應的弦桿附加力依設

14、計任務書要求，風壓 W=KKK3Wo= 1.0 x 1.25kPa故有車風壓W 二 0.8W= 1.0kPa。(1)下平縱聯的有車均布風荷載xlXXXXMX1=8*8. 44=67. 52上弦桿八八3下弦桿E2E4桁高H = 11.605m, h二縱梁高+鋼軌軌木出j=129+04= 1.69mw 下40.5 x 0.4X H+ (1-0.4)x (h+3)W =0.5 x 0.4X 11+ (1-0.4) x (1.69+3) x1.0= 5.135kN/m(2)上平縱聯的有車均布風荷載w ±=0.5x 0.4x H+0.2x (1-0.4)x (h+3)W !=0.5x 0.4x

15、 10.2575+0.2X (1-0.4)x (1.69+3) x 1.0= 2.8838kN/m(3)弦桿內力弦桿橫向風力影響線頂點對應位置和縱距同上述的搖擺力計算。上弦桿AA3在均布風荷載w上作用下的內力RaRb Nw上-Nv上1 j 1yLw上212.66x54.8667.52 X5.7567.52 2.8838 = 174.163KNA3A5 : Nw 上、w ± yLw 上2229.54x37.9867.52 2.8838 二 281.341 KN67.52 5.75下弦桿E0E2 ： Nw下下11 12 66 漢 71 74yLw 下84.4 5.135 = 405.54

16、4KN2284.4 漢 5.7511 29.54 54.86E2E4 : Nw 下;w 卜 yLw 卜284.4 5.135 = 723.617 KN2 8領牙的52橋門架效應的端斜桿和端下弦桿附加力橋門架所受總風力11Hw Lw 上 67.52 2.8838 = 97.36KN 22l=14.35m, c =8.79,端斜桿反彎點位置Io=Cak8.79 (8.792 14.35)北,伽2(2c I) 2(2 8.79 14.35)端斜桿軸力一 HwQf9736"35©6)B5.75=155.59KN端斜桿軸力V在下弦桿產生的分力Nw二Vcos ： -155.69 8.4

17、4/14.35 = 91.57KN端斜桿中部附加彎矩 Mf 二罟 9-10)= W 6(8.79-5.16) =176.68KM m端斜桿端部(橫梁高度1.29的一半處)附加彎矩Mk為Hw h 橫 97.36/1 ,里 1979KNmMk(l o)(5.16計算結果列在表2.1中。第三節(jié)制動力作用下的主桁桿件附加力計算以下弦桿E2E4為例，將活載作如圖所示的布置，根據結構力學方法，當三 角形影響線頂點左邊的活載之和等于右邊之和時，為產生最大桿力的活載布置 位 置。5 220 92X25.3292kNAn80kN-in92 (31.65 -X)80 (27.43 X)59.08解得 x=11.1

18、2m故橋上活載總重 =5 220 31.65 92- (27.43 8588)7075.72a7%計算:在主力作用下的內力已計入沖擊系數，制動力按靜活載的 制動力T =7075.72 0.07 = 495.30KNE2E4制動力作用附加內力Nt =T2 =247.65KN其下弦桿內力見表2,1第四節(jié)疲勞內力計算1 .疲勞軸力疲勞荷載組合包括設計載荷中的恒載和活載（包括沖擊力、離心力，但不考 慮活載發(fā)展系數）。列車豎向活載包括豎向動力作用時，應將列車豎向靜活載乘 以運營動力系數（1+ Af）。同時，第435條又規(guī)定，焊接及非焊接（栓接）構 件及連接均需進行疲勞強度檢算，當疲勞應力均為壓應力時，可

19、不檢算疲勞。疲勞計算采用動力運營系數弦，斜桿：18=0.14540 84.4吊 1f=118=1.316力.40 16.88E2E4： Nnmax 二 Np （1f）Nk =1160.1164 1.145 2883.59 =4460.9Nnmin 二 Np=1160.11KN其余計算內力見表2-12吊桿疲勞彎矩縱梁上的恒載p=9.73KN|m由恒載產生縱梁對橫梁的作用力Np=82.121KN當 L=14.92m 和 a=0.5 時，k=58.556KNm 由活載產生縱梁對橫梁的作用力Nk =k門=58.556 8.44 -494.213KN由恒載產生的簡支梁彎矩Mp=Np(B c) =82.1

20、21 (或75/)節(jié)3.977KN .m22由靜活載產生的簡支梁彎矩 Mk 二 Nk(-B c) =494,213= 926.649KN.m 2 2沖擊系數141.49 橫梁，保=494li?h9C)11J珈 3247105”1 °37橫梁 Mpk 二 Mp (1 j )Mk =153.977 1.037 1.49 926.649 = 1585.77KN/mM DBp3u(20.5 Jib 3Mp一 Mpk (2-0.5 )3 I旦口 =0.674 575走目 1 =0.5234L- 961.25jb = 1136.06Ecm, is =66.19EcmBp(2 °-523

21、4)黑E0.6739 136.098 =8.380KN.m30.6739 1417.25 =87.26KN.m(2 -0.5 0.5234) 1136 06E366.19E第五節(jié)主桁桿件內力組合1主力組合Nl =Np (八-)Nk Ns,例如AiA3： 2 二883.8982 -2234.6*1.225 -35.8 =-3662.97281E'As： Ni = r 93.924 -749.67*1.32 -1124.95KN , N| =603.11 KN2主力和附加力組合以AlA3,E2E4為例A1A3：主力 叫=3662.97KN，附加風力 Nw 二-174.2KN主力橫向附加力N

22、ii =3837.14KN1AN:二一 二 _3197.61 A3662.97KN （絕對值取大，故主力1.2 12 控制設計）E2E4 ：主力 2 =5030.86KN，附力口風力 Nw =723.6KN,主力橫向附加力Nii =5754.4769KN1 N115754.4769Nn 114795.4 ： 5030.86KN （王力控制）1.2 1.2主力縱向附加力（制動力）Niii =5278.51 KNN； N11 = 52785 =4222.81 : : 5030.86KN （主力控制）1.25 1.25表2.1主桁桿件內力計算肋# fit! (DI)肋1血就肋 *1(1 + M>

23、;M.ffi'鼬肋(0)肋(0!肋(D)肋(0)J；-r itR 。虻12 (D )hh*.0,1hl：L ：L:I：1S : i :W,：i儒引才l!lI OJ1391.：'it：0,Jfu ：IlfllIJiL期L峨：曲1,004 ：c ： /I III.J二42 ：t.IIJt.11ro.*:ML ：P1UI4:訂；I.: P0f悔 nrr£100.QIm?: HilI :i: : : i11;iit,;li.1 1«說4 . A -7I 1：1 ；4.；0:uij :kuuiJ«Ui 、 Ht4 St :0.41E5.!咖一 1.!3*:t

24、.nU1：；idIf< :;Fl-/TE h :0.1-«-Hi.覽< :L ： -LV11c. sI.:o0 ir ；.ii1.11!4聞曲:口創(chuàng)1 :八：r:P.：卅q0qVI.i：zm T4 , ，, mJ ： .11魏 L :1 .i1 ：rrrTA田1130.1*廣Lii48,Ml ； 1 .< .:1 ；t1疏.曲rt-If<¥ :. fie. t.i1 1 Y曲?:q滋:代哪；O.iM1 ;:J000ti41, r i11 p0.15J?41】.i1i -3.6 ：LIESIIrlidOi：s ；0.1：Hs.fc 1.: 0Itr ;

25、Wl肱一 ；3.加加市鬻1恥1n"nQJ- 1 -0.131J21 11.: 嗣；I M姍LWI1111XJ 二S； 41s 孔： DM4U4111,II : iyu JK.：I VMa_CLa!J<5K.：131.99如 ir：0,： f , I:徽l.k<1.：.(八 ,5(黑1SI.3!第三章主桁桿件截面設計第一節(jié)下弦桿截面設計一、中間下弦桿1 初選桿件截面選用腹板1-412X 24翼緣 2-460X 36每側有4排栓孔，孔徑d= 23cm;毛截面 2X46X3.6+ 41.2 >2.4= 424.32cm2栓孔削弱面積 AA= 2X4X3.2 X.3二 58

26、.88 cm2凈截面面積A二358.08 cm22 剛度驗算11ly =23.6 46341.2 2.43 = 58449.06cm41212桿件自由長度_ L _ .'58449.06 “標 飛 424.32 1774cmS 'y W9 山 ©y通過驗算 - 'y,無需驗算3拉力強度驗算a M 58°型7yl ° =163.67 一 $ 】二 200MPaJ Aj 358.08式中丫為板厚的修正系數，依鋼橋規(guī)范3.2.1條及其條文說明，查“續(xù)說明表321”，對于 Q345q, 35< 篇三 50mm 板厚尸 315/345 = 0.

27、913。4疲勞強度驗算由表 2.1 可知 Nmm= 1381.091 kN、Nmax= 5227.3kN 得' max旦=1381,°91 1oo° vmMPaA 358.08 100maxNmax 5227.3 1000Aj_ 358.08 100=145.98 MPa拉拉桿件驗算式：曲(二maxmin) ,'6式中線路系數損傷修正系數評=1.0，-50板厚修正系數«25=0.91236查規(guī)范表3.27-2的桿件驗算截面為第皿類疲勞等級，查表 3.27-1知其疲勞容許應力130.7MPa故 1.0X 1.0X(145.98- 38.57)= 10

28、7.41 MPa< 0.912X 130.7= 118.56MPa,通過驗算。二、端下弦桿be21初選截面選用腹板1-428X 12翼緣 2-460X 16毛、凈截面面積、毛截面慣性矩計算方法同上每側有4排栓孔，孔徑d=23cm;毛截面=2 46 1.8 42.2 1.2 = 216.48cm2栓孔削弱面積 4=2 4 1.8 2.3 =33.12cm2凈截面面積 Aj 二珞-A =216.48-33.12 = 183.36cm2凈截面慣性矩 lyj Ry-ly =29207-1.8 2.3 4 (92 17) = 23079.8cm22剛度驗算入=62.5W 入#100,通過驗算3拉力

29、強度驗算主力作用Ni=2273.9096kN、I - 200MPaNi 2273,9096 =124.01 MPaAj 183.36主力+制動力作用NiM2 叫 AjWNn = 2770.9688kN，制動力彎矩= 31.53kN m27769688-10 31,53-23°100 = 54.26MPa! I - 250MPa183.3623079.81.25為主力+制動附加力作用驗算的放大系數。4疲勞強度驗算由表 2.1 可矢口 Nmin#497.1927kN 、 Nmax= 1997.1 kN 得-minNminA497.1927 1000183.36 100= 27.12MPa

30、CLaxNmaxF1997.1 1000183.36 100=108.92MPa拉-拉桿件驗算式：iLmaxi故 1.0 1.0 (108.92 -27.12) =81.81.0 130.7 =130.7MPa 通過驗算。第二節(jié)上弦桿截面設計以上弦桿AA為例。1初選截面2剛度檢算入尸62.64< 入=100,通過驗算3 總體穩(wěn)定驗算 由入y=62.64， 通勤蹴。c查表內插求得© 1= 0.6503,ccci 仆-108.244MPa _ =0.6503 200 =4局部穩(wěn)定驗算(1)翼緣板按照鋼橋規(guī)范，查表533，當、5。時,板件的寬厚比翼緣板 匕 邛"4J2f=7

31、.86乞0.14 62.64 5 =13.77衛(wèi)_、6 2.87-(2)腹板egb按照鋼橋規(guī)范,查表5.3.3，當-5°時，板件的寬厚比一二0.4-10Ab40.4 =20.2A0.4 62.64 10=35.06腹板通過驗算同理，設計計算其他上弦桿第三節(jié)端斜桿截面設計1初選截面選用腹板1-412X 18、翼緣2-600X 24截面面積，慣性矩計算方法同上。剛度驗算入=62.85, X = 73.88W 人=100,通過驗算總體穩(wěn)定驗算(1)主力作用由 人=73.88,查表得0= 0.584二吐 二 3547.8786 =g7.96MPa 乞 1 !-0.584 200=116.8M

32、Pa Am 362.16(2)主力+橫向風力作用端斜桿Eda在主力作用下為受壓桿件，在主力與橫向力作用下為壓彎桿。附 加力為橫向力時，彎矩作用于主平面外。參照鋼橋規(guī)范第 對4.2.2條規(guī)定， 受壓并在一個主平面內受彎曲的桿件，總穩(wěn)定性計算公式為_ N iM =vAwm換算長細比 5 =1 8 3 =58.34，查表得1 -0.689hrv 46X5.45式中一一系數，焊接桿件取1.8；h 桿件兩翼緣板外緣距離，即截面寬度，萬=460mm。因端斜桿采用H形截面，且失穩(wěn)平面為主桁平面，和彎矩作用平面不一致。 按鋼橋規(guī)范第422條，此二可用作篤。N 3703.4717 10102.26MPa0.15

33、 1 ，= 20.67MPaAm 362.16所以應考慮彎矩因構件受壓而增大所引用的值a(j ,"N*,1.4X3703.4717X62.85J10 門一 1二 1 2二 1 2二 0.727二 EAm :210000 362.16式中-構件在彎矩作用平面內的長細比；E鋼材的彈性模量(MPa);ni壓桿容許應力安全系數。主力組合時取用6=1.7，0應按主力組合采用；主力加附加力組合時取用山工1.4，刁應按主力加附加力組合采用。N ± E M 3703.4717X0 ± 0.584M85.168A230"00珞 jaWrn362.160.727 0.689

34、 147498=119.37MPa 乞 0.584 1.2 200 =140.16MPa第四節(jié)中間斜桿截面設計以斜桿E4A5為例。1初選截面選用腹板1-428X 10、翼緣2- 460X 16n| 02 j截面面積、慣性矩計算方法同上。v U2剛度驗算.U i、入 max二入 v= 86.80 7772 1 00,通過驗算4603總體穩(wěn)定驗算由 入max二人戶86.80，查表內插得© 1= 0.503十 955 . 93 10=50.31 95593 =50.31 MPa10190190< © i（T= 0.503 X 200= 100.504MPa 通過驗算4局部穩(wěn)

35、定驗算（1）翼緣板按照鋼橋規(guī)范,查表5.3.3，當入50時，板件的寬厚比-v0.1八56翼緣板-邛"一4"02 =14.06 乞 0.1486.80 5=17.152，通過驗算。6 1.6腹板按照鋼橋規(guī)范,查表5.3.3，當入50時，板件的寬厚比-<0.1八10腹板燎J2 80心嘶估仆,通過驗算5疲勞檢算由表 2.1 可知 Nmm=-998.90kN、N"= 519.1334kN 得-minminA998.9 10160.56-62.21 MPa一 maxmaxA：519.1334 1。二 32.33MPH160.56minmax-62.21- “=-1.9

36、232.33可知E4A5為以壓為主的拉壓桿件，驗算公式為drn :- max rtrp 0rd rn Vmax =1 1 32.33 = 32.33MPa 乞 1 0.38 130.7 = 49.67MPa 通過驗算。6拉力強度驗算桿件同時承受拉力，故還應驗算其凈截面的拉力強度N 519.1334M0Aj 160.56仆 、簾、斗”人苗32.33 _200MPa，通過驗算。第五節(jié) 吊桿截面設計1初選截面XMil400選用腹板1-口 432X 10、翼緣 2- 260X14截面面積，慣性矩計算方法同上。2剛度驗算鋼橋規(guī)范規(guī)定僅受拉力且長度W 16m的腹桿容許最大長細比為180,由表3.1 可知y

37、 = 16°J4汨8°，通過驗算max .max AjMmaxWj802.53 1 0 97.12 1 03 23+103.12=15192父1。+8.36468387-0 寸 23沃=139.08MPa=2033MPa103.12 364683疲勞強度驗算吊桿無附加力，在主力作用下，吊桿除受到軸力外，還受到橫向鋼架作用產生的彎矩，故應檢算軸力與彎矩共同作用下的疲勞。由表 2.1 可知 Nmax= 802.53kN、5 = 151.92kN,MUv= 97.12kN.m 、 h/k = 8.87kN.m吊桿AE凈截面積Aj= 103.12cm2 ,毛慣性矩 吊x二42933

38、cm。1324Alx=4x(x2 3切 4+1.4城2.3x22.4)=6465cm栓孑LT貫T生矩 1236468cm4 凈慣性矩 Ijx.mx 匚 J = 42933 - 6465 =故 r dr n( amin-(Tmao = 1.00 x 1.00 x( 139.08-20.33) = 118.75MPa<n (To = 1.00x 130.70= 130.70 MPa,通過驗算表3.1主桁桿件驗算總表截面形式截面組臺板數板賈扳厚毛截面積A.估算毛截面面 翟爭截面租AJ截面面檳毛慣稚拒回轉半輕自由長度長細比 =200iv20460 X12436 乂 10214&04361

39、210154 0013321.3713192.0011323. 166. 23E+081 05E+O6201. 16112.447260血09726064. 57I一1十.I2 460 x 2Q1O416X 18214&042020182596029711.7322280.0025254,971 00E+093. 25E+08196.4911KB3725036. 95726064. 9220460X24】口 412冥222146041224223114434621.0026728. 0029427,851.18E+O93 9M+194. 53111,36737. 32720064.90

40、20460X2310404 X 202146040428203384027052. 9728688*00131E+094 55E+06197.01115. 0972SDIt S5*726062. 6420460 A32 ia396X is214&03抽32163577633725.0329B88. COL43E+095. 19E+08200. 17120.4772&036. 2772S060. 26-11JF L20600 X 24412 冥 1321S00412241S3621626202.9431600.001.47E+098 64E+G8201.81154.4714350

41、71. 1012915S3. 6020440 XH1 D432X 122144043214121750414523.00&124. 6793E+0G1 99E+061 的( J4 ioe. 5614350 iueo72. 08F標足殺件2Q440 X 121 0 4" 02144043612101492012712.0013840.325 99E+061. 7QE+0B200.38106.87143601146071.61T1K蒜足條件2H440 X 12in436X io2144043612101492012T12.0012360,675. 99E+O8i raE+ae20

42、0.38106.37143E0H46071.51 F稠足素件2C460X 1010428 X 10214S042816101000016056. ca11614.637 91E+0B2. 60E+08204.05116.0914353114S07U. 3298. 21A:屯7 fe! I111 .2D260 X H10432 x 102120043214101160010312. 0Q4077. 894. 29E+0S4- 10E+07192.3859. 4911606.09264. 060. 32156A0720260 X121 0436 X1022&04261612134&

43、611984.004977. 884. 89E*G8 4-63E+07190.5659 06iiacE.o9204.0fiO. 90167.20第六節(jié)腹桿高強度螺栓計算按照鋼橋規(guī)范第611條，高強度螺栓容許抗滑承載力為：m%N 1 0.45 200K1752.94kN式中P高強螺栓的容許抗滑承載力；m高強螺栓連接處的抗滑面數；%-高強螺栓連接的鋼材表面抗滑移系數，不大于 0.45 ；N 高強螺栓的設計預拉力，M22為200kN ；K安全系數，米用1.7。主桁腹桿桿端高強度螺栓個數n應滿足n _凹。 PN為桿件的承載力，對于主桁桿件：受拉桿件N二A ；受壓桿件N二Am是；受拉壓桿件N二maxA

44、；，Am卞一下各取一桿件舉例說明：1拉桿E2E4桿件承載力N =Aj 門=3385.65kNN3385.65螺栓數n63.95個；P 52.942壓桿EoAi桿件承載力 N 二 Am ； A. .4034.87KN4034.87螺栓數n76.2個；P 52.943拉壓桿E4A5桿件承載力N二 maxAj6, Am 訂刁 =1651.34KN螺栓數w2個桿件容稱剛度總讀根定1強度隨扳計苴應力c寄誅應力計耳應力。P A-1= tJb1 j| £1 住 li: r，J ff C7罟許應力A-200桿井章班 力【叩灶拴個數*衛(wèi)下EiE:64. E7100112.16130,7017ZA371

45、721.1932-6JOEzE-64. 9210014 趴 15BO. 70225. 3Q2912.0055.072碼64. 90I0Q14X90no. 70169.2B34.93x35缸D72上AiAi62, 64 ioa<QL7IQ.607.6613. 7720. 2033- 79-1D8.24131 .SO44190. 23£4 27260, 261000,500.60619413 .制24.7533.0Bs132.8S4763. 96100斜水33- 601000.75L6D12. 13低7022. 0040. QB-07. 9S97-1191IU41133.69403

46、4,8776.276AiE 72. 09100WVALUE!40.01130,70mLUE!#TALUE!4011. 611000 »JiO17. 82I5.J0343. 60-150.26WALUE,130,70mLUE!LVALUE!40弧71.61100O.3 0<.6017. 9215. 0343. 6036. 4Q111,23mLUE!7.27130.70mLUE1LVALUE!4Q9B. 21 ioai0.6301.6014. 0615. 7542. 8044 - 46-59. 21施9132> 33H - 9B1651x343L2鑒 II吊桿156-07 I

47、SO136.46130- 701347.7825.532立桿157.2015005750.607.7527. Q135. fi762,. 16-67. 28130.70第四章弦桿拼接計算和下弦端節(jié)點設計第一節(jié)E2節(jié)點弦桿拼接計算1拼接板截面設計鋼橋規(guī)范第907條規(guī)定，主桁受拉桿件拼接板凈面積應比被拼接桿件凈面 積大10%。根據前面表3-1計算結果, EOE2桿(2-460X 12, 1-436X 10)一半凈面積為1 2內拼接板n1 XrJ1 .節(jié)點板Aji 131.92 =65.96cm 2E2E4桿(2-460x22, 1-416X 18一半凈面積為1 2Aj2259.04=129.52cm2節(jié)點板選用厚度=32mm一塊節(jié)點板作為外拼接板提供的面積（取桿件高度46cm部分）A'pi=