主軸箱課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)

1、文檔來(lái)源為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)學(xué)生姓名：xx 學(xué)號(hào)： 04xx學(xué) 院：機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院專(zhuān) 業(yè)：機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化題 目：機(jī)械制造裝備課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)教師：職稱(chēng)：2011年12月20日河南理工大學(xué)機(jī)械制造裝備課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)一、課程設(shè)計(jì)目的：通過(guò)本課程設(shè)計(jì)的訓(xùn)練，使學(xué)生初步掌握機(jī)床的運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì)(包括主軸箱、變速箱傳動(dòng)鏈)，動(dòng)力計(jì)算(包括確定電機(jī)型號(hào)，主軸、傳動(dòng)軸、齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速)，以及關(guān)鍵零部件的強(qiáng)度校核，獲得工程師必備設(shè)計(jì)能力的初步訓(xùn)練，從而提高分析問(wèn)題、解決問(wèn)題盡快適應(yīng)工 程實(shí)踐的能力。二、課程設(shè)計(jì)內(nèi)容：根據(jù)給定的設(shè)計(jì)條件，先進(jìn)行動(dòng)力參數(shù)計(jì)算、運(yùn)動(dòng)

2、參數(shù)計(jì)算，然后進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，繪制 傳動(dòng)系統(tǒng)展開(kāi)圖草圖，再進(jìn)行主要零件的強(qiáng)度或剛度計(jì)算，根據(jù)計(jì)算結(jié)果修改草圖后，進(jìn)行 加深，最后編寫(xiě)設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)。(1)電動(dòng)機(jī)的選擇根據(jù)機(jī)床類(lèi)型和給定的主要技術(shù)參數(shù)及設(shè)計(jì)條件，計(jì)算主電動(dòng)機(jī)的功率，選定電動(dòng)機(jī)的 型號(hào)和轉(zhuǎn)速；(2)運(yùn)動(dòng)參數(shù)計(jì)算根據(jù)使用條件，確定主軸的極限轉(zhuǎn)速，進(jìn)而確定傳動(dòng)系統(tǒng)的變速組數(shù)、各變速組的傳動(dòng) 副數(shù)，設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)式，繪制轉(zhuǎn)速圖并計(jì)算皮帶輪的計(jì)算直徑，齒輪的齒數(shù)，最后繪制傳動(dòng)系統(tǒng) 圖；(3)動(dòng)力參數(shù)計(jì)算#文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請(qǐng)聯(lián)系刪除.文檔來(lái)源為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.根據(jù)電機(jī)功率以及確定的轉(zhuǎn)速圖和傳動(dòng)系統(tǒng)圖，確

3、定計(jì)算轉(zhuǎn)速，計(jì)算傳動(dòng)軸的直徑，齒輪的模數(shù)，選擇支承軸承的類(lèi)型等；（ 4）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)根據(jù)計(jì)算結(jié)果，進(jìn)行主傳動(dòng)系統(tǒng)的軸系、變速機(jī)構(gòu)、主軸組件等的布置和設(shè)計(jì)并繪制展開(kāi)圖、主要剖面圖和主要零件工作圖。（ 5）主要零件的驗(yàn)算根據(jù)設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)和載荷情況，驗(yàn)算最后一根傳動(dòng)軸的剛度和強(qiáng)度、最后一個(gè)傳動(dòng)組的齒輪模數(shù)、支承軸承的壽命（若系統(tǒng)比較復(fù)雜，此項(xiàng)內(nèi)容可略去） 。（ 6）根據(jù)驗(yàn)算結(jié)果，對(duì)車(chē)床主軸箱的展開(kāi)圖和主要剖面圖進(jìn)行修改加深，完成車(chē)床主軸箱的圖紙繪制；（ 7）編寫(xiě)設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)。內(nèi)容包括運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì)、動(dòng)力設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的計(jì)算和分析等三、課程設(shè)計(jì)任務(wù)：（ 1）每個(gè)學(xué)生在1.5 周內(nèi)必須完成對(duì)中等尺寸車(chē)床主傳動(dòng)系統(tǒng)的

4、設(shè)計(jì)：（ 2）繪制車(chē)床主軸箱展開(kāi)圖和主要剖面圖一張，圖幅不得小于 A1 ；繪制主軸零件工作圖一張，圖幅不小于A2 ；圖紙要求按制圖規(guī)范，包含標(biāo)題欄、序號(hào)、明細(xì)表等。（ 3）設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)一份，必須按照設(shè)計(jì)過(guò)程分章節(jié)編寫(xiě)，插圖要規(guī)范，并且必須有較為詳細(xì)的轉(zhuǎn)速圖和傳動(dòng)系統(tǒng)圖，篇幅約 800010000字（按版面約 25頁(yè)計(jì)算） 。大致包含以下內(nèi)容： 1）前言、 2）參數(shù)確定、 3）傳動(dòng)設(shè)計(jì)、4）動(dòng)力設(shè)計(jì)、 5）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、6）結(jié)束語(yǔ)四、時(shí)間安排：設(shè)計(jì)時(shí)間共計(jì)7.5天，其中收集資料1 天，總體方案設(shè)計(jì)（包括運(yùn)動(dòng)參數(shù)、動(dòng)力參數(shù)計(jì)算，轉(zhuǎn)速圖和傳動(dòng)系統(tǒng)圖繪制等） 2 天，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（包括展開(kāi)圖和主要剖面圖的草

5、圖繪制等） 1.5天，驗(yàn)算 1 天，加深圖紙1 天，編寫(xiě)設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū) 1 天。五、主要參考資料：1、 機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)，機(jī)械工業(yè)出版社，19952、 機(jī)床設(shè)計(jì)圖冊(cè)，上?？萍汲霭嫔?，19883、 機(jī)床課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)，哈爾濱工業(yè)大學(xué)， 19864、 金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)，各種版本5、 機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)，各種版本6、 機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)，陳立德，高教出版社， 2007機(jī)床裝備課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)條件序 號(hào)電機(jī)功率P電機(jī)轉(zhuǎn)速n0主軸最低轉(zhuǎn)速 nmin公 比 。轉(zhuǎn)速 級(jí)數(shù)z131450201.268231450301.41 8331450401.268431450801.4112531450901.26 12

6、16314501001.41；12741450201.268841450301.41 8941450401.2681041450801.41121141450901.26 12 12414501001.41121351450201.2681451450301.41 81551450401.2681651450801.41121751450901.26 :1218514501001.41 12195.51450201.268205.51450301.41；8215.51450401.268225.51450801.4112235.51450901.26 112245.514501001.4112

7、257.51450201.268267.51450301.418277.51450401.268287.51450801.4112297.51450901.2612307.514501001.4112目錄、 前言6.1 金屬切削機(jī)床在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中的地位6.2 機(jī)床課程設(shè)計(jì)的目的 6.3 車(chē)床的規(guī)格系列和用處 6.4 操作性能要求、參數(shù)的確定錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽 錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽 錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽 錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽 錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽 錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽 錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽2.1 確定轉(zhuǎn)速范圍#文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請(qǐng)聯(lián)系刪除文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word 版本可編輯.歡迎下載支持.2.2 主電機(jī)

8、選擇 錯(cuò)誤.!錯(cuò)誤.!3.1 主傳動(dòng)方案擬定 錯(cuò)誤.!3.2 傳動(dòng)結(jié)構(gòu)式、結(jié)構(gòu)網(wǎng)的選擇 錯(cuò)誤.!3.2.1 確定傳動(dòng)組及各傳動(dòng)組中傳動(dòng)副的數(shù)目 錯(cuò)誤!3.2.2 傳動(dòng)式的擬定 錯(cuò)誤.!3.2.3 結(jié)構(gòu)式的擬定 錯(cuò)誤.!3.3 轉(zhuǎn)速圖的擬定錯(cuò)誤.!傳動(dòng)件的估算錯(cuò)誤.!4.1 三角帶傳動(dòng)的計(jì)算 7.4.2 傳動(dòng)軸的估算錯(cuò)誤.!未定義書(shū)簽。4.2.1 傳動(dòng)軸直徑的估算錯(cuò)誤.!未定義書(shū)簽。4.3 齒輪齒數(shù)的確定和模數(shù)的計(jì)算 9.4.3.1 齒輪齒數(shù)的確定9.4.3.2 齒輪模數(shù)的計(jì)算1.0.錯(cuò)誤.!未定義書(shū)簽。4.4 帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 錯(cuò)誤.!未定義書(shū)簽。4.5 片式摩擦離合器的選擇和計(jì)算2.0五、動(dòng)力設(shè)

9、計(jì) 錯(cuò)誤.!未定義書(shū)簽。5.1 主軸剛度驗(yàn)算 錯(cuò)誤.!未定義書(shū)簽。5.1.1 選定前端懸伸量 C 錯(cuò)誤.!未定義書(shū)簽。5.1.2 主軸支承跨距L 的確定 錯(cuò)誤.!未定義書(shū)簽。5.1.3 計(jì)算 C 點(diǎn)撓度 錯(cuò)誤.!未定義書(shū)簽。5.2 齒輪校驗(yàn) 2.7.六、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及說(shuō)明 2.9.6.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的內(nèi)容、技術(shù)要求和方案 2.96.2 展開(kāi)圖及其布置2.9.6.3 齒輪塊設(shè)計(jì)2.8.3.0.6.4 主軸組件設(shè)計(jì)3.1.七、結(jié)束語(yǔ)錯(cuò)誤.!未定義書(shū)簽。八、參考文獻(xiàn)3.2.一、 前言1.1 緒論機(jī)床技術(shù)參數(shù)有主參數(shù)和基本參數(shù)，他們是運(yùn)動(dòng)傳動(dòng)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的依據(jù)，影響到機(jī)床是否滿足所需要的基本功能要求，參數(shù)擬定

10、就是機(jī)床性能設(shè)計(jì)。主參數(shù)是直接反映機(jī)床的加工能力、決定和影響其他基本參數(shù)的依據(jù)，如車(chē)床的最大加工直徑，一般在設(shè)計(jì)題目中給定，基本參數(shù)是一些加工件尺寸、機(jī)床結(jié)構(gòu)、運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力特性有關(guān)的參數(shù)，可歸納為尺寸參數(shù)、運(yùn)動(dòng)參數(shù)和動(dòng)力參數(shù)。通用車(chē)床工藝范圍廣，所加工的工件形狀、尺寸和材料各不相同，有粗加工又有精加工；用硬質(zhì)合金刀具又用高速鋼刀具。因此，必須對(duì)所設(shè)計(jì)的機(jī)床工藝范圍和使用情況做全面的調(diào)研和統(tǒng)計(jì)，依據(jù)某些典型工藝和加工對(duì)象，兼顧其他的可能工藝加工的要求，擬定機(jī)床技術(shù)參數(shù)，擬定參數(shù)時(shí)，要考慮機(jī)床發(fā)展趨勢(shì)和同國(guó)內(nèi)外同類(lèi)機(jī)床的對(duì)比 ， 使擬定的參數(shù)最大限度地適應(yīng)各種不同的工藝要求和達(dá)到機(jī)床加工能力下經(jīng)濟(jì)合

11、理。機(jī)床主傳動(dòng)系因機(jī)床的類(lèi)型、性能、規(guī)格和尺寸等因素的不同，應(yīng)滿足的要求也不一樣。設(shè)計(jì)機(jī)床主傳動(dòng)系時(shí)最基本的原則就是以最經(jīng)濟(jì)、合理的方式滿足既定的要求。在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)結(jié)合具體機(jī)床進(jìn)行具體分析，一般應(yīng)滿足的基本要求有：滿足機(jī)床使用性能要求。首先應(yīng)滿足機(jī)床的運(yùn)動(dòng)特性，如機(jī)床主軸油足夠的轉(zhuǎn)速范圍和轉(zhuǎn)速級(jí)數(shù)；滿足機(jī)床傳遞動(dòng)力的要求。主電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)機(jī)構(gòu)能提供足夠的功率和轉(zhuǎn)矩，具有較高的傳動(dòng)效率；滿足機(jī)床工作性能要求。主傳動(dòng)中所有零部件有足夠的剛度、 精度和抗震性， 熱變形特性穩(wěn)定 ； 滿足產(chǎn)品的經(jīng)濟(jì)性要求。傳動(dòng)鏈盡可能簡(jiǎn)短，零件數(shù)目要少，以便節(jié)約材料，降低成本。1.2 機(jī)床課程設(shè)計(jì)的目的課程設(shè)計(jì)是在學(xué)生學(xué)完

12、相應(yīng)課程及先行課程之后進(jìn)行的實(shí)習(xí)性教學(xué)環(huán)節(jié)，是大學(xué)生的必修環(huán)節(jié)，其目的在于通過(guò)機(jī)床運(yùn)動(dòng)機(jī)械變速傳動(dòng)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)， 使學(xué)生在擬定傳動(dòng)和變速的結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)方案過(guò)程中， 得到設(shè)計(jì)構(gòu)思，方案分析，結(jié)構(gòu)工藝性，機(jī)械制圖，零件計(jì)算，編寫(xiě)技術(shù)文件和查閱技術(shù)資料等方面的綜合訓(xùn)練，樹(shù)立正確的設(shè)計(jì)思想，掌握基本的設(shè)計(jì)方法，并培養(yǎng)學(xué)生具有初步的結(jié)構(gòu)分析，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和計(jì)算能力0文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請(qǐng)聯(lián)系刪除.文檔來(lái)源為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.1.3 車(chē)床的規(guī)格系列和用處普通機(jī)床的規(guī)格和類(lèi)型有系列型譜作為設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該遵照的基礎(chǔ)。因此，對(duì) 這些基本知識(shí)和資料作些簡(jiǎn)要介紹。本次設(shè)計(jì)的是普通型車(chē)

13、床主軸變速箱。主 要用于加工回轉(zhuǎn)體。表1車(chē)床的主參數(shù)(規(guī)格尺寸)和基本參數(shù)在舁 廳P電機(jī)功率N (kw)止轉(zhuǎn)最高轉(zhuǎn)速Nmax(/min )主軸最低轉(zhuǎn)速 nmin(/min )公比轉(zhuǎn)速級(jí)數(shù)Z257.51450201.2681.4 操作性能要求1)具有皮帶輪卸荷裝置2)手動(dòng)操縱雙向摩擦片離合器實(shí)現(xiàn)主軸的正反轉(zhuǎn)及停止運(yùn)動(dòng)要求3)主軸的變速由變速手柄完成2.1 確定轉(zhuǎn)速范圍查金屬切削機(jī)床表 4-2 得:20r/min, 25r/min, 31.5r/min, 40r/min, 40r/min, 63r/min, 80r/min , 100r/min2.2 主電機(jī)選擇合理的確定電機(jī)功率，使機(jī)床既能充分發(fā)

14、揮其使用性能，滿足生產(chǎn)需要， 又不致使電機(jī)經(jīng)常輕載而降低功率因素。已知電動(dòng)機(jī)的功率是7.5KW,根據(jù)課程設(shè)計(jì)附錄表九選 Y132S2-4, 額定功率7.5加滿載轉(zhuǎn)速1440 rmin ,最大額定轉(zhuǎn)距2.2Nm ,4=0.87。三、傳動(dòng)設(shè)計(jì)3.1 主傳動(dòng)方案擬定擬定傳動(dòng)方案，包括傳動(dòng)型式的選擇以及開(kāi)停、換向、制動(dòng)、操縱等整個(gè)1文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請(qǐng)聯(lián)系刪除.文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word 版本可編輯.歡迎下載支持.傳動(dòng)系統(tǒng)的確定。傳動(dòng)型式則指?jìng)鲃?dòng)和變速的元件、機(jī)構(gòu)以及組成、安排不同特點(diǎn)的傳動(dòng)型式、變速類(lèi)型。傳動(dòng)方案和型式與結(jié)構(gòu)的復(fù)雜程度密切相關(guān)，和工作性能也有關(guān)系。因此，確定傳動(dòng)方案

15、和型式，要從結(jié)構(gòu)、工藝、性能及經(jīng)濟(jì)等多方面統(tǒng)一考慮。傳動(dòng)方案有多種，傳動(dòng)型式更是眾多，比如：傳動(dòng)型式上有集中傳動(dòng)，分離傳動(dòng) ； 擴(kuò)大變速范圍可用增加傳動(dòng)組數(shù)， 也可用背輪結(jié)構(gòu)、 分支傳動(dòng)等型式；變速箱上既可用多速電機(jī)，也可用交換齒輪、滑移齒輪、公用齒輪等。顯然，可能的方案有很多，優(yōu)化的方案也因條件而異。此次設(shè)計(jì)中，我們采用集中傳動(dòng)型式的主軸變速箱。3.2 傳動(dòng)結(jié)構(gòu)式、結(jié)構(gòu)網(wǎng)的選擇結(jié)構(gòu)式、結(jié)構(gòu)網(wǎng)對(duì)于分析和選擇簡(jiǎn)單的串聯(lián)式的傳動(dòng)不失為有用的方法，但對(duì)于分析復(fù)雜的傳動(dòng)并想由此導(dǎo)出實(shí)際的方案，就并非十分有效。3.2.1 確定傳動(dòng)組及各傳動(dòng)組中傳動(dòng)副的數(shù)目級(jí)數(shù)為 Z 的傳動(dòng)系統(tǒng)由若干個(gè)順序的傳動(dòng)組組成，

16、各傳動(dòng)組分別有 Z 、Z、個(gè)傳動(dòng)副。即Z 乙乙乙傳動(dòng)副中由于結(jié)構(gòu)的限制以 2 或 3 為合適，即變速級(jí)數(shù)Z 應(yīng)為 2 和 3 的ab因子： Z ，可以有三種方案：8=4X2; 8=2X4; 8=2X2X2;3.2.2 傳動(dòng)式的擬定8 級(jí)轉(zhuǎn)速傳動(dòng)系統(tǒng)的傳動(dòng)組，選擇傳動(dòng)組安排方式時(shí)，考慮到機(jī)床主軸變速箱的具體結(jié)構(gòu)、裝置和性能。主軸對(duì)加工精度、表面粗糙度的影響很大，因此主軸上齒輪少些為好。最后一個(gè)傳動(dòng)組的傳動(dòng)副常選用 2。綜上所述，傳動(dòng)式為8=2X2X2o3.2.3 結(jié)構(gòu)式的擬定傳動(dòng)副應(yīng)前多后少的原則，故8=2 2 2 傳動(dòng)式，有6 種結(jié)構(gòu)式和對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)網(wǎng)。 又因?yàn)閭鲃?dòng)順序應(yīng)前密后疏， 變速組的降速

17、要前慢后快， 所以結(jié)構(gòu)式 為：8=21 22 242文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請(qǐng)聯(lián)系刪除.文檔來(lái)源為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.5文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請(qǐng)聯(lián)系刪除.3.3轉(zhuǎn)速圖的擬定圖1正轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速圖圖2主傳動(dòng)系圖,圖檔來(lái)網(wǎng)為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本嗚加輯.歡迎下載支持.四、傳動(dòng)件的估算4.1三角帶傳動(dòng)的計(jì)算三角帶傳動(dòng)中，軸間距A可以加大。由于是摩擦傳遞，帶與輪槽間會(huì)有 打滑，宜可緩和沖擊及隔離振動(dòng)，使傳動(dòng)平穩(wěn)。帶輪結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但尺寸大，機(jī) 床中常用作電機(jī)輸出軸的定比傳動(dòng)。(1)選擇三角帶的型號(hào)根據(jù)公式：Pca KAP 1.2 7.5 9.0(kW)式中P-電動(dòng)機(jī)額

18、定功率，Ka-工作情況系數(shù)查機(jī)械設(shè)計(jì)圖8-8因此選擇A型帶，尺寸參數(shù)為B=80mm, bd=11mm,h=10,40 。(2)確定帶輪的計(jì)算直徑D , D帶輪的直徑越小帶的彎曲應(yīng)力就越大。為提高帶的壽命，小帶輪的直徑D不宜過(guò)小，即D Dmin。查機(jī)械設(shè)計(jì)表8-3, 8-7取主動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑D =100m由公式式中：n -小帶輪轉(zhuǎn)速，n -大帶輪轉(zhuǎn)速，-帶的滑動(dòng)系數(shù)，一般取0.02。所以，由機(jī)械設(shè)計(jì) A表8-7取園整為400mm。1450D2100(1 0.02) 400.3mm355(3)確定三角帶速度按公式冗Dn60 10003.14 100 1450-60 1000-7.6m/s(4)初定中

19、心距帶輪的中心距，通常根據(jù)機(jī)床的總體布局初步選定， 一般可在下列范圍內(nèi) 選?。焊鶕?jù)經(jīng)驗(yàn)公式 0.7 D1 D2 A0 2 D1 D2 mm 取，2X ( 100+400) =1000mm 取 A0 =1000mm.(5)三角帶的計(jì)算基準(zhǔn)長(zhǎng)度L(400-100)22807.5mm4 1000L A -D D *3.14 .、L0 2 1000+(100 400)+2由機(jī)械設(shè)計(jì)表8-2,圓整到標(biāo)準(zhǔn)的計(jì)算長(zhǎng)度 L=2800mm(6)驗(yàn)算三角帶的撓曲次數(shù)1000mv 廣，5.4L40%、/秒符合要求。確定實(shí)際中心距A180(8)驗(yàn)算小帶輪包角D2 D121 57.3A162.3 120主動(dòng)輪上包D2%

20、 D1 1n2文檔來(lái)源為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.角合適。(9)確定三角帶根數(shù)Z根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)式8-22得傳動(dòng)比查表 8-5c, 8-5d 得 p0 = 0.17KW, p0 = 1.32KW查表 8-5, k =0.96;查表 8-2,=1.11所以取z=6根(10)計(jì)算預(yù)緊力查機(jī)械設(shè)計(jì)表 8-4, q=0.1kg/m4.2傳動(dòng)軸的估算傳動(dòng)軸除應(yīng)滿足強(qiáng)度要求外，還應(yīng)滿足剛度的要求，強(qiáng)度要求保證軸在反 復(fù)載荷和扭載荷作用下不發(fā)生疲勞破壞。機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)精度要求較高，不允 許有較大變形。因此疲勞強(qiáng)度一般不失是主要矛盾，除了載荷很大的情況外， 可以不必驗(yàn)算軸的強(qiáng)度。剛度要求

21、保證軸在載荷下不至發(fā)生過(guò)大的變形。因此, 必須保證傳動(dòng)軸有足夠的剛度。4.2.1 傳動(dòng)軸直徑的估算d根據(jù)公式914：mm I 軸的直徑：取 1 0.96, n1j 355r/mind 914 7.5917.5 0.92234.34mmnj:355 1取 40mm R 軸的直徑：取 21 0.98 0.99 0.99 0.922,nj2 160r/min 4,7.57.5 0.922 ，一d 914. 91 , 41.1mm,nj.160 1取 45mm田軸的直徑：取32 0.98 0.99 0.89,nj3 63r/min 4 ,7.57.5 0.89d 914: 91 51.92mmnj:6

22、3 1取 60mmiv軸的直徑：取432 0.980.99 0.86,nj3 29r/min由材料力學(xué)知，主軸軸端部的剛度與截面慣性矩成正比,Kd £（D4 d4） 64 1 （_d_）4即：k 丁D4 64（D；）式中：據(jù)上式可得出主軸孔徑對(duì)偶剛度影響的，有圖可當(dāng)d/D。0.5時(shí)，KJK 0.94 ,說(shuō)明空心主軸的剛度降低較小。當(dāng)d' D0 0.7時(shí)，Kd/K 0.76 ,空心主軸剛度降低了 24%,因此為了避免過(guò)多削弱主軸的剛度，一般取d' D0 0.7。主軸孔徑d確定后，可根據(jù)主軸的使用 及加工要求選擇錐孔的錐度。錐孔僅用于定心時(shí)，則錐孔應(yīng)大些，若錐孔除用 于定

23、心，還要求自鎖，借以傳遞轉(zhuǎn)矩時(shí)，錐度應(yīng)小些，我這里選用莫氏六號(hào)錐 孔。初步設(shè)定主軸孔徑d=60mm,主軸孔徑與外徑比為0.67。初步設(shè)定主軸孔徑d=60mm,主軸孔徑與外徑比為0.67,即取外徑90mm 其中：P-電動(dòng)機(jī)額定功率（kW）;網(wǎng)3-14主軸孔徑對(duì)剛度的影響-從電機(jī)到該傳動(dòng)軸之間 傳動(dòng)件的傳動(dòng)效率的乘積；nj-該傳動(dòng)軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速r r/min）.-傳動(dòng)軸允許的扭 轉(zhuǎn)角（0加）。-傳動(dòng)軸允許的扭轉(zhuǎn)角（°/m）當(dāng)軸上有鍵槽時(shí)，d值應(yīng)相應(yīng)增大45%;當(dāng)軸為花鍵軸時(shí)，可將估算的d 值減小7%為花鍵軸的小徑；空心軸時(shí)，d需乘以計(jì)算系數(shù)b,b值見(jiàn)【5】表7-12。 I和IV為由鍵槽并且

24、軸IV為空心軸，II和田為花鍵軸。軸和軸因?yàn)橐惭b滑移齒輪所以都采用花鍵軸。因?yàn)榫匦位ㄦI定心精度高，定心穩(wěn)定性好，能 用磨削的方法消除熱處理變形，定心直徑尺寸公差和位置公差都能獲得較高的 精度，故我采用矩形花鍵連接。按GBT1144 1987規(guī)定，矩形花鍵的定心方 式為小徑定心。查【15】表5-3-30的矩形花鍵的基本尺寸系列，軸花鍵軸的規(guī)格N d D B為8 46 50 9; 軸花鍵軸的規(guī)格N d D B為 8 62 68 12。4.3齒輪齒數(shù)的確定和模數(shù)的計(jì)算 4.3. 1齒輪齒數(shù)的確定當(dāng)各變速組的傳動(dòng)比確定以后，可確定齒輪齒數(shù)。對(duì)于定比傳動(dòng)的齒輪齒 數(shù)可依據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)推薦的方法確定。

25、對(duì)于變速組內(nèi)齒輪的齒數(shù)，如傳動(dòng)比 是標(biāo)準(zhǔn)公比的整數(shù)次方時(shí)，變速組內(nèi)每對(duì)齒輪的齒數(shù)和Sz及小齒輪的齒數(shù)可以從表3-6 （機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)）中選取。一般在主傳動(dòng)中，最小齒數(shù)應(yīng)大于 1820。采用三聯(lián)滑移齒輪時(shí)，應(yīng)檢查滑移齒輪之間的齒數(shù)關(guān)系： 三聯(lián)滑移齒 輪的最大齒輪之間的齒數(shù)差應(yīng)大于或等于 4,以保證滑移是齒輪外圓不相碰。第一組齒輪：I 111u13 - u22傳動(dòng)比：2,1.6查機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)表3-6,齒數(shù)和$取72Z =24, Z2 =48, Z3 =44,乙=28;第二組齒輪:u1傳動(dòng)比：133U21 _X42.51齒數(shù)和 Sz取 73：Z5 28 , Z7 21 , Z6 45 Z8 5

26、2 ； 第三組齒輪:II 11u1_ _ _ u2_5- / 八傳動(dòng)比：1.26,3.16齒數(shù)和 Sz 取 75:Z9 33 , Z10 42, Z11 18, Z12 57；4.3.2齒輪模數(shù)的計(jì)算齒輪模數(shù)的估算。通常同一變速組內(nèi)的齒輪取相同的模數(shù)，如齒輪材料相同時(shí)，選擇負(fù)荷最重的小齒輪，根據(jù)齒面接觸疲勞強(qiáng)度和齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度條件按【5】表7-17進(jìn)行估算模數(shù)mH和mF,并按其中較大者選取相近的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)，為簡(jiǎn)化工藝變速傳動(dòng)系統(tǒng)內(nèi)各變速組的齒輪模數(shù)最好一樣，通常不超過(guò)23種模數(shù)。先計(jì)算最小齒數(shù)齒輪的模數(shù)，齒輪選用直齒圓柱齒輪及斜齒輪傳動(dòng)，查【4】表10-8齒輪精度選用硬度為280HBS:根據(jù)【

27、5】表7-17;有公式:mH160203齒面接觸疲勞強(qiáng)度:KP( 1)22mnj Z HPmF齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度：4303KPm n j Z FP7級(jí)精度，再由【4】表10-1選擇小齒輪材料為40Cr （調(diào)質(zhì)）,17文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請(qǐng)聯(lián)系刪除.、a變速組：分別計(jì)算各齒輪模數(shù)，先計(jì)算最小齒數(shù) 24的齒輪。mH 160203齒面接觸疲勞強(qiáng)度：KP( 1)2mnj Z2HP其中：-公比；=2;P-齒輪傳遞的名義功率；P =m-齒寬系數(shù) m=b/m 5-10;HP-齒輪許允接觸應(yīng)力HP 0.9 Hlim ,Hlim 由【5】圖 7-6 按 MQ線查取;nj-計(jì)算齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速；K-載荷系數(shù)取12

28、Hlim =650MPa,1.2 7.2 3. mH1160203 224.74mm'8 242 585355根據(jù)【6】表10-4將齒輪模數(shù)圓整為5mm 。KP mF 4303 齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度：: mnjz FP其中：P-齒輪傳遞的名義功率；P =;m-齒寬系數(shù)m=b/m 5-10 ;圖7-11按MQFP-齒輪許允齒根應(yīng)力FP 1.4 Flim , Flim由線查取;nj -計(jì)算齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速K-載荷系數(shù)取12Flim 300MPaFP 300MPa 1.4 420MPa43031.2 728 355 24 4203.07mm根據(jù)【6】表10-4將齒輪模數(shù)圓整為3mm mH1 mF1

29、所以 m1 5mm于是變速組a的齒輪模數(shù)取 m = 5mm, b = 40mm。軸I上主動(dòng)輪齒輪的直徑：da1 5 24 120mm; da2 5 28 140mm; o軸n上三聯(lián)從動(dòng)輪齒輪的直徑分別為：、b變速組：確定軸R上另兩聯(lián)齒輪的模數(shù)，先計(jì)算最小齒數(shù)21的齒輪齒面接觸疲勞強(qiáng)度:mH160203KP( 1) 22mJ Z HP其中：-公比；=2.51;P-齒輪傳遞的名義功率；P =m-齒寬系數(shù)m=bm 5 10 ；HP-齒輪許允接觸應(yīng)力HP 0.9 Hlim , Hlim由【5】圖7-6按MQ線查??；nj-計(jì)算齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速；K-載荷系數(shù)取12Hlm =650MPa,HP 650MPa 0

30、.9 585MPa1.2 6.915 3.51 m«H2 160203 226.72mm8 212.51 585160根據(jù)【6】表10-4將齒輪模數(shù)圓整為8mm 。齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度:KPmF 4303 m n j Z FP其中：P-齒輪傳遞的名義功率;m-齒寬系數(shù)m=bm5 10.?FP-齒輪許允齒根應(yīng)力 FP 1.4 Flim , Flim由【5】圖7-11按MQ線 查?。籲j-計(jì)算齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速；K-載荷系數(shù)取12F lim300MPaFP 300MPa 1.4 420MPa1.2 6.915 mF2 4303 4.74mm,5 160 21 420根據(jù)【6】表10-4將齒輪模數(shù)圓

31、整為6mmmH2 mF2所以 mb 8mm于是變速組b的齒輪模數(shù)取 m =8mm, b = 40mm。軸R上主動(dòng)輪齒輪的直徑：軸加上三聯(lián)從動(dòng)輪齒輪的直徑分別為：18的齒輪(3)、c變速組：確定軸加上另兩聯(lián)齒輪的模數(shù)，先計(jì)算最小齒數(shù)齒面接觸疲勞強(qiáng)度:mH16020KP( 1)3,22j m n j z HP其中：-公比；=3.16;P-齒輪傳遞的名義功率；P =m-齒寬系數(shù)m=b/m 5 10；HP-齒輪許允接觸應(yīng)力HP 0.9 Hlim, Hlim由【5】線查??；nj-計(jì)算齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速；K-載荷系數(shù)取12圖7-6按MQHlim =650MPa,hp 650MPa 0.9 585MPamH2 1

32、602031.26.544.16-2_ _2一10183.16585638.21mm根據(jù)【6】表10-4將齒輪模數(shù)圓整為8mmmF4303KP齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度:m n j z FP其中：P-齒輪傳遞的名義功率；P =m-齒寬系數(shù)m=b'/m 5 10 ；FP -齒輪許允齒根應(yīng)力FP 1.4 Flm , Flm 由【5】圖 7-11 按 MQ 線查取;“j-計(jì)算齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速；K-載荷系數(shù)取12Flm 300MPaFP 300MPa 1.4 420MPa1 2 6 54mF2 4303 ,55.02mm,10 63 18 420根據(jù)【6】表10-4將齒輪模數(shù)圓整為6mmmH2 mF2所以

33、m38mm于是變速組b的齒輪模數(shù)取 m =8mm, b = 80mm軸加上主動(dòng)輪齒輪的直徑：軸IV上三聯(lián)從動(dòng)輪齒輪的直徑分別為：*、標(biāo)準(zhǔn)齒輪參數(shù)：20度，h 1, c 0.25從【7】表5-1查得以下公式* 、齒頂圓直徑da =(z1+2ha)m；齒根圓直徑df (Z1 2ha 2C)m；分度圓直徑d = mz；*齒頂高h(yuǎn)a = h am ；*、齒根高 hf =(ha+c)m;齒輪的具體值見(jiàn)表表5.1齒輪尺寸表（單位：mm）齒輪齒數(shù)z模數(shù)分度圓 直彳全d齒頂圓直徑da齒根圓 直徑df齒頂局齒根高1.245120130107.556.252.485240250227.556.253.445220

34、230207.556.254.285140150127.556.255.2882242402048106.4583603763408107.2181681841488108.5284164323968109.33826428024481010.42833635231681011.18814416012481012.578456472436810(zi Z2)m (24 48) 5d 180(mm)22.(21 52) 8 d 292(mm)(18 57) 8d v -30 300(mm);由公式bmm( m 5 10)得：I軸主動(dòng)輪齒輪b 5 5 25mm ；II軸主動(dòng)輪齒輪b 5 8 40

35、mm；III軸主動(dòng)輪齒輪b 8 10 80mm;一般一對(duì)嚙合齒輪，為了防止大小齒輪因裝配誤差產(chǎn)生軸向錯(cuò)位時(shí)導(dǎo)致嚙合齒寬減小而增大輪齒的載荷，設(shè)計(jì)上，應(yīng)主動(dòng)輪比從動(dòng)輪齒寬大(510mm)。所以.b1 b4 25mmb5 b7 40mmb9bn80mmb2b320mmb6b835mmb10b1270mm, °4.4齒輪結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)通過(guò)齒輪傳動(dòng)強(qiáng)度的計(jì)算，只能確定出齒輪的主要尺寸，如齒數(shù)、模數(shù)、齒寬、 螺旋角、分度圓直徑等，而齒圈、輪輻、輪轂等的結(jié)構(gòu)形式及尺寸大小，通常都由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定。當(dāng)齒頂圓直徑 da 160mm時(shí)，可以做成實(shí)心式結(jié)構(gòu)的齒輪。當(dāng)160mm da 500mm時(shí)，可做成腹板式

36、結(jié)構(gòu)，再考慮到加工問(wèn)題，現(xiàn)決定把齒輪6、8、9、10和12做成腹板式結(jié)構(gòu)。其余做成實(shí)心結(jié)構(gòu)。根據(jù)4】圖10-39(a結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算如下：齒輪6結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算，D0 da (10 14)mn 376 12 8 280mm.?D4 60mm .?D3 1.6D4 1.6 60 96mm, D3取96mm.?D2(0.25 0.35)(D0 D3) (0.25 0.35)(280 96) 46 66.4mm,D2>70mm；文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word 版本可編輯.歡迎下載支持.C (0.20.3)B 0.3 55 16.5mm, C 取 16mm。齒輪 8 結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算;D0 da (1

37、014)mn432 12 8 336mm;D0 330mm;；D4 60mm ；D3 1.6D4 1.6 60 96mm, D3取96mm；D2 (0.25 0.35)(D0 D3) (0.25 0.35)(330 96) 58.5 81.9mm, D2取70mm；C (0.2 0.3)B 0.3 55 165mm, c 取 16cm。齒輪 9 結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算D0 da (10 14)mn328 12 8 232mm, D0取230mm，D4 60mm ；D3 1.6D41.6 60 96mm,D2 (0.250.35)(D0 D3) (0.25 0.35)(230 96) 75 105mm,

38、D2M90mm. ；C (0.20.3)B 0.3 80 24mm, c 取 24cm。齒輪 10 結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算D0 da (10 14)mn336 12 8 240mm, D0取240mm，D4 90mm ；D3 1.6D41.6 90 144mm,D2 (0.25 0.35)( D0 D3) (0.25 0.35)(240 144) 24 33.6mm, D2>30mm；C (0.20.3)B 0.3 70 21mm, c 取 20mm。齒輪 12 結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算D0 da (10 14)mn456 12 8 360mm, D0取350mm，D4 90mm ；D3 1.6D41.6 9

39、0 144mm,16文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請(qǐng)聯(lián)系刪除文檔來(lái)源為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.D2 (0.25 0.35)(D0 D3) (0.25 0.35)(350 144) 51.5 71.6mm, 口2取60mm ； C (0.20.3)B 0.3 70 21mm, C 取 20cm。4.4 帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、帶輪的材料常用的V帶輪材料為HT150或HT200,轉(zhuǎn)速較高時(shí)可以采用鑄鋼或鋼板沖壓焊 接而成，小功略時(shí)采用鑄鋁或塑料。、帶輪結(jié)構(gòu)形式V帶輪由輪緣、輪輻和輪轂組成，根據(jù)輪輻結(jié)構(gòu)的不同可以分為實(shí)心式( 【4】圖 8-14a)、腹板式(【4】圖8-14b)、孔板式

40、(【4】圖8-14c)、橢圓輪輻式(【4】圖 8-14d)。V帶輪的結(jié)構(gòu)形式與基準(zhǔn)直徑有關(guān)，當(dāng)帶輪基準(zhǔn)直徑 dd 2.5d (d為安 裝帶輪的軸的直徑，mm)時(shí)?？梢圆捎脤?shí)心式，當(dāng)dd 300mm可以采用腹板式， dd 300mm，同時(shí)D1 d1 100mm時(shí)可以采用孔板式，當(dāng)dd 300mm時(shí)，可以采 用輪輻式。帶輪寬度.B (z 1)e 2f (6 1) 15 2 9 93mm。分度圓直徑：dd 400mmo其他尺寸見(jiàn)帶輪零件圖。、V帶輪的論槽V帶輪的輪槽與所選的 V帶型號(hào)向?qū)?yīng)，見(jiàn)【4】表8-10.mm槽型與dd相對(duì)應(yīng)得A11.02.758.79一一V帶繞在帶輪上以后發(fā)生彎曲變形， 使V

41、帶工作面夾角發(fā)生變化。為了使V帶 的工作面與大論的輪槽工作面緊密貼合，將V帶輪輪槽的工作面得夾角做成小于 40°。V帶安裝到輪槽中以后，一般不應(yīng)該超出帶輪外圓，也不應(yīng)該與輪槽底部接觸。 為此規(guī)定了輪槽基準(zhǔn)直徑到帶輪外圓和底部的最小高度ha min和hf min。輪槽工作表面的粗糙度為R1.6或R3.2。、V帶輪的技術(shù)要求鑄造、焊接或燒結(jié)的帶輪在輪緣、腹板、輪輻及輪轂上不允許有傻眼、裂縫、縮 孔及氣泡；鑄造帶輪在不提高內(nèi)部應(yīng)力的前提下，允許對(duì)輪緣、凸臺(tái)、腹板及輪 轂的表面缺陷進(jìn)行修補(bǔ)；轉(zhuǎn)速高于極限轉(zhuǎn)速的帶輪要做靜平衡，反之做動(dòng)平衡。 其他條件參見(jiàn)GB/T13575.1 92中的規(guī)定。4

42、.5 片式摩擦離合器的選擇和計(jì)算片式摩擦離合器目前在機(jī)床中應(yīng)用廣泛，因?yàn)樗梢栽谶\(yùn)轉(zhuǎn)中接通或脫開(kāi)， 具有結(jié)合平穩(wěn)、沒(méi)有沖擊、結(jié)構(gòu)緊湊的特點(diǎn)，部分零件已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化，多用于機(jī)床 主傳動(dòng)。按扭矩選擇，即：根據(jù)【15】和【14】表6-3-20,計(jì)算轉(zhuǎn)矩TcTt,查【15】表6-3-21 得1.4 TC 182 1.4 255N m c摩擦盤(pán)工作面的平均直徑DP式中d為軸的直徑。摩擦盤(pán)工作面的外直徑D1 摩擦盤(pán)工作面的內(nèi)直徑D2摩擦盤(pán)寬度b摩擦面對(duì)數(shù)m,查【15】表6-3-17,摩擦副材料為淬火鋼，對(duì)偶材料為淬火鋼,摩擦因數(shù)取0.08,許用壓強(qiáng)取100N/cm2 ,許用溫度120C.；m圓整為11.:摩擦

43、面片數(shù)z=11+1=12.摩擦片脫開(kāi)時(shí)所需的間隙，因?yàn)椴捎脻袷剿?0.2 0.5許用傳遞轉(zhuǎn)矩Tcp19文檔收集于互聯(lián)網(wǎng)，如有不妥請(qǐng)聯(lián)系刪除.Tcp3.14 14400 120 11 0.08 100 0.88 0.86 1 10000 1759.8N m 255N m因?yàn)閂m8 1.4Dpn600003.14 120 355600002.23mS壓緊力Q摩擦面壓強(qiáng)p根據(jù)【14】表22.7-7選用帶滾動(dòng)軸承的多片雙聯(lián)摩擦離合器，因?yàn)榘惭b在箱內(nèi)，所以采取濕式。結(jié)構(gòu)形式見(jiàn)【14】表22.7-7圖（a）表5.2特征參數(shù)圖 號(hào)許用轉(zhuǎn)距重量/kg轉(zhuǎn)動(dòng)慣量/kg m接合力/N脫開(kāi)力/N內(nèi)部外部圖a1204

44、.70.00350.0050170100表5.3主要尺寸圖 號(hào)許用轉(zhuǎn)矩DABcEFG閉 式開(kāi)式圖a1201832-1081001832604570表5.4主要尺寸圖 號(hào)HJLRSa圖a85475181152656435-102011五、動(dòng)力設(shè)計(jì)5.1 主軸剛度驗(yàn)算5.1.1 選定前端懸伸量C主軸懸伸量的大小往往收結(jié)構(gòu)限制，主要取決于主軸端部的結(jié)構(gòu)形式及尺寸、 刀具或夾具的安裝方式、前軸承的類(lèi)型及配置、潤(rùn)滑與密封裝置的結(jié)構(gòu)尺寸等。 主軸設(shè)計(jì)時(shí)，在滿足結(jié)構(gòu)的前提下，應(yīng)最大限度的縮短主軸懸伸量a。根據(jù)結(jié)構(gòu),定懸伸長(zhǎng)度a1 120mm。5.1.2 主軸支承跨距L的確定一般最佳跨距L02 : 3 C 2

45、40 : 420mm ,考慮到結(jié)構(gòu)以及支承剛度因磨損會(huì)不斷降低，應(yīng)取跨距 L比最佳支承跨距L0大一些，再考慮到結(jié)構(gòu)需要，這 里取 L=750mm。5.1.3 計(jì)算C點(diǎn)撓度計(jì)算C點(diǎn)撓度、當(dāng)量切削力F的計(jì)算P 0.85T 9550 2100N m考慮機(jī)械效率，主軸最大輸出轉(zhuǎn)距29.床身上最大加工直徑約為最大回轉(zhuǎn)直徑的50到60%,即加工工件直徑取為160mm，則半徑為0.08m.前后支撐力分別設(shè)為FA,FB.、驅(qū)動(dòng)力Q的計(jì)算其中：所以、軸承剛度的計(jì)算1）軸承類(lèi)型選擇主軸前軸承有兩種常用的類(lèi)型：雙列短圓柱滾子軸承。承載能力大，可同時(shí)承受徑向力和軸向力，結(jié)構(gòu)比較 簡(jiǎn)單，但允許的極限轉(zhuǎn)速低一些。與雙列短

46、圓柱滾子軸承配套使用承受軸向力的軸承有三種：600角雙向推力向心球軸承。是一種新型軸承，在近年生產(chǎn)的機(jī)床上廣泛采 用。具有承載能力大，允許極限轉(zhuǎn)速高的特點(diǎn)。外徑比同規(guī)格的雙列圓柱滾子軸 承小一些。在使用中，這種軸承不承受徑向力。推力球軸承。承受軸向力的能力最高，但允許的極限轉(zhuǎn)速低，容易發(fā)熱。向心推力球軸承。允許的極限轉(zhuǎn)速高，但承載能力低，主要用于高速輕載的 機(jī)床。2）軸承的配置大多數(shù)機(jī)床主軸采用兩個(gè)支撐，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造方便，但為了提高主軸剛度 也有用三個(gè)支撐的了。三支撐結(jié)構(gòu)要求箱體上三支撐孔具有良好的同心度，否則溫升和空載功率增大，效果不一定好。三孔同心在工藝上難度較大，可以用兩個(gè) 支撐的主要

47、支撐，第三個(gè)為輔助支撐。輔助支撐軸承（中間支撐或后支撐）保持 比較大的游隙（約0.030.07mm）,只有在載荷比較大、軸產(chǎn)生彎曲變形時(shí)，輔 助支撐軸承才起作用。軸承配置時(shí)，除選擇軸承的類(lèi)型不同外，推力軸承的布置是主要差別。推力文檔來(lái)源為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持.軸承布置在前軸承、 后軸承還是分別布置在前、 后軸承， 影響著溫升后軸的伸長(zhǎng)方向以及結(jié)構(gòu)的負(fù)責(zé)程度，應(yīng)根據(jù)機(jī)床的實(shí)際要求確定。在配置軸承時(shí)，應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：每個(gè)支撐點(diǎn)都要能承受經(jīng)向力。兩個(gè)方向的軸向力應(yīng)分別有相應(yīng)的軸承承受。徑向力和兩個(gè)方向的軸向力都應(yīng)傳遞到箱體上， 即負(fù)荷都由機(jī)床支撐件承受。3）軸承的精度和

48、配合主軸軸承精度要求比一般傳動(dòng)軸高。前軸承的誤差對(duì)主軸前端的影響最大，所以前軸承的精度一般比后軸承選擇高一級(jí)。普通精度級(jí)機(jī)床的主軸，前軸承的選 C 或 D 級(jí)，后軸承選 D 或 E 級(jí)。選擇軸承的精度時(shí)，既要考慮機(jī)床精度要求，也要考慮經(jīng)濟(jì)性。軸承與軸和軸承與箱體孔之間， 一般都采用過(guò)渡配合。 另外軸承的內(nèi)外環(huán)都是薄壁件， 軸和孔德形狀誤差都會(huì)反映到軸承滾道上去。 如果配合精度選的太低，會(huì)降低軸承的回轉(zhuǎn)精度，所以軸和孔的精度應(yīng)與軸承精度相匹配。1）軸承間隙的調(diào)整為了提高主軸的回轉(zhuǎn)精度和剛度， 主軸軸承的間隙應(yīng)能調(diào)整。 把軸承調(diào)到合適的負(fù)間隙，形成一定的預(yù)負(fù)載，回轉(zhuǎn)精度和剛度都能提高，壽命、噪聲和

49、抗震性也有改善。 預(yù)負(fù)載使軸承內(nèi)產(chǎn)生接觸變形， 過(guò)大的預(yù)負(fù)載對(duì)提高剛度沒(méi)有明顯的小果，而磨損發(fā)熱量和噪聲都會(huì)增大，軸承壽命將因此而降低。軸承間隙的調(diào)整量， 應(yīng)該能方便而且能準(zhǔn)確地控制， 但調(diào)整機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)不能太復(fù)雜。 雙列短圓柱滾子軸承內(nèi)圈相對(duì)外圈可以移動(dòng)， 當(dāng)內(nèi)圈向大端軸向移動(dòng)時(shí)，由于1: 12的內(nèi)金隹孔，內(nèi)圈將脹大消除間隙。其他軸承調(diào)整也有與主軸軸承相似的問(wèn)題。 特別要注意： 調(diào)整落幕的端面與螺紋中心線的垂直度， 隔套兩個(gè)端面的平行度都由較高要求， 否則， 調(diào)整時(shí)可能將軸承壓偏而破壞精度。隔套越長(zhǎng)，誤差的影響越小。螺母端面對(duì)螺紋中心線垂直度、 軸上和孔上套簡(jiǎn)兩端平行度等均有嚴(yán)格的精度要求。軸

50、承的選擇：I軸： 6208 D=80 B=18 深溝球軸承II軸：7209B D=85 B=19 角接觸球軸承田軸：7012c D=95 B=18 角接觸球軸承選擇主軸的軸承于采用三支承結(jié)構(gòu)的箱體加工工藝性較差， 前、中、后三個(gè)支承孔很難保證 有較高的同軸度。主軸安裝時(shí)，易產(chǎn)生變形，影響轉(zhuǎn)動(dòng)件精度嚙合，工作時(shí)噪聲 及發(fā)熱較大，故車(chē)床主軸部件采用二支承結(jié)構(gòu)中，主軸(IV軸)前支承任采用NN3020雙列圓柱滾子軸承(D=150 B=37),承受徑向力；后支承采用推力軸承 51218,承受軸向力；及單列圓錐滾子軸承 30217 (D=160 B=30),承受向左方 向的軸向力及徑向力。雙列圓柱滾子軸承具有旋轉(zhuǎn)精度高， 剛度好，調(diào)整方便等 優(yōu)點(diǎn)，但只能承受徑向載荷。、確定彈性模量E、慣性距I、Ic和長(zhǎng)度a、b、s。軸的材產(chǎn)選用40Cr, E 21 107MPa;主軸的慣性距I為：主軸C段的慣性距Ic可近似地算：根據(jù)齒輪、軸承寬度以及結(jié)構(gòu)需要，取 b=54mm、只考慮F力作用在主軸前端時(shí)