大工16秋土力學(xué)與地基基礎(chǔ)期末考試復(fù)習(xí)題

1、僅供個(gè)人參考For personal use only in study and research; not for commercial use機(jī)密啟用前大連理工大學(xué)網(wǎng)絡(luò)教育學(xué)院2016年秋土力學(xué)與地基基礎(chǔ)期末考試復(fù)習(xí)題注意事項(xiàng)：本復(fù)習(xí)題滿分共：400分。一、單項(xiàng)選擇題：1、下列說(shuō)法中正確的是（）。A . 土抗剪強(qiáng)度與該面上總正應(yīng)力直接相關(guān)B. 土抗剪強(qiáng)度與該面上有效正應(yīng)力成正比C.剪切破裂面發(fā)生在最大剪應(yīng)力作用面上/2。+D .破裂面與小主應(yīng)力作用面夾角為452、擋土墻向離開土體方向偏移至土體達(dá)到極限平衡狀態(tài)，作用在墻上的土壓力為（）。.主動(dòng)土壓力A B.被動(dòng)土壓力C.靜止土壓力 D.靜水

2、壓力，較易發(fā)生沖切剪切破壞。）3、對(duì)于（A .低壓縮性土B.中壓縮性土 C.密實(shí)砂土D.軟土） 。4、瑞典條分法在分析時(shí)忽略了（.土條間作用力 AB. 土條間法向作用力.土條間切向作用力C D. 土條間應(yīng)力和應(yīng)變、按地基承載力確定基礎(chǔ)底面積時(shí)，傳至基礎(chǔ)底面上的荷載效應(yīng)（5 ） o不得用于商業(yè)用途.僅供個(gè)人參考A .按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合B .按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合C.應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)基本組合，采用相應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)D.應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)基本組合，其分項(xiàng)系數(shù)均為1.06、墻下條形基礎(chǔ)底寬 1m ,埋?1m,承重墻傳來(lái)的豎向荷載為150kN/m

3、,則基底壓力為（A. 100kPaB. 120kPaC. 170kPaD. 150kPa 7、計(jì)算土中自重應(yīng)力時(shí)，地下水位以下的土層應(yīng)采用（A.濕重度B 飽和重度C.浮重度D 天然重度8、若代表土中某點(diǎn)應(yīng)力狀態(tài)的摩爾應(yīng)力圓與抗剪強(qiáng)度包線相切，則表明土中該點(diǎn)（ ） 。A 任一平面上的剪應(yīng)力都小于土的抗剪強(qiáng)度B 某一平面上的剪應(yīng)力超過(guò)了土的抗剪強(qiáng)度C 在相切點(diǎn)代表平面上，剪應(yīng)力等于抗剪強(qiáng)度在最大剪應(yīng)力作用面上，剪應(yīng)力等于抗剪強(qiáng)度D 。9 、當(dāng)擋土墻后的填土處于主動(dòng)極限平衡狀態(tài)時(shí)，擋土墻（ ）A 在外荷載作用下推擠墻背土體B 被土壓力推動(dòng)而偏離墻背土體 被土體限制而處于原來(lái)的位置 C 受外 力限制而

4、處于原來(lái)的位置D ）方法測(cè)定。、地基穩(wěn)定性分析中，如果采用 10（）=0分析法，這時(shí)土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)應(yīng)該采用（三軸固結(jié)不排水試驗(yàn)A 直剪試驗(yàn)慢剪 BC 現(xiàn)場(chǎng)十字板試驗(yàn)D 標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn) ）試驗(yàn)。 、當(dāng)施工進(jìn)度快、地基土的透水性低且排水條件不良時(shí)，宜 選擇（ 11 A 不固結(jié)不排水剪不得用于商業(yè)用途僅供個(gè)人參考B 固結(jié)不排水剪C.固結(jié)排水剪D 慢剪12、取自同一土樣的三個(gè)飽和試樣進(jìn)行三軸不固結(jié)不排水剪切試驗(yàn)，其圍壓b分別為50、100、150kPa ， 3最終測(cè)得的強(qiáng)度有何區(qū)別？（ ） 。A. b越大，強(qiáng)度越大3B. 越大，孔隙水壓力越大，強(qiáng)度越小3C.與無(wú)關(guān)，強(qiáng)度相似3D 以上說(shuō)法都不正確13

5、、當(dāng)擋土墻向土體方向偏移至土體達(dá)到極限平衡狀態(tài)時(shí)，作用在墻上的土壓力稱為（） 。A.被動(dòng)土壓力B 主動(dòng)土壓力C.靜止土壓力D 靜止水壓力14 、對(duì)于（） ，較易發(fā)生整體剪切破壞。A 高壓縮性土B 中壓縮性土C .低壓縮性土D 軟土15 、計(jì)算擋土墻壓力時(shí)，荷載效應(yīng)（） 。A .按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合B 按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合C.按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合，采用相應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)D 按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合，但其分項(xiàng)系數(shù)均為 1.0 二、填空題： 1、如果土層在自重作用下的固結(jié)過(guò)程尚未完成，即土層中還存在未消散完的超孔隙水壓力，則 稱該土層處在

6、 狀態(tài)。2、粘性土由一種狀態(tài)轉(zhuǎn)到另一種狀態(tài)的分界含水量稱為 。粘性土由 轉(zhuǎn)到的界限含水量稱為液限1,則該土屬 3、已知某土樣的壓縮系數(shù)土，若該土樣在自重應(yīng)力作用下的孔隙比為MPa.aO 42 1不得用于商業(yè)用途.僅供個(gè)人參考，則該土樣的壓縮模量為 o 806. 0e14、土的抗剪強(qiáng)度需由試驗(yàn)確定。試驗(yàn)可分為 和。5、飽和軟粘土的靈敏度可以用 試驗(yàn)或 試驗(yàn)求得。答案解析：1、欠固結(jié)可塑態(tài) 液態(tài)4.515室內(nèi)試驗(yàn)十字板剪切2、界限含水量3、中壓縮性4、現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)5、無(wú)側(cè)限壓縮 6、如果土層在自重作用下的固結(jié)過(guò)程已經(jīng)完成，而且歷史上也未承受過(guò)比自重應(yīng)力大的應(yīng)力, 則稱該土層處在 狀態(tài)。7、士是由 、和

7、 三相所組成的松散顆粒集合體。8、某粘性土經(jīng)試馬測(cè)得3=55%, 3= 50%, 3 = 31.5%,則1=,1 =o LLpp9、土抗剪強(qiáng)度由試驗(yàn)確定，一般來(lái)講室內(nèi)試驗(yàn)有 、和 等。10、含水量不變，原狀土不排水強(qiáng)度與徹底擾動(dòng)后重塑土不排水強(qiáng)度之比稱為飽和軟粘土的答案解析：6、正常固結(jié)7、固相液相 氣相8、18.5 1.279、直剪試驗(yàn)三軸剪切試驗(yàn)無(wú)側(cè)限壓縮試驗(yàn)10、靈敏度11、如果土層過(guò)去承受過(guò)比現(xiàn)在自重應(yīng)力大的應(yīng)力（例如冰川覆蓋），后來(lái)應(yīng)力降低（例如冰川后退）,土層膨脹，則稱該土層處在 狀態(tài)。12、粘性土由一種狀態(tài)轉(zhuǎn)到另一種狀態(tài)的分界含水量稱為 。粘性土由 轉(zhuǎn)到 的界限含水量稱為縮限。l

8、時(shí)，基底壓 分布，在單向偏心荷載作用下，當(dāng)偏心距 13、中心荷載作用下，基底壓力 近似呈e 6 時(shí)，基底壓力呈三角形分布。 力呈分布；當(dāng) 和14、地基承受荷載的能力稱為地基承載力，通常區(qū)分為兩種承載力，分別是 。、含水量不變，土經(jīng)擾動(dòng)之后強(qiáng)度下降，經(jīng)過(guò)靜置它的強(qiáng)度可隨時(shí)間而逐漸得到部分恢復(fù)的現(xiàn)象稱為粘15。性土的 答案解析：不得用于商業(yè)用途.僅供個(gè)人參考11、超固結(jié)12、界限含水量固態(tài) 半固態(tài)l 梯形 13、均勻 e 614、極限承載力容許承載力15、觸變性三、簡(jiǎn)答題：1、分層總和法的含義是什么？2、朗肯土壓力理論與庫(kù)倫士壓力理論之間的異同點(diǎn)是什么？3、1958年某地?fù)屝掼F路，在一段原來(lái)為水塘

9、的地段（塘底為軟粘土） 填筑路基，填筑速度很快， 不久發(fā)現(xiàn)填土面明顯降低，而在路基外的洼地隆起，試說(shuō)明產(chǎn)生這一現(xiàn)象的原因。4、土的自重應(yīng)力在任何情況下都不會(huì)引起土層的變形嗎？為什么？變大； （ 2）外摩擦角5、分別指出下列變化對(duì)主動(dòng)土壓力及被動(dòng)土壓力各有什么影響？（1）內(nèi)摩擦角 變小；（ 3）填土面傾角增大。6 、試根據(jù)土中應(yīng)力理論，闡述均布條形荷載下地基中附加應(yīng)力的分布規(guī)律。7、某地基土滲透系數(shù)很小，若在其上修建建筑物，需驗(yàn)算不同時(shí)期的穩(wěn)定性，試問(wèn)：（ 1）若采用快速施工， 驗(yàn)算竣工時(shí)地基穩(wěn)定性應(yīng)采用什么試驗(yàn)方法確定土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)？為什么？ （ 2 ）若采用慢速施工， 驗(yàn)算竣工時(shí)地基穩(wěn)定性

10、應(yīng)采用什么試驗(yàn)方法確定土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)？為什么？8、分別指出下列變化對(duì)主動(dòng)土壓力及被動(dòng)土壓力各有什么影響？（1 ）內(nèi)摩擦角變大；（ 2）外摩擦角變小；（ 3）填土面傾角增大。9、土骨架包括哪幾部分結(jié)構(gòu)，為什么把結(jié)合水劃入土骨架結(jié)構(gòu)中？1、分層總和法，即在地基沉降計(jì)算深度范圍內(nèi)劃分為若干分層，計(jì)算各分層的壓縮量，然后求其總和。 地基沉降計(jì)算深度是指自基礎(chǔ)底面向下需要計(jì)算壓縮變形所達(dá)到的深度， 亦稱地基壓縮層深度。通常假定地基土壓縮時(shí)不考慮側(cè)向變形，采用側(cè)限條件下的壓縮性指標(biāo)。2、（ 1） 兩種理論分別根據(jù)不同的假設(shè)， 以不同的分析方法計(jì)算土壓力， 只有在最簡(jiǎn)單的情況下，兩種計(jì)算結(jié)果才相同， 否則

11、將得出不同的結(jié)果。 （ 2 ） 朗肯土壓力理論應(yīng)用半空間中的應(yīng)力狀態(tài)和極限平衡理論，為了滿足邊界條件，必須假定墻背是直立的、光滑的，墻后填土是水平的。該理論忽略了墻背與填土之間的摩擦影響，使計(jì)算的主動(dòng)土壓力偏大， 被動(dòng)土壓力偏小。 （ 3）庫(kù)倫理論根據(jù)墻后土楔的靜力平衡條件推導(dǎo)出計(jì)算公式， 并可用于墻背傾斜， 填土面傾斜的情況。 假定填土是無(wú)粘性土， 不能直接計(jì)算粘性土和粉土的土壓力。 庫(kù)倫理論假定破壞是一平面， 實(shí)際上破壞面是一曲面。3 答： 粘性地基強(qiáng)度性狀是很復(fù)雜的。 對(duì)于同一種土， 強(qiáng)度指標(biāo)與試驗(yàn)方法以及試驗(yàn)條件都有關(guān)。路基填筑速度很快， 說(shuō)明加載速率大， 且軟粘土的透水性不良， 因此

12、填土荷載產(chǎn)生的孔隙水壓力無(wú)法消散， 土體中剪應(yīng)力超過(guò)了飽和軟粘土不固結(jié)不排水抗剪強(qiáng)度， 形成了一連續(xù)的滑動(dòng)面， 地 基發(fā)生整體剪切破壞。其特征是填土面下沉，路基外的洼地隆起。不得用于商業(yè)用途僅供個(gè)人參考4、土中自重應(yīng)力在有些情況下會(huì)引起土層的變形。這是因?yàn)閷?duì)于成土年代長(zhǎng)久，土體在自重應(yīng)力作用下已經(jīng)完成壓縮固結(jié)， 土自重應(yīng)力不會(huì)引起土層的變形。 對(duì)于欠固結(jié)土， 由于沉積后經(jīng)歷年代時(shí)間不久，其自重固結(jié)作用尚未完成， 自重應(yīng)力會(huì)引起土層的變形。 地下水位下降，使地基中有效自重應(yīng)力增加，從而也會(huì)引起土層的變形。減小，其所對(duì)應(yīng)的邊也減8G保持不變的情況下，當(dāng)-增加時(shí)，5、（1）根據(jù)庫(kù)倫士壓力理論，在小，

13、可知主動(dòng)土壓力減小。同理，被動(dòng)土壓力增加。 （ 2）外摩擦角變小，主動(dòng)土壓力減小。被動(dòng)土壓力 增加。 （ 3）填土面傾角增大，主動(dòng)土壓力增加。 6 、 （ 1 ）不僅發(fā)生在荷載面積之下，而且分布在荷載面積以外相當(dāng)大的范圍之下，這就是所謂地基z 附加應(yīng)力的擴(kuò)散分布； （ 2）在離基礎(chǔ)底面（地基表面）不同深度z 處各個(gè)水平面上，以基底中心點(diǎn)下軸線處的為最大，隨著距離中軸線愈遠(yuǎn)愈?。?（ 3）在荷載分布范圍內(nèi)之下任意點(diǎn)沿垂線的值，隨深度愈zz 向下愈小。7、某地基土的滲透系數(shù)很小，則可判定為粘性土。粘性土強(qiáng)度性狀是很復(fù)雜的，不同的試驗(yàn)方法以及試驗(yàn)條件會(huì)導(dǎo)致不同的強(qiáng)度指標(biāo)。 （ 1 ） 采用快速施工時(shí)

14、， 地基土的透水性較差， 故可采用不固結(jié)不排水試驗(yàn)或直剪試驗(yàn)來(lái)確定強(qiáng)度指標(biāo)。（ 2） 慢速施工時(shí)， 地基荷載增長(zhǎng)速率較慢， 但地基土透水性較差，故可考慮采用固結(jié)不排水或固結(jié)快剪試驗(yàn)來(lái)確定強(qiáng)度指標(biāo)。減小，其所對(duì)應(yīng)的邊也減-增加時(shí)，8（1）根據(jù)庫(kù)倫士壓力理論，在 G保持不變的情況下，當(dāng) 8、 變小，主動(dòng)土壓力減小。被動(dòng)土壓力）外摩擦角（ 2 小，可知主動(dòng)土壓力減小。同理，被動(dòng)土壓力增加。 增加。 （ 3 ） 填土面傾角增大， 主動(dòng)土壓力增加。 9 、 土骨架是指土的固體顆粒、結(jié)合水及其他膠結(jié)物質(zhì)的總和。把結(jié)合水劃入土骨架，是因?yàn)樗芡亮１砻嬉ψ饔枚环乃W(xué)規(guī)律的支配，并且它能在土粒之間傳遞法

15、向力和切向力。因此，從受力角度，可以把它與土顆粒劃在一起。五、計(jì)算題3,濕土樣質(zhì)量為烘干后質(zhì)量1、從某土層中取原狀土做試驗(yàn)，測(cè)得土樣體積為，98g50cm有效密度飽和密度干密度為，土粒相對(duì)密度為計(jì)算土的天然密度、2.65。77.5g、dsat enS及飽和度孔隙比孔隙率天然含水量。、3已知，m 77.5g50cm, d 2.65, m 98gV解：s今含水量為9.8%, 土粒相又t密度為1.772.67,烘干后測(cè)定 最某砂土土樣的密度為g/cm,、2eD并評(píng)定該砂土的和相對(duì)密實(shí)度，最大孔隙比 為0.943,試求孔隙比0.461小孔隙比為，密實(shí)度。)1 d(2.67 (1 0.098) 1 s

16、1 0. e6561 解1.77 不得用于商業(yè)用途.僅供個(gè)人參考12 D 0.595 .；33 .所以該砂土的密實(shí)度為中密。3土粒相對(duì)的原狀土樣，其濕土質(zhì)量為，烘干后質(zhì)量為3、一個(gè)體積為50cm, 0.07kg0.1kg,塑限密度為，土的液限。30 50%2.7pl 土的塑性指數(shù)和液性指數(shù)并確定該士的名稱和狀態(tài)。求：(1)11,LP (2)設(shè)土粒相對(duì)密實(shí)度為求土樣壓縮穩(wěn)定后的孔隙比和飽和度。，2.73已知解 50cm m 0.07kg, V0.1kgm , ： (1)sm10000.07 3 s 1.4kg/m 壓密前干密度(2) 一 d50V dws,得： 由 1 e , d17 2.90e

17、 . 1 壓密前孔隙比：.411 2.7 e 0.6 1壓密后孔隙比：.27.1孔隙比減少：3.6 0 0.9 0.ee e 213 ,試驗(yàn)測(cè)得此砂最、有 一砂層，其天然飽和重度土粒相對(duì)密度為 420.3kN/m 2.7, sat3。求相對(duì)密實(shí)度是多 少？松時(shí)裝滿最密實(shí)狀態(tài)時(shí)需要干砂容積需干砂 m 1750g,10001450g)d e(e.7 2s1020.3 解：由，得得 65 0.e,satwe1 e1 m14503mins砂最松時(shí)，砂礫體積537cm V mins 2.7 1dsw砂最密時(shí)，砂礫體積：K1靜止側(cè)壓力系數(shù)某工程地基的土層分布、地下水位及各層土的天然重度如圖、50分布圖所示

18、，其 下為透水層，試計(jì)算并繪出地基的豎向自重應(yīng)力及側(cè)向自重應(yīng)力。cxcz地基土層分布圖圖1計(jì)算土層不同位置的豎向自重應(yīng)力解：(1):的分布圖如圖a)所示。3(cz計(jì)算土層不同位置的側(cè)向自重應(yīng)力(2):所示的分布圖如圖。3(b)cx K點(diǎn)出現(xiàn)突變點(diǎn)上下 所以值不同分布圖在由于B。，Bcx。頂部位薄砂層，底部為不透水的巖層，：已知 某工程地基為飽和粘土層，厚度為 6, 8.0m粘土地基的，基巖頂面為。所示，如圖2基礎(chǔ)中點(diǎn)。下的附加應(yīng)力：在基底處為160KPa240KPa 8scm k0.610/88 . e, 083e0. 孔隙比。求地基沉降量與時(shí)間的關(guān)系。滲透系數(shù)12圖2地基示意圖不得用于 商業(yè)

19、用途.僅供個(gè)人參考解：1、土層的最終沉降量為：2、附加應(yīng)力的比值為：3、假定地基平均固結(jié)度分別為和90% 75%、25%、50%4、計(jì)算時(shí)間因子T v查圖書P125)由與曲線橫坐標(biāo)可得T U0.04, 0.175, 0.45(, 0.84 vt、計(jì)算相應(yīng)的時(shí)間5地基土的壓縮系數(shù)：滲透系數(shù)單位換算：計(jì)算周結(jié)系數(shù)：時(shí)間因子：t：計(jì)算相應(yīng)時(shí)間列表計(jì)算：.時(shí)間因子T時(shí)間沉降量系數(shù) 年t/s/cmV0.04 1.82 1.5 5.32 25 10.64 8 0.175 1.5 50 15.96 0.45 1.5 20.4 75 19.17 0.84 1.5 38.2 90st關(guān)系曲線如圖3所示：得到圖3

20、地基沉降與時(shí)間關(guān)系圖7:不透水非壓縮巖層上面有一層厚10m的正常固結(jié)飽和粘土層，由于地面上條 形荷載的作用，在該層中產(chǎn)生的附加應(yīng)力如圖所示。已知該土層的物理力學(xué)性質(zhì)為：初始孔隙比4i MPa 0.360.92e滲透系數(shù)試問(wèn)加荷一年后，地基的變形壓縮系 數(shù)yr/k 3.4cm：,。1為多少厘米？圖地基示意圖 4240 160 200 kPa解：.2不得用于商業(yè)用途.僅供個(gè)人參考由于近似作為單向固結(jié)計(jì)算，把附加應(yīng)力圖形作為初始超孔隙水壓力圖形，所以：圖豎向自重應(yīng)力分布圖側(cè)向自重應(yīng)力分布圖)()b 5 (a8、某矩形地基，長(zhǎng)度2.0m,寬度為1.0m,作用有均布荷載P=100kPa,如圖6所示。計(jì)算

21、此矩形面積的角點(diǎn) A、邊點(diǎn)E、中心點(diǎn)O,以及矩形面積外F點(diǎn)和G點(diǎn)下，深度z=1.0m處的附加 應(yīng)力。圖6計(jì)算基底壓力圖下的應(yīng)力、計(jì)算角點(diǎn)解：1 Aza12.0z1.0 0 2.：力為所求應(yīng)查表得應(yīng)力系數(shù)1999 0. 1.0_ cb1.0b1.0 p 0.1999 100 20kPa cza 下的應(yīng)力、計(jì)算邊點(diǎn)E 2 ze作輔助線IE,將原來(lái)矩形ABCD劃分為兩個(gè)相等的小 矩形EADI和EBCI。在矩形EADI中：11.0Z1.01.0 :為求應(yīng)力得應(yīng)力系數(shù)所查1752.0 1.0。cb1.0b1.0 p 2 0.1752 100 235kPaczA 下的應(yīng)力 O 3、計(jì)算中心點(diǎn) z。-JOK

22、和IOE,將原來(lái)矩形ABCD作輔助線劃分為四個(gè)相等的小矩形 OEAJ、OJDk OICK和 OKBE。在小矩形OEAJ中：I1.0Z1.0 .0 2 0.1202所求應(yīng)查得應(yīng)力系數(shù)力為，0.2 ：。cb0.5b0.5 p 4 0.1202 100 48.1 2kPaczA 點(diǎn)下的應(yīng)力、計(jì)算矩形面積外 F4zf.JKF、HFG、CH和BG,將原來(lái)矩形ABCD劃分為兩個(gè)長(zhǎng)矩形FGAJ、作輔助線 FJDH和兩個(gè)/、矩形FGBK、 FKCH。在長(zhǎng)矩形FGAJ中：I2.5Z2.0 0 5.1363. 0 查得應(yīng)力系數(shù) 02. ,。， . cb0.5b1.0 在小矩形FGBK 中：I0.5Z2.01.00

23、.0840查得應(yīng)力系數(shù) 0 2.o,，,一cb0.5b1.0）p 2（0.1363 0.（ 2 0840） 100 10.5kPa所求應(yīng)力為：點(diǎn)下的應(yīng)力5、計(jì)算矩形面積外Gzg作輔助線BH、HG和CH,將原來(lái)矩形ABCD劃分為一 個(gè)大矩形GADH和一個(gè)小矩形GBCH。不得用于商業(yè)用途.僅供個(gè)人參考在大矩形GADH中:cb0.5b1.0 在I2.5Z1.005.,查得應(yīng)力系數(shù) 2016.0 01.小矩形GBCH中：I1.0Z1.02.0 查得應(yīng)力系數(shù) 0.120202 .o, , cb0.5b0.5所求應(yīng)力為：）p （0.2016 0.1202） 100 8. （ 1kPa2cczA1200kP

24、aa700kp 的作用，試求：9、已知地基中某點(diǎn)受到大主應(yīng)力（1）最大剪應(yīng)力值、小主應(yīng)力31及最大剪應(yīng)力作用面與大主應(yīng)力面的夾角；（2）作用在與小主應(yīng)力面成30°角的面上的法向應(yīng)力和剪應(yīng)力。解（1）摩爾應(yīng)力圓定點(diǎn)所代表的平面上的剪應(yīng)力為最大剪應(yīng)力，其值為：45該平面與大主應(yīng)力作用面的夾角為（2）若某平面與小主應(yīng)力面成30°則該平面與大主應(yīng)力面的夾角為：計(jì)算如下：和剪應(yīng)力該面上的法向應(yīng)力-1 , c kPa30 20。若作用在土樣上的大小主應(yīng)力分別0.l6MPa,強(qiáng)度指標(biāo)10、某土壓縮系數(shù)為kPakPakPai00350i50 ,該土樣能經(jīng)受的最大）該土樣是否破壞？（和2）若

25、小主應(yīng)力為，問(wèn)：為（1主應(yīng)力為多少？3060 4545 解（1）破裂角，22由上面的計(jì)算，可以得到該土樣不會(huì)發(fā)生破壞。100kPa,則該土樣經(jīng)受的最大主應(yīng)力為：）若最小主應(yīng)力為（2, c3010kPa。求：當(dāng)?shù)鼗心场⒁阎旱鼗恋目辜魪?qiáng)度指標(biāo)10400kPa為多少時(shí)，該點(diǎn)剛好發(fā)生剪切破壞？，而小主應(yīng)力點(diǎn)的最大主應(yīng)力 31解根據(jù)題意得到：200600kPakPa。繪制：已知地基土中某點(diǎn)的最大主應(yīng)力為，最小主應(yīng)力為1131及作用面的方向，并計(jì)算與最大主應(yīng)力面呈夾該點(diǎn)應(yīng)力狀態(tài)的莫爾圓。求最大前應(yīng)力值max的斜面上的正應(yīng)力和剪應(yīng)力。角15|200 600 kPa 200 600kPa以和在橫坐標(biāo)上按

26、比例確定位置，（1）解：取直角坐標(biāo)系，212200 600所示。作為圓心，以作為半徑，可以繪出摩爾應(yīng)力圓，如圖 72圖7600 20031200kPa最大剪應(yīng)力計(jì)算（2） :,-x22最大剪應(yīng)力的作用方向，在莫爾應(yīng)力圓上位于圓的頂點(diǎn)，與最大主應(yīng)力面和最小主應(yīng)不得用于商業(yè)用途. 僅供個(gè)人參考,在單元體上為力面的夾角為4590。時(shí)，帶入前面的公式：（3）當(dāng)1512已知某住宅區(qū)擋土墻高墻背垂直光滑，填土面水平，填土物理力學(xué)指標(biāo)為m 6H：、，3試求主動(dòng)土壓力大小及各合力方向，作用位置，并繪出kPac 1218/m 18.5kN,h土壓力強(qiáng)度分布圖。解計(jì)算主動(dòng)土壓力系數(shù)：確定土壓力強(qiáng)度分布（2己m0z p 2c4K 2 12 0.727 1k7.Pa 處，AaaJmz 64K 18.5 6 0.52 8p HK 2c 2 120. 727kPa1.2 處，B aaaB繪出分布圖如圖所示。82c2 12受拉區(qū)深度z 1.78m : =一。18.5 0.727 Ka求總主動(dòng)土壓力：上部土壓力負(fù)值忽略不計(jì)。1 41.2 (6 1.78) 86.9kN/m E 大小為：a2H z6 1.780 1.41m 作用點(diǎn)距墻踵：_一 33 土壓力強(qiáng)度分布及合力大小、方向、位置如圖所示。8圖土壓力強(qiáng)度分 布圖83基所示已知