液壓課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)

1、液壓與氣壓傳動(dòng)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)班級(jí)：10級(jí)機(jī)械國(guó)內(nèi)班姓名：郭騰飛學(xué)號(hào)：100154661成績(jī):題目：板料折彎?rùn)C(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)一臺(tái)板料折彎?rùn)C(jī)液壓系統(tǒng)。 該機(jī)壓頭的上、 下運(yùn)動(dòng)用液壓傳 動(dòng)，其工作循環(huán)為快速下降、慢速下壓（折彎） 、快速返回。給定的 條件為：折彎力 ；1.1 106 N滑塊重量 1.2 104 N ；快速空載下降行程 180mm速度（ v1 ）23mm/s；工作下壓（折彎）行程 20mm速度（ v2 ）12mm/s；快速回程行程 200mm速度（ v3 ）53mm/s液壓缸采用 V 型密封圈，其機(jī)械效率ncm0.91，啟動(dòng)、制動(dòng)、增速、減速時(shí)間均為 0.2s 。要求擬定液壓系統(tǒng)原理

2、圖，計(jì)算選擇液壓元件 并對(duì)系統(tǒng)性能進(jìn)行驗(yàn)算。（注：折板時(shí)壓頭上的工作負(fù)載可分為兩個(gè)階段。 第一階段負(fù)載力緩慢增加，達(dá)到最大折彎力的5%左右，其行程為15mm第二階段負(fù)載 力急劇上升到最大折彎力，其上升規(guī)律近似于線性。 ）主要內(nèi)容：1 、液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)要求工況分析2、負(fù)載與運(yùn)動(dòng)分析3、確定液壓系統(tǒng)主要參數(shù)4、擬定液壓系統(tǒng)原理圖目錄摘要1 任務(wù)分析1.1 技術(shù)要求1.2 任務(wù)分析2 方案的確定2.1 運(yùn)動(dòng)情況分析3 負(fù)載與運(yùn)動(dòng)分析4 負(fù)載圖和速度圖的繪制5 液壓缸主要參數(shù)的確定6 系統(tǒng)液壓圖的擬定7 壓元件的選擇7.1 液壓泵的選擇7.2 閥類元件及輔助元件7.3 油管元件7.4 油箱的容積計(jì)算7.

3、5 油箱的長(zhǎng)寬高確7.6 油箱地面傾斜度7.7 吸油管和過(guò)濾器之間管接頭的選擇7.8 過(guò)濾器的選取7.9 堵塞的選取7.10 空氣過(guò)濾器的選取7.11 液位 / 溫度計(jì)的選取8 液壓系統(tǒng)性能的運(yùn)算8.1 壓力損失和調(diào)定壓力的確定8.1.1 沿程壓力損失8.1.2 局部壓力損失8.1.3 壓力閥的調(diào)定值計(jì)算8.2 油液溫升的計(jì)算快進(jìn)時(shí)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量8.2.2 快退時(shí)液壓缸的發(fā)熱量8.2.3 壓制時(shí)液壓缸的發(fā)熱量8.3 油箱的設(shè)計(jì)系統(tǒng)發(fā)熱量的計(jì)算8.3.2 散熱量的計(jì)算9 參考文獻(xiàn)1任務(wù)分析1.1技術(shù)要求其工作循設(shè)計(jì)制造一臺(tái)立式板料折彎?rùn)C(jī), 環(huán)為：快速下降、慢速加壓（折彎）該機(jī)壓頭的上下運(yùn)動(dòng)用液

4、壓傳動(dòng),、快速退回。給定條件為：折彎力1.2104N1.1106N快速空載下降行程180mm速度(W）23mm/ s工作下壓（折彎）行程20mm速度(V2)12mm/ s快速回程行程200mm速度(V3)53mm/ s滑塊重量1.2任務(wù)分析根據(jù)滑塊重量為1.2104N,為了防止滑塊受重力下滑，可用液壓方式平衡滑塊重量，滑塊導(dǎo)軌的摩擦力可以忽略不計(jì)。設(shè)計(jì)液壓缸的啟動(dòng)、制動(dòng)時(shí)間為毗0.2s。折彎?rùn)C(jī)滑塊上下為直線往復(fù)運(yùn)動(dòng)，且行程較?。?80mm ,故可選單 桿液壓缸作執(zhí)行器，且液壓缸的機(jī)械效率cm 0.91。因?yàn)榘辶险蹚潤(rùn)C(jī)的工作循環(huán) 為快速下降、慢速加壓（折彎）、快速回程三個(gè)階段。各個(gè)階段的轉(zhuǎn)換由一

5、個(gè)三 位四通的電液換向閥控制。當(dāng)電液換向閥工作在左位時(shí)實(shí)現(xiàn)快速回程。 中位時(shí)實(shí) 現(xiàn)液壓泵的卸荷，工作在右位時(shí)實(shí)現(xiàn)液壓泵的快速和工進(jìn)。其工進(jìn)速度由一個(gè)調(diào) 速閥來(lái)控制?？爝M(jìn)和工進(jìn)之間的轉(zhuǎn)換由行程開(kāi)關(guān)控制。 折彎?rùn)C(jī)快速下降時(shí)，要求 其速度較快，減少空行程時(shí)間，液壓泵采用全壓式供油。其活塞運(yùn)動(dòng)行程由一個(gè) 行程閥來(lái)控制。當(dāng)活塞以恒定的速度移動(dòng)到一定位置時(shí)， 行程閥接受到信號(hào)，并 產(chǎn)生動(dòng)作，實(shí)現(xiàn)由快進(jìn)到工進(jìn)的轉(zhuǎn)換。當(dāng)活塞移動(dòng)到終止階段時(shí)，壓力繼電器接 受到信號(hào)，使電液換向閥換向。由于折彎?rùn)C(jī)壓力比較大，所以此時(shí)進(jìn)油腔的壓力 比較大，所以在由工進(jìn)到快速回程階段須要一個(gè)預(yù)先卸壓回路，以防在高壓沖擊液壓元件，并可

6、使油路卸荷平穩(wěn)。所以在快速回程的油路上可設(shè)計(jì)一個(gè)預(yù)先卸壓 回路，回路的卸荷快慢用一個(gè)節(jié)流閥來(lái)調(diào)節(jié)，此時(shí)換向閥處于中位。當(dāng)卸壓到一定壓力大小時(shí)，換向閥再換到左位，實(shí)現(xiàn)平穩(wěn)卸荷。為了對(duì)油路壓力進(jìn)行監(jiān)控，在液壓泵出口安裝一個(gè)壓力表和溢流閥， 同時(shí)也對(duì)系統(tǒng)起過(guò)載保護(hù)作用。 因?yàn)榛?塊受自身重力作用， 滑塊要產(chǎn)生下滑運(yùn)動(dòng)。 所以油路要設(shè)計(jì)一個(gè)液控單向閥， 以 構(gòu)成一個(gè)平衡回路， 產(chǎn)生一定大小的背壓力， 同時(shí)也使工進(jìn)過(guò)程平穩(wěn)。 在液壓力 泵的出油口設(shè)計(jì)一個(gè)單向閥，可防止油壓對(duì)液壓泵的沖擊，對(duì)泵起到保護(hù)作用。2 方案的確定2.1 運(yùn)動(dòng)情況分析 由折彎?rùn)C(jī)的工作情況來(lái)看，其外負(fù)載和工作速度隨著時(shí)間是不斷變化的。

7、所 以設(shè)計(jì)液壓回路時(shí)必須滿足隨負(fù)載和執(zhí)行元件的速度不斷變化的要求。 因此可以 選用變壓式節(jié)流調(diào)速回路和容積式調(diào)速回路兩種方式。2.1.1 變壓式節(jié)流調(diào)速回路節(jié)流調(diào)速的工作原理， 是通過(guò)改變回路中流量控制元件通流面積的大小來(lái)控 制流入執(zhí)行元件或自執(zhí)行元件流出的流量來(lái)調(diào)節(jié)其速度。 變壓式節(jié)流調(diào)速的工作 壓力隨負(fù)載而變， 節(jié)流閥調(diào)節(jié)排回油箱的流量， 從而對(duì)流入液壓缸的的流量進(jìn)行 控制。其缺點(diǎn)： 液壓泵的損失對(duì)液壓缸的工作速度有很大的影響。 其機(jī)械特性較 軟，當(dāng)負(fù)載增大到某值時(shí)候，活塞會(huì)停止運(yùn)動(dòng)， 低速時(shí)泵承載能力很差， 變載下的運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性都比較差， 可使用比例閥、 伺服閥 等來(lái)調(diào)節(jié)其性能，但裝置復(fù)雜

8、、價(jià)格較貴。優(yōu)點(diǎn)：在主油箱內(nèi)，節(jié)流損失和發(fā)熱 量都比較小，且效率較高。宜在速度高、負(fù)載較大，負(fù)載變化不大、對(duì)平穩(wěn)性要 求不高的場(chǎng)合。2.1.2 容積調(diào)速回路容積調(diào)速回路的工作原理是通過(guò)改變回路中變量泵或馬達(dá)的排量來(lái)改變執(zhí) 件的運(yùn)動(dòng)速度。優(yōu)點(diǎn)：在此回路中，液壓泵輸出的油液直接進(jìn)入執(zhí)行元件中，沒(méi) 有溢流損失和節(jié)流損失， 而且工作壓力隨負(fù)載的變化而變化， 因此效率高、 發(fā)熱 量小。當(dāng)加大液壓缸的有效工作面積， 減小泵的泄露， 都可以提高回路的速度剛 性。綜合以上兩種方案的優(yōu)缺點(diǎn)比較， 泵缸開(kāi)式容積調(diào)速回路和變壓式節(jié)流調(diào)回 路相比較，其速度剛性和承載能力都比較好，調(diào)速范圍也比較寬工作效率更高，發(fā)熱卻是

9、最小的?？紤]到最大折彎力為1. 1106n,故選泵缸開(kāi)式容積調(diào)速回路3負(fù)載與運(yùn)動(dòng)分析要求設(shè)計(jì)的板料折彎?rùn)C(jī)實(shí)現(xiàn)的工作循環(huán)是：快速下降一慢速下壓（折彎）快速退回。主要性能參數(shù)與性能要求如下：折彎力 F=1.1106N;板料折彎?rùn)C(jī)的滑塊重量G=1. 2 104N;快速空載下降速度w 23mm/s=0.023m/s，工作下壓速度 v 12mm/s 0.012mm/s，快速回程速度 v3 53mm/s 0.053m/s，板料折彎?rùn)C(jī)快速空載下降行程L1 175mm =0.175m,板料折彎?rùn)C(jī)工作下壓行程L2 20mm 0.02m，板料折彎?rùn)C(jī)快速回程：H=200mm=0.2m啟動(dòng)制動(dòng)時(shí)間t 0.2s，液壓系

10、統(tǒng)執(zhí)行元件選為液壓缸。 液壓缸采用V型密封圈，其機(jī)械效率cm0.91。由式Fm式中m 工作部件總質(zhì)量v 快進(jìn)或快退速度求得慣性負(fù)載F rr下vGm?-tgv t1.2 1042 3141N0.29. 8再求得阻力負(fù)載靜摩擦阻力Fsf0.21.2 1042400N動(dòng)摩擦阻力Ffd0. 11. 2 1041200N表液壓缸在各工作階段的負(fù)載值（單位:N）工況負(fù)載組成負(fù)載值F推力F / cm起動(dòng)F Fsf24002637加速FFfdFm13411474快進(jìn)F Ffd12001319工進(jìn)F Ffd F11012001210110快退F Ffd12001319t 運(yùn)動(dòng)的加速、減速時(shí)間注：液壓缸的機(jī)械效率

11、取cm0.914負(fù)載圖和速度圖的繪制負(fù)載圖按上面數(shù)據(jù)繪制，如下圖a）所示。速度圖按己知數(shù)值v1 23mm/ s , v2 12mm/ s, v3 53mm/s , L1 180mm , L220mm,快速 回程200m圖一 板料折彎?rùn)C(jī)液壓缸的負(fù)載圖和速度圖a）負(fù)載圖 b） 速度圖5液壓缸主要參數(shù)的確定由表11-2和表11-3可知，板料折彎?rùn)C(jī)液壓系統(tǒng)在最大負(fù)載約為 110KN時(shí)工 作壓力R 30Mpa。將液壓缸的無(wú)桿腔作為主工作腔，考慮到缸下行時(shí)，滑塊自 重采用液壓方式平衡，則可計(jì)算出液壓缸無(wú)桿腔的有效面積，取液壓缸的機(jī)械效率 n cm=0.91 o1210110c 0.044m20. 9130

12、106液壓缸內(nèi)徑：D4 A40.0440.237m237mmcmP1參考1，按 GB/T2348-80,取標(biāo)準(zhǔn)值 D=250mm=25cm根據(jù)快速下降與快速上升進(jìn)的速度比確定活塞桿直徑d:d:V快上V快下D2D2 d252232.30d 187.9mm 18.79cm取標(biāo)準(zhǔn)值d=180mm=18cm4則：無(wú)桿腔實(shí)際有效面積A有桿腔實(shí)際有效面積AD2252490. 87cm244-(D2 d2)4-(252 182)236.4cm24液壓缸在工作循環(huán)中各階段的壓力和流量計(jì)算見(jiàn)表5.1表5.1各階段的壓力和流量工作階段計(jì)算公式負(fù)載F/N工作腔壓力p/Ra輸入流量/ L / min快 速 下 降啟動(dòng)

13、R A m ; q 吶A1 cm1413156.567.7等 速00-工作下壓（折彎）F2A； q2V2A1A1 cm121011027.09 10635.30快 速 回 程啟 動(dòng)P3A； q3V3A2A2 cm26370.1 106等 速14740.069 10675.2制動(dòng)13190.06 106快速 下降啟動(dòng)5pq3156.5(67. 710 3 / 60)3. 562W恒速pi0工作 下壓（折 彎）p2p2q227.09 106 (35.310 3 / 60)15.94kw快速 回程啟動(dòng)p3p3q30. 1 106 (75.2 10 3 / 60)0. 125kw恒速p4p4q40.0

14、69 1 06 ( 75.2 1 0 3 / 60)0. 086kw制動(dòng)p5p5q50.06 106 (75.2 10 3 / 60)0. 075kw圖5.1液壓缸的工況圖根據(jù)以上分析與計(jì)算數(shù)據(jù)處理可繪出液壓缸的工況圖5.1 :6 系統(tǒng)液壓圖的擬定考慮到液壓機(jī)工作時(shí)所需功率較大，固采用容積調(diào)速方式；（ 1）為滿足速度的有極變化， 采用壓力補(bǔ)償變量液壓泵供油， 即在快速下降 的時(shí)候，液壓泵以全流量供油。當(dāng)轉(zhuǎn)化成慢速加壓壓制時(shí)，泵的流量減小，最后 流量為 0；（ 2）當(dāng)液壓缸反向回程時(shí)， 泵的流量恢復(fù)為全流量供油。 液壓缸的運(yùn)動(dòng)方向 采用三位四通 Y 型電磁換向閥和二位二通電磁換向閥控制。 停機(jī)時(shí)

15、三位四通換向 閥處于中位，使液壓泵卸荷；（ 3）為了防止壓力頭在下降過(guò)程中因自重而出現(xiàn)速度失控的現(xiàn)象， 在液壓缸 有桿腔回路上設(shè)置一個(gè)單向閥；（ 4）為了壓制時(shí)保壓， 在無(wú)桿腔進(jìn)油路上和有桿腔回油路上設(shè)置一個(gè)液控單 向閥；（ 5）為了使液壓缸下降過(guò)程中壓力頭由于自重使下降速度越來(lái)越快， 在三位 四通換向閥處于右位時(shí)， 回油路口應(yīng)設(shè)置一個(gè)溢流閥作背壓閥使回油路有壓力而 不至于使速度失控；（6）為了使系統(tǒng)工作時(shí)壓力恒定，在泵的出口設(shè)置一個(gè)溢流閥，來(lái)調(diào)定系 統(tǒng)壓力。由于本機(jī)采用接近開(kāi)關(guān)控制， 利用接近開(kāi)關(guān)來(lái)切換換向閥的開(kāi)與關(guān)以實(shí) 行自動(dòng)控制；（7）為使液壓缸在壓制時(shí)不至于壓力過(guò)大，設(shè)置一個(gè)壓力繼電器

16、，利用壓 力繼電器控制最大壓力， 當(dāng)壓力達(dá)到調(diào)定壓力時(shí)， 壓力繼電器發(fā)出電信號(hào)， 控制 電磁閥實(shí)現(xiàn)保壓；綜上的折彎?rùn)C(jī)液壓系統(tǒng)原理如下圖：*2圖6.1折彎?rùn)C(jī)液壓系統(tǒng)原理1-變量泵2-溢流閥3-壓力表及其開(kāi)關(guān)4-單向閥5-三位四通電液換向閥6-單 向順序閥7-液壓缸8-過(guò)濾器9-行程閥10-調(diào)速閥11-單向閥12-壓力繼電器7液壓元件的選擇7.1液壓泵的選擇由液壓缸的工況圖，可以看出液壓缸的最高工作壓力出現(xiàn)在加壓壓制階段時(shí)p115 . 94 Mpa，此時(shí)液壓缸的輸入流量極小，且進(jìn)油路元件較少故泵到液壓缸的進(jìn)油壓力損失估計(jì)取為P 0.5MPa。所以泵的最高工作壓力Pp 0. 515 . 9416 .

17、 44 Mpa。液壓泵的最大供油量qp按液壓缸最大輸入流量(67.7L/min )計(jì)算，取泄漏系數(shù) K=1.1,則 qp 1. 167. 774. 47L / min。根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果查閱機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)，選用規(guī)格為160*CY14-1B型斜軸 式軸向柱塞泵，其額定壓力 P=32MPa排量為160mL/r,額定轉(zhuǎn)速為1000r/min ， 流量為 q=160L/min。由于液壓缸在保壓時(shí)輸入功率最大，這時(shí)液壓缸的工作壓力為27.09 + 0.5=27.59MPa,流量為1. 135. 338. 83L / min,取泵的總效率 0.85，則液壓泵的驅(qū)動(dòng)電機(jī)所要的功率為p 也 址乞59 38蘭20.

18、 99kw，60600. 85根據(jù)此數(shù)據(jù)按 JB/T9619-1999，選取 丫225M-6型電動(dòng)機(jī)，其額定功率P 35KW，額定轉(zhuǎn)速2100r/min,按所選電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速和液壓泵的排量，液壓泵最大理論流量qt n V 2100r /min 60mL/r 126L/min，大于計(jì)算所需的流量 74.47L/min ,滿足使用要求。7.2 閥類元件及輔助元件根據(jù)閥類元件及輔助元件所在油路的最大工作壓力和通過(guò)該元件的最大實(shí)際流量可選出這些液壓元件的型號(hào)及規(guī)格，結(jié)果見(jiàn)表7.1 0表7.1液壓元件的型號(hào)及規(guī)格序號(hào)元件名稱額定壓力/Pa額定流量ml/r型號(hào)及規(guī)格說(shuō)明1變量泵3580A7V額定轉(zhuǎn)速 210

19、0r/mi n驅(qū)動(dòng)電機(jī)功率為 35KW2溢流閥調(diào)壓0.532160YF3-3-20B-C通徑20mm3行程閥-YF3-3-20B-C4三位四通換向閥28160WEH10G通徑10mm5單項(xiàng)順序閥最大工作壓力32MPa160HCT06L1qmax 160L/mi n（單向行程調(diào)速閥）6節(jié)流閥-FBG-3-125-107單向閥開(kāi)啟0.15MPa最大200S20A220通徑20mm8壓力繼電器2. 5HED209調(diào)速閥2FRM10-217.3油管元件各元件間連接管道的規(guī)格按元件接口處尺寸決定，液壓缸進(jìn)、出油管則按輸入、排出的最大流量計(jì)算，由于液壓泵具體選定之后液壓缸在各個(gè)階段的進(jìn)出流量已與已定數(shù)值不

20、同，所以重新計(jì)算如表 5.2，表中數(shù)值說(shuō)明液壓缸壓制、快退速度V2, V3與設(shè)計(jì)要求相近，這表明所選液壓泵的型號(hào)，規(guī)格是適宜的流量速度快進(jìn)壓制快退輸入 流量L/minq (A qp)/(A A2)=615.44 47.52q143.2q1 qp91.08115615.44-361.1排出 流量L/minq2(A2 qJ/A361.1 115/615.4467.5q2(A2 qd / A361.1 43.2/615.4425.3q2 (A1 q1) / A2615.44 91.08/361.1155運(yùn)動(dòng) 速度 m/minV1 qp/(AA2)47.52 10 3V2 q1/A 1343.2 10

21、07V35 / A23491.08 10361.1 102.52(615.44 361.1) 10 41.9615.44表5.2液壓缸在各個(gè)階段的進(jìn)出流量由表中數(shù)值可知，當(dāng)油液在壓力管中速度取5m/s時(shí)，按教材P177式（7-9）-30.018m 18mm液壓缸進(jìn)油路油管內(nèi)徑d進(jìn)274.95 1°0液壓缸回油路管內(nèi)徑d回 2374105600.017m 17mm;這兩根油管選用參照液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)D 34mm，內(nèi)徑d 25mm，回油路管的外徑 DP111,進(jìn)油管的外徑32mm，內(nèi)徑 d 20mm。7.4油箱的容積計(jì)算容量V（單位為L(zhǎng)）計(jì)算按教材式（631）qp ,由于液壓機(jī)是高壓

22、系統(tǒng),11。所以油箱的容量qp1138. 83427. 13L，而 47.130. 8533.9L按JB/T7938-1999規(guī)定容積取標(biāo)準(zhǔn)值V 1000 L .寬為:2t (1600 2 4)mm1608mm高為:(h1200 4 4)mm (7704 200 4)mm 978mm7.6油箱地面傾斜度為了更好的清洗油箱，取油箱底面傾斜度為：17.7吸油管和過(guò)濾器之間管接頭的選擇在此選用卡套式軟管接頭查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)一4表23.9 66得其連接尺寸如下表:公稱 壓力MPa管子 內(nèi)徑dommD。Lmin卡套式管接頭de公稱尺寸極限偏差G(25)1818.5250.1053822表7.3單位：mm7

23、.5油箱的長(zhǎng)寬高確定因?yàn)橛拖涞膶?、高、長(zhǎng)的比例范圍是 1: 1:11 : 2: 3,此處選擇比例是1:1.5 : 2由此可算出油箱的寬、長(zhǎng)、高大約分別是 1600mm,1100mm,770mn并選擇開(kāi)式油箱中的分離式油箱設(shè)計(jì)。其優(yōu)點(diǎn)是維修調(diào)試方便，減少了液壓油的溫 升和液壓泵的振動(dòng)對(duì)機(jī)械工作性能的影響；其缺點(diǎn)是占地面積較大。由于系統(tǒng)比較簡(jiǎn)單，回路較短，各種元件較少，所以預(yù)估回路中各種元件和管道所占的油液體積為 0.8L。因?yàn)橥茥U總行程為200mm選取缸的內(nèi)腔長(zhǎng)度為360mm。 忽略推桿所占的體積，則液壓缸的體積為v缸AL 490.87 10 2 360 10 217. 7L當(dāng)液壓缸中油液注滿時(shí)

24、，此時(shí)油箱中的液體體積達(dá)到最小為：V油 min 800 28.9 0.8 770L則油箱中油液的高度為：H1 770 1000心60 110) 44cm由此可以得出油液體下降高度很小，因此選取隔板的高度為44cm,并選用兩塊隔板。此分離式油箱采用普通鋼板焊接而成，參照書(shū)上取鋼板的厚度為：t=4mm為了易于散熱和便于對(duì)油箱進(jìn)行搬移及維護(hù)保養(yǎng)，取箱底離地的距離為200mm故可知，油箱的總長(zhǎng)總寬總高為:長(zhǎng)為:l1 2t (1100 2 4)mm 1108mm7.8過(guò)濾器的選取取過(guò)濾器的流量至少是泵流量的兩倍的原則，取過(guò)濾器的流量為泵流量的2.5倍。故有：q過(guò)濾器 q泵入 2. 5( 67. 72.

25、5)L / min 169.25L / min查中國(guó)機(jī)械設(shè)計(jì)大典表42.7 7得，先取通用型WU系列網(wǎng)式吸油中過(guò)濾器:表7.4型號(hào)通徑Mm公稱流量L / min過(guò)濾精度mCXL-250 100502501007.9堵塞的選取考慮到鋼板厚度只有 4mm加工螺紋孔不能太大，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)表選 取外六角螺塞作為堵塞，詳細(xì)尺寸見(jiàn)下表：表7.5dd1DeSLhbb1RC重量Kg基本尺 寸極限偏差M12 1.2510.222151300.244123311.00.0327.10空氣過(guò)濾器的選取按照空氣過(guò)濾器的流量至少為液壓泵額定流量2倍的原則，即： q過(guò)濾器 2 qp 267.7L / min 135.

26、4L / min選用EF系列液壓空氣過(guò)濾器，參照機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)表 23.8-95得，將其主要 參數(shù)列于下表：表7.6參數(shù)型號(hào)過(guò) 濾 注 油 口 徑 mm注油 流量L/min空氣 流量L/min油過(guò) 濾面 積L/minH1 mmH2 mmD1mmD2mmD3mm四只 螺釘 均布mm空氣 進(jìn)濾 精度mm油 過(guò) 濾 精 度mEF2-50323226527015458668296M6 140.105125注：油過(guò)濾精度可以根據(jù)用戶的要求是可調(diào)的78.11液位/溫度計(jì)的選取選取YWZ系列液位液溫計(jì)，參照機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)選用YWZ-150T型。考慮到鋼板的剛度，將其按在偏左邊的地方。液壓系統(tǒng)性能的運(yùn)算8.1 壓

27、力損失和調(diào)定壓力的確定快進(jìn)時(shí)液壓桿的速度由上述計(jì)算可知，工進(jìn)時(shí)油液流動(dòng)速度較小，通過(guò)的流量為：43.2L/min,主要 壓力損失為閥件兩端的壓降可以省略不計(jì)。V1374. 9104490.87101.53m/ s在進(jìn)油管的速度qp374. 91022A 0. 2525210 66054 m /沿程壓力損失沿程壓力損失首先要判斷管中的流動(dòng)狀態(tài)，此系統(tǒng)采用N32號(hào)液壓油，室溫為200C時(shí)1.0 104m2/s，所以有Revd /2. 54 25 10 3 / 1. 0 10 4636. 12320，油液在管中的流動(dòng)狀態(tài)為層流，則阻力損失系數(shù)75/ R 75/ 63610.12,沿程壓力損失為。p1

28、l /d / 2 v20. 128902510 32. 5422.76104pa同理快進(jìn)時(shí)回油路上的流量q2 9AA則回油管路中的速度v36.0710-3600.25252-6101.2m/s ;由此可以計(jì)算出Revd /1. 22510 31.010 4300 （300<2320,所以為層流）75瓦753000. 25,所以回油路上的沿程壓力損失為228902p2l / d /2 v20.2541.222510 42由上面的計(jì)算所得求出：總的壓力損失1.3105pa。0. 0276236. 4 / 490. 870. 130. 089M)a這與估算值有差異，應(yīng)該計(jì)算出結(jié)果來(lái)確定系統(tǒng)中的

29、壓力閥的調(diào)定值。8.1.3壓力閥的調(diào)定值計(jì)算由于液壓泵的流量大，在工進(jìn)泵要卸荷，則在系統(tǒng)中卸荷閥的調(diào)定值應(yīng)該滿 足快進(jìn)時(shí)要求，因此卸荷閥的調(diào)定值應(yīng)大于快進(jìn)時(shí)的供油壓力1110110Pp0. 089490. 872. 5Mpa，所以卸荷閥的調(diào)定壓力值應(yīng)該取局部壓力損失局部壓力損失包括管道安裝和管接頭的壓力損失和通過(guò)液壓閥的局部壓力 損失，由于管道安裝和管接頭的壓力損失一般取沿程壓力損失的10%而通過(guò)液壓閥的局部壓力損失則與通過(guò)閥的流量大小有關(guān)，若閥的額定流量和額定壓力損pPr ()2算得小p0. 5( 74_9)20. 11 Mpa 于原估算值qr1600.5MPa,所以是安全的。失分別為qr和

30、qr ，則當(dāng)通過(guò)閥的流量為q時(shí)的閥的壓力損失qr，由74. 9236.4490 . 8736. 07 L / min2.92MPa為好。溢流閥的調(diào)定壓力值應(yīng)大于卸荷閥的調(diào)定壓力值0.30.5MPa,所以取溢流閥的調(diào)定壓力值為3.5MP&背壓閥的調(diào)定壓力以平衡板料折變機(jī)的自重，即 ppA 2. 3 104 / 236. 4 10 4pa0. 97MI3A8.2油液溫升的計(jì)算在整個(gè)工作循環(huán)中，工進(jìn)和快進(jìn)快退所占的時(shí)間相差不大，所以，系統(tǒng)的發(fā)熱和油液溫升可用一個(gè)循環(huán)的情況來(lái)計(jì)算。快進(jìn)時(shí)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量快進(jìn)時(shí)液壓缸的有效功率為：p0Fv1410. 0233. 2430. 003243KW3考砧斗 廠 pq3156.5 67.7 10 / 60 小泵的輸出功率為：p0. 00419CKW0. 85因此快進(jìn)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱