干掛石材幕墻計算書編寫

1、實用標準文案目 錄第一章：工程概況P2第二章：結構設計理論和標準P3-P4第三章：幕墻材料的物理及力學性能P5-P7第四章：荷載和作用計算 P8-P10第五章：幕墻玻璃設計計算 P11-P18第六章：結構膠縫寬度和厚度計算 P19-P20第七章：幕墻鋁板設計計算 P21-P23第八章：玻璃及鋁板幕墻立柱的設計計算 P24-P32第九章：玻璃及鋁板幕墻橫梁的設計計算 P33-P39第十章：石材幕墻的設計計算P40-P45第十一章：幕墻其他配件驗算P46-P50文檔第一章工程概況1.1 工程名稱：1.2 工程地點：1.3 幕墻總高度：84.400米1.4 幕墻防火等級：耐火等級為一級1.5 防雷分

2、類：二類1.6 荷載及其組合：幕墻系統(tǒng)在結構設計時考慮以下荷載及其組合 風荷載 自重 施工荷載 溫度應力作用 雪荷載1.6 構件驗算：幕墻系統(tǒng)設計時驗算如下節(jié)點和構件 幕墻系統(tǒng)與主體結構的連接件強度 豎梁、橫梁等桿件的強度和剛度 各連接螺栓、螺絲的強度 玻璃等面材的強度 結構膠縫的寬度和厚度第二章結構設計理論和標準2.1 本結構計算過程均遵循如下規(guī)范及標準：2.1.1 建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20012.1.2 鋼結構設計規(guī)范GB50017-20032.1.3 玻璃幕墻工程技術規(guī)范JGJ102-20032.1.4 金屬與石材幕墻工程技術規(guī)范JGJ133-20012.1.5 建筑物防雷設

3、計規(guī)范GB50057-942.1.6 建筑設計防火規(guī)范GBJ16-87（2001年版）2.2 結構設計和計算時均遵守如下理論和標準及相應的計算方法：2.2.1 玻璃幕墻、鋁板幕墻、石材幕墻等均按圍護結構設計。幕墻其主要桿件懸掛在主體結構上，層與層之間設置豎向伸縮縫。2.2.2 玻璃幕墻、鋁板幕墻、石材幕墻等各構件及連接件均具有承載力、剛度和相對于主體結構的位移能力，并均采用螺栓連接。2.2.3 工程抗震設防烈度不考慮。2.2.4 幕墻構件在重力荷載、風荷載、溫度作用和主體結構位移影響下均具有安全 性。2.2.5 幕墻構件內力采用彈性方法計算，其截面最大應力設計值應不超過材料的強度 設計值：。

4、f式中 二荷載和作用產生的截面最大應力設計值f 材料強度設計值2.2.6 進行幕墻構件、連接件和錨固件承載力計算時，荷載和作用的分項系數按 下列數值采用：重力荷載：g：1.2風荷載：:1.4溫度作用：t：1.22.2.7 幕墻構件進行位移和撓度計算時，荷載和作用分項系數按下列數據取值：重力荷載：g：1.0風荷載： :1.0 W溫度作用：T：1.02.2.8 可變作用的組合值系數應按下列規(guī)定采用：1 . 一般情況下，風荷載的組合值系數也應取 1.0,地震作用的組合值系數 也應取0.5 ;2 .對水平倒掛玻璃及其框架，可不考慮地震作用效應的組合，風荷載值系 數也應取1.0 （永久荷載的效應起控制作

5、用時）或 0.6 （永久荷載的效應 起控制作用時）。2.2.9 荷載或作用效應按下列方式進行組合：S= GSGk.S.tSt（2.1）式中：S 荷載和作用效應組合后的設計值；Sg重力荷載作為不變荷載產生的效應；S ST 分別為風荷載和溫度作用作為可變荷載和作用產生的效應； 口; 1U/T 分別為重力荷載、風荷載、溫度作用的分項系數，按 2.2.6或2.2.7取值；,1-;T 分別為風荷載和溫度作用效應的組合系數，按2.2.8取值。2.2.10 幕墻桿件及連接件按各效應組合件的最不利組合進行設計。第三章 材料的物理特性及力學性能3.1幕墻及鋁合金窗材料的重力體積密度按下表采用：表3-1在舁 廳P

6、材料名稱密度kN/m3密度N/mm31普通玻璃、夾層玻璃、鋼化玻璃25.6-52.56 X 102玻璃棉(防火棉、保溫棉)0.5 1.0(0.5 1.0) X 10-63鋁合金28.02.70 X10-54鋼材78.57.85 X10-55單層鋁板27.02.70 X 10-56花崗石28.02.8 X10-53.2板材單位面積重量按下列數值采用：表3-2序 號材料名稱單位面積重量 (kN/mi)單位面積重量 (N/mm110+1.52+10鋼化夾膠玻璃0.41_-44.1 X1028+1.14+8鋼化夾膠玻璃0.57_ _ 一-45.7 X 1032.5mm厚單層鋁板0.081-40.81

7、X 1046mml鍍鋅鋼板0.474.7 X10-456+12A+6鋼化中空玻璃0.414.1 X10-468mrnB普通玻璃，鋼化玻璃0.161.6 X10-4719mms普通玻璃，鋼化玻璃0.383.8 X10-4830mml花崗石0.848.4 X10-43.3玻璃強度設計值f按下表采用：表3-3序號玻璃類型厚度(mm)強度設計值(N/mm 2)大面積上的強度直邊緣強度1浮法玻璃51228.019.52151924.017.01鋼化玻璃61284.058.82151972.050.43.4鋁合金強度設計值f按下表采用：表3-4 ( N/mm 2)在舁 廳P鋁合金狀態(tài)抗拉、抗壓強度抗剪強度

8、16063T5 RCS85.549.63.5單層鋁板強度設計值f a2t按下表采用：表3-5 ( N/mm 2 )牌號狀態(tài)厚度(mm抗拉ft3003H242.04.5813.6幕墻連接件用鋼材強度設計值f按下表采用：表3-6 ( N/mm 2 )在舁 廳P鋼材類別抗拉、抗壓和抗彎f抗剪f V1Q235B2151253.7焊縫強度設計值f按下表采用：表3-7 ( N/mm 2)焊接方法和 焊條型號構件鋼材對接焊縫(三級)角焊縫抗拉、抗彎、抗剪抗壓抗拉抗彎抗剪手工焊E43XXQ235B2151851251603.8螺栓連接的強度設計值f按下表采用：表3-8 ( N/mm 2)螺栓鋼號和物件鋼號C級

9、A級、B級抗拉抗剪抗拉抗剪普通螺栓Q235M170130170170不銹鋼螺栓奧氏體A2-703202453.9脹錨螺栓強度設計值f按下表采用：表3-9螺栓規(guī)格M6M8M10M12M16鉆孔深度(mm)40506075100鉆孔直徑（mm）10.512.514.51923抗 拉(kN)2.354.316.8610.0919.01抗 剪(kN)1.763.235.097.2514.113.10材料彈性模量E按下表采用：表3-10在舁 廳P材料彈性模量E ( N/mm 2 )1玻 璃50.72 X 102鋁合金50.70 X 103Q235B 鋼52.06 X 104不銹鋼（奧氏體）52.00 X

10、 105花崗石50.8 義 103.11幕墻材料的線膨脹系數按下表采用：表3-11在舁 廳P材料線膨脹系數a（X10-5）1混凝土1.02鋼 材1.23鋁合金2.354玻 璃0.81.05單層鋁板2.356不銹鋼板（奧氏體）1.87花崗石0.8第四章荷載和作用計算4.1作用在幕墻上的風載荷標準值按下式計算 K = B gzX N sX N zX 0（4.1）式中：k 作用在幕墻上的風荷載標準值（kN/m2 ）；B gz 一考慮瞬時風壓高度z處的陣風風壓系數，按規(guī)范 GB50009-2001的規(guī) 定取值（B類地區(qū)）；ns 一風荷載體形系數，因正壓區(qū)風壓較小，負壓區(qū)風壓較大，故僅計算負壓區(qū)，對墻面

11、，取-1.0 ,對墻角邊（指墻角處房屋寬度的 0.1范圍內）取-1.8 ,對 檐口，雨蓬，遮陽板等突出構件，取-2.0 ;同時，考慮封閉建筑內表面內壓取-0.2 , 故墻面實際體型系數取-1.2 ,墻角邊部取-2.0。仙z 風壓高度變化系數，按現行建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001規(guī)定取值。（B類地區(qū)）；0基本風壓，取 0.3 kN/m 2綜上所述：Cl） K = 0 gZX /! zX /! sX 0.3=0.3 x B gzX N zX - kN/m 24.2 作用在幕墻上的風荷載設計值按下式計算=丫 wX k k（4.2）式中 一風荷載設計值：kN/m2YW-風荷載作用效應的分項系

12、數，取 1.4從而：= = 1.4 Cl） K根據（4.1 ）及（4.2 ）公式，各層風荷載及設計值 與如表4-1所示。4.3 幕墻溫度應力計算時，所采用的幕墻年溫度變化AT取80 C。4.4 水平荷載及作用效應組合（最不利組合），按下式計算;(4.7)S = y gSg + 巾 wy w Sw + 巾 t 丫 t Sr式中：巾 W =1 ,巾 T= 0.6 ,進行強度計算時，Y w = 1.4, y t = 1.2則：&=1.4X 1.0 XSW +0.6 X 1.2 X Sr進行撓度計算時，Y w = 1.0 , y t = 1.0則：S =cdk+0.6 St4.5 垂直荷載及作用效應組

13、合(最不利組合)S =Y gSg + 巾 wy wSw+ 巾 t 丫 t St式中：重力荷載：Y G =1.2溫度作用：Y T = 1.2分項系數：巾E = 0 , 巾T = 0則：Sv=1.2G=1.2 x 0.5bh=0.6bh (kN)(S J =1.0G=1.0 x 0.5bh=0.5bh(kN)(（4.8）按下式計算;(4.9)用于豎梁及支座驗算）用于橫梁撓度驗算）風荷載及荷載效應組合S用于強度計算，S，用于撓度計算）詳見表4-1,表4-2墻面體形系數為1.2的荷載組合表4-1樓層位置高度m陣風壓力 系數高度變化 系數標準風壓KN/nf設計風壓KN/m2第1層4.0501.8801.

14、0001.0001.400第2層8.5501.8091.0001.0001.400第3層12.4501.7511.0691.0001.400第4層16.3501.7121.1701.0001.400第5層19.9501.6901.2491.0001.400第6層23.8501.6711.3151.0001.400第7層27.4501.6531.3771.0001.400第8層31.0501.6361.4351.0001.400第9層34.6501.6221.4851.0001.400第10層38.2501.6071.5361.0001.400第11層41.8501.5961.5801.0001

15、.400第12層45.4501.5891.6201.0001.400第13層49.0501.5821.6281.0001.400第14層52.6501.5751.6971.0001.400第15層56.2501.5681.7331.0001.400第16層59.8501.5601.7691.0001.400第17層63.4501.5531.8011.0071.410第18層67.0501.5461.8331.0201.428第19層70.6501.5401.8661.0351.448第20層74.2501.5361.8981.0501.469機房層79.3501.5311.9441.0711.

16、50088.4501.5222.0101.1011.542墻角邊體形系數為2.0的荷載組合表4-2樓層位置高度m陣風壓力 系數高度變化 系數標準風壓2KN/m設計風壓2KN/m第1層4.0501.8801.0001.1281.579第2層8.5501.8091.0001.0851.520第3層12.4501.7511.0691.1231.572第4層16.3501.7121.1701.2021.683第5層19.9501.6901.2491.2661.773第6層23.8501.6711.3151.3181.846第7層27.4501.6531.3771.3661.912第8層31.0501.

17、6361.4351.4091.972第9層34.6501.6221.4851.4452.023第10層38.2501.6071.5361.4812.073第11層41.8501.5961.5801.5132.118第12層45.4501.5891.6201.5452.162第13層49.0501.5821.6281.5452.163第14層52.6501.5751.6971.6042.245第15層56.2501.5681.7331.6302.283第16層59.8501.5601.7691.6562.318第17層63.4501.5531.8011.6782.349第18層67.0501.5

18、461.8331.7002.380第19層70.6501.5401.8661.7242.414第20層74.2501.5361.8981.7492.449機房層79.3501.5311.9441.7862.50088.4501.5222.0101.8362.570第五章幕墻玻璃設計計算綜合考慮玻璃的分格尺寸及風荷載情況取最不利處玻璃板塊進行內力計算。5.1 計算公式：5.1.1 幕墻玻璃在垂直于玻璃平面的組合荷載作用下，其最大應力標準值可按考慮幾何 非線形性的有限元方法計算，也可按下列公式計算為：(5-1)6mwka2二 wk2一t2作用于夾層玻璃上的風荷載作用可按下列公式分配到兩片玻璃上t1

19、wk1 =wk-3t1 t23t2wk2 = wk -3t1t2作用于中空玻璃上的風荷載作用可按下列公式分配到兩片玻璃上wk1 =1.1wk/ t1t23 t2wk2 = wk -3tt2式中:wk 為風荷載下玻璃截面的最大應力標準值（N/mm2 ）;wk 垂直于玻璃幕墻平面的風荷載標準荷載值（N/mm2 ）;wk1 wk2 分別為分配到外片玻璃和內片玻璃的風荷載標準值（N/mm2 ）;a 玻璃短邊長（mrm;t1t2 分別為外片玻璃和內片玻璃的厚度（mmm 彎曲系數,按表5-1選用。 折減系數，可由參數9按表 5-2選用四邊簡支玻璃在垂直面載作用下的彎曲系數 m表5-1a/b0.000.25

20、0.330.400.500.550.600.65m0.12500.12300.11800.11150.10000.09340.08680.0804a/b0.700.750.800.850.900.951.00m0.07420.06830.06280.05760.05280.04830.0442表5-29400.0刀0.650.610.570.540.520.510.50表5-3A/b0.000.200.250.330.500.013020.012970.012820.012230.01013A/b0.550.600.650.700.750.009400.008670.007960.007270

21、.00663A/b0.800.850.900.951.000.006030.005470.004960.004490.004065.1.2D=Et312(1 - 2)式中E tD 玻璃的剛度（N-mm ）;玻璃的彈性模量（N/mm）;玻璃的計算厚度（mm）;V 泊松比。玻璃取 0.2 。Ma4DSka4Et4式中 u 在風荷載標準值作用下撓度最大值（mrm;D玻璃的剛度（N-mm ）;a 玻璃的短邊邊長（mm）;wk風荷載標準值（N/mrm）。Sk 組合荷載標準伯：（N/mrm）。以一一板的撓度系數，（可查上表三）刀折減系數，（可查上表二）。5.1.3在溫度變化影響下，玻璃邊緣與邊框之間發(fā)生擠

22、壓時在玻璃中產生的溫度應力2c - d.二t1 = E(: . T )(5.2)b式中：c玻璃邊緣與邊框間空隙(mm,取5mmd施工誤差，取3mmb玻璃長邊尺寸(mm);T玻璃幕墻年溫度變化(0C),可按800C取用; q玻璃線膨脹系數，取1.0 x 10：E 玻璃彈性模量，取 0.72 X 10 5N/mrn則:552X 5-351 =0.72父105 M(1.0父10X80-b)=57.6-_ 55.04 10b(Wmn2 )5.1.4 自重應力：取板塊中間的自重應力參與大面應力組合“ G1 b h/2 t G(T g= 1.21.20.6 h GAbt52= 1.536 10 h(N/m

23、m2)5.1.5 玻璃板塊大面應力組合：(T = (T g+ (T w +0.2 仃t1 f5.1.6 玻璃中央與邊緣溫度產生的溫度應力按下式計算：(5.(3)(5.(4)二t2=0.74：234(1-Ts)(5.(5)式中： 叫2 溫度應力 (N/mm2 );玻璃彈性模量(N/mrm ),取0.72 X 10 5 N/mrm ;色 玻璃線膨脹系數，取1.0X10-5;世1 陰影系數，取以1 =1.0 ;仙2 窗簾系數，取以2 =1.1 ；仙3 玻璃面積系數，取以3=1.1；U 嵌縫材料系數，取以4 =0.4;C -Ts 玻璃中央和邊緣的溫度(C)差，取Tc - Ts=40Co則：仃t2=0.

24、74 X 0.72 X 10 5X 1.0 X 10 -5 X 1.0 X 1.1 X 1.1 X0.4 X40=10.3N/mm258.8 N/mm2 (612mnB單片玻璃直邊緣強度設計值)故玻璃板塊在溫差應力作用下，直邊緣強度可以滿足要求。綜合考慮玻璃的分格尺寸及風荷載情況進行驗算.取以下幾種尺寸的玻璃板塊，分別進 行驗算：5.2 玻璃板塊的計算：5.2.1 6+9A+6中空玻璃板塊的計算。板塊（一）：以標高75.300米處墻角邊荷載計算。玻璃寬度為1343mm,高度為2100mm幕墻玻璃在組合荷載作用下的彎曲應力計算：（按四邊簡支板計算）（1）.荷載計算：因單元板塊在墻角邊處分布，所以

25、取墻角邊荷載值如下:風荷載標準值：wk=1.786kN/m2.在垂直于玻璃平面的水平荷載作用下，最大彎曲應力計算（按四邊簡支板計算）短邊 a=1343mm長邊 b=2100mma/b=0.64 查得彎曲系數 m=0.0817=0.00814=0.882作用于中空玻璃上的風荷載作用可按下列公式分配到兩片玻璃上：wk1Wk1=1.1wkt13= 1.1 1.786Wk2t1636 363=0.9823_ t23 wkt13t231.78663u 0.8936mwk1a2一 t126 0.0817 0.9823 13432 10“620.882wk 2_ 6mwk2a22t2=21.28N/mmi6

26、 0.0817 0.893 13432 1020.88262=19.34 N/mm 2無地震作用效應組合時，應按下式進行：S=Y gSg + 巾 wy wSw=1.2 X0.5+1.4 X 1.0 X 21.28 2_2=30.39 N/mm f g=84.0 N/mm（其中，fg=84.0 N/mm2為512mml鋼化玻璃大面強度設計值。）溫度應力:5.04 105由公式（5.2）得:2c-d、；t1 =E(，=T 一 ) =57.6-b_ 5Lr c 5.0410= 57.6 2100=-182.4N/mm2 （負數表示無擠壓溫度應力）撓度計算：中空玻璃的計算厚:t=te=0.95（ t

27、i3+t23）1/3=0.95 （ 6 3+63）1/3=7.2mmD=Et312(1 - 2)0.72 105 7.2312(1 -0.22)= 2.33 106“ =0.882Ska49 -Jk- =29.54Et40.882 = 20.20mm血 . 0.0081 1.786 10 13434D2.33 106 a/60=22.4mm綜上，此6+9A+6鋼化中空玻璃在自重、風荷載地震荷載、和溫度應力作用下，玻 璃的強度和撓度均可滿足要求。板塊（二）：以標高75.300米處大面荷載計算。玻璃寬度為1439mm,高度為2100mm幕墻玻璃在組合荷載作用下的彎曲應力計算：（按四邊簡支板計算）（

28、1）荷載計算：因單元板塊在墻面處分布，所以取墻面荷載值如下:風荷載標準值： wk=1.071kN/m2.在垂直于玻璃平面的水平荷載作用下，最大彎曲應力計算（按四邊簡支板計算）短邊 a=1439mm長邊 b=2100mma/b=0.67 查得彎曲系數 m=0.078=0.00774=0.915作用于中空玻璃上的風荷載作用可按下列公式分配到兩片玻璃上：wk1.1wkjt1 t263= 1.1 1.071三二0.5896 363Wk2 =Wk tlt23t231.071636363= 0.536一2236mwk1a6 0.078 0.589 13432 10二 wki = t 1 =20.915t6

29、_ _2=13.81N/mm_22 . .36mwk2a6 0.078 0.536 134310 八廣二 wk2 = -12-=620.915.2=11.50 N/mm無地震作用效應組合時，應按下式進行:S=Y GSg + wy wSw=1.2 X0.5+1.4 X 1.0 X 13.81 =19.93 N/mm2 f g=84.0 N/mm(負數表示無擠壓溫度應力) t=te=0.95(t 13+t23) 1/3=0.95 ( 6 3+63)1/3=7.2mm（其中，fg=84.0 N/mm2為512mml鋼化玻璃大面強度設計值。） 溫度應力：5.04 105b由公式（5.2）得：2c -d

30、二 t1 = E(二訂 )=57.6-b= 57.6 -5.04 10521002 =-182.4N/mnf撓度計算：玻璃計算厚度：D=Et3 12(1 -0.72 105 7.23一 一 一 212(1 -0.22)= 2.33 106一瞽=21.354=0.9150.915 = 14.51mmMa4 = 0.0077 1.071 107 14394D2.33 106a/60=23.45mm綜上，此6+9A+6鋼化中空玻璃在自重、風荷載地震荷載、和溫度應力作用下，大 面的強度和撓度均可滿足要求。5.2.2. 8+1.14+8 點式鋼化夾膠玻璃板塊強度驗算：在垂直與幕墻平面的風荷載和地震作用下

31、，四點支承玻璃面板的應力和撓度應符合下列 規(guī)定：最大應力標準值和最大撓度可按考慮幾何非線性的有限元方法計算，也可按下列公式計算：26mwkbkwk 12D= Et3 2 12(1 - 2)u=JWkDSV式中E tEt4D 玻璃的剛度（N-mm ）;玻璃的彈性模量（N/mm）;玻璃的計算厚度（mm）;V 泊松比。玻璃取 0.2。u 在風荷載標準值作用下撓度最大值（mrm;玻璃的長邊邊長（mm）;彎矩系數；仃wk 為風荷載下玻璃截面的最大應力標準值（N/mm2 ）;wk 風荷載標準值（N/mmi）。Sk 組合荷載標準伯：（N/mrm）。以一一板的撓度系數，（可查上表三）刀折減系數，（可查上表二）

32、。取最大玻璃分格尺寸1700X2400,采用4點支承，該板塊如下圖點式玻璃14505252-dl夾膠玻璃示意圖荷載計算：風荷載標準值wk =1.000 kN / m2 強度計算：短邊a=1450mm 長邊b=2150mmt=( t i3+t23)1/3= ( 8 3+83)1/3=10.08mm由 a =1450 =0.674 查表，得b 2150四點支承玻璃板的最大應力系數moy和在最大撓度系數Umax表1a/b0.000.200.300.400.50umax0.013020.013170.013350.013670.01417moy0.1250.1260.1270.1290.130a/b0

33、.600.650.700.750.80umax0.014960.015550.016300.017250.01842moy0.1340.1360.1380.1400.142最大彎曲系數 my =0.1364=0.92(r=6m0y Wk b2” / t 2=6X 0.136 X1 X2150X2150X 0.90/10.08 X 10.082一2=37.12 N/mm284.0 N/mm2無地震作用效應組合時，應按下式進行：S=Y GSg + wy wSw=1.2 X0.5+1.4 X 1.0 X 37.12 =52.57 f g=84.0 N/mm2(其中，fg=84.0 N/mm2為512

34、mnff鋼化玻璃大面強度設計值。) 撓度計算：最大撓度系數u0y =0.01555查表得q=0.90空4 : 1 101 21504 4 =28.74Et40.72 1 05 1 0.08 4= 6.40 106D=日3J.72 105 10.08312(1 - 2)12(1-0.22),4二 IwkbD0.01555 1.000 1000 * 215046.40 106m 0.90 = 17.28mm b/60=35.83mm所以撓度滿足要求。綜上，8+1.14+8點式鋼化夾膠玻璃滿足設計要求。5.2.3 8+1.14+8點式鋼化夾膠玻璃北雨蓬的計算：(1) 自重：面板：0.41KN/m2駁

35、接爪：0.06 KN/ m2q=0.41+0.06=0.47KN/ m2風荷載：負風壓：Ci) k=BgzXpSX (1zX Ci) 0=1.123 KN/ m2施工荷載：0.5 KN/ m2雪荷載：0.45 KN/ m2(2) 荷載組合：1、自重與負風壓組合，自重為有利因素，以設計值參與組合：q=1.2 X 0.47 1.0 X1.4 X 1.123=-1.008KN/ m22、由于雪荷載與施工荷載不同時考慮，因此采用其較大者，故取自重與施工荷 載組合：q=1.2 X 0.47+1.2 X0.5=1.165KN/ m2取最不利荷載組合：q=1.165 KN/ m2(3) 璃板塊強度驗算：玻璃

36、板的最大分格尺寸為2400X 3300,計算厚度為t= te=( t13+t23) 1/3 = (8 3+83)1/3=10.08mmffi六點支承板計算。六點支承的玻璃板塊最大應力的計算：(5.1)二 myqb2 /t2式中：仃一一為風荷載下玻璃截面的最大應力設計值(N/mm2 );組合荷載設計值(N /mm2);b玻璃長邊長度（mm）;m0y-彎曲系數?！?折減系數。六點支承玻璃板的最大應力系數moy和在最大撓度系數Umax表1a/b0.70.80.91.01.1umax1.4381.8132.3133.0634.063moy1.6351.8151.9802.1602.325撓度計算:ma

37、xwkbU=式中 u 在風荷載標準值作用下撓度最大值（mm； b玻璃的支承長邊邊長（mm）;wk風荷載標準值（N/mrm）。t 玻璃白厚度（N/mrm）。Umax 板的撓度系數，（可查上表）。夾膠玻璃示意圖由a/b=1525/2150=0.71 ,查表可得系數Umax =1.475 moy=1.653,4=0.96由下面公式:b=m0yWkb24/t 2=1.653 X 1.165 X2150X 2150X0.96/10.08 X 10.08=83.76N/mm284.0 N/mm2(其中，fg=84.0 N/mm2為512mml鋼化玻璃大面強度設計值。) 撓度計算：maxwk bt3=6.4

38、6 mm a/60=35.8mm故8+1.14+8鋼化夾膠玻璃北雨蓬強度和撓度滿足要求。5.2.4 10+1.52+10點式鋼化夾膠玻璃南雨蓬的計算：(1) 自重：面板：0.41KN/m2駁接爪：0.06 KN/ m2q=0.41+0.06=0.47KN/ m2風荷載：負風壓：Cl) k= BgzX (1sX (1zX (jl) 0 =1.123 KN/ m2施工荷載：0.5 KN/ m2雪荷載：0.45 KN/ m2(2) 荷載組合：1、自重與負風壓組合，自重為有利因素，以設計值參與組合：q=1.2 X 0.47 1.0 X1.4 X 1.123=-1.008KN/ m22、由于雪荷載與施工

39、荷載不同時考慮，因此采用其較大者，故取自重與施工荷 載組合：q=1.2 X 0.47+1.2 X0.5=1.165KN/ m2取最不利荷載組合：q=1.165 KN/ m2(4)璃板塊強度驗算：玻璃板的最大分格尺寸為1750X 2475,計算厚度為t= te=( t13+t23) 1/3 = (10 3+103) 1/3=12.6mmffi四點支承板計算。四點支承的玻璃板塊最大應力的計算：_22二 max =6myqb /t(5.1)式中：仃max 組合荷載作用下玻璃的最大應力(N.mm)；q組合荷載(N/mm2);b玻璃長邊長度(mm)；m0y-彎曲系數?！?折減系數。四點支承玻璃板的最大應

40、力系數moy和在最大撓度系數Umax表1a/b0.000.200.300.400.50umax0.013020.013170.013350.013670.01451moy0.1250.1260.1270.1290.130a/b0.600.650.700.750.80umax0.014960.015550.016300.017250.01842moy0.1340.1360.1380.1400.142撓度計算:Skb4Et4D=Et312(1 - 2)u =式中 u 在風荷載標準值作用下撓度最大值（mm； b玻璃的支承長邊邊長（mm）;wk風荷載標準值（N/mrm）。t 玻璃白厚度（N/mrm）。

41、Umax 板的撓度系數,（可查上表）由a/b=1500/2225=0.67 ,查表可得系數umax =0.01585m0y =0.1368,4=0.948由下面公式:_6myqa26 0.1368 1.165 22252 -1000t2212.620.9482=29.82N/ mm284 N/ mm撓度的計算:SkbEt4=13.104=0.948D=Et30.72 105 12.6312(1 - 2)121-0.22= 12.5 1060.1368 0.97 - 1000 2225412.5 106=12.6mm a/60=37.08mm故10+1.52+10鋼化夾膠玻璃雨雨蓬強度和撓度滿足

42、要求第六章結構膠縫寬度和厚度計算6.1結構膠的應力由所受的短期或長期荷載和作用計算，并應分別符合下列條件：仃ki或4i fi2 或 X W f2式中：仃k0 短期荷載作用在結構硅酮密封膠中產生的拉應力或剪應力標準值(N/mn2)；氣2、入2 長期荷載作用在結構硅酮密封膠中產生的拉應力或剪應力標準值(N/mn2)；f1 結構硅酮密封膠短期強度允許值，按 0.20 N/mm2采用；f2 結構硅酮密封膠長期強度允許值，按 0.01 N/mm2采用。結構膠的寬度和厚度示意圖6.2結構硅酮密封膠的粘結寬度計算：(1)在風荷載作用下，結構硅酮密封膠的粘結寬度Cs按下式計算:Cs1 =a2000 fi(6.

43、1)式中：Cs 1 結構硅酮密封膠的粘結寬度(mmi;作用在計算單元上的風荷載設計值 (kN/m2)；a玻璃短邊長度(mmi;f1 膠的期強度允許值，取f1 = 0.20 ( N/mm 2)。取最不利板塊來驗算：6+9A+6隱框中空玻璃最不利為 1343X 2100，標高75.300m處。aCs1 二2000 f12.500 X 13432000X0.20=8.40mm(2)在玻璃自重作用下，結構硅酮密封膠的粘結寬度Cs按下式計算:(6.2)CS2 ; qGab2000(a b) f2式中：CS2qgqa、b-結構硅酮密封膠的粘結寬度（mm； 玻璃單位面積重力荷載設計值（kN/m2）；g=25

44、.6X 0.012 X 1.2=0.372kN/m2;一玻璃的短邊和長邊長度（mm；-膠的長期強度允許值，取f 2=0.01 N/mm2。以75.300m處來驗算：幕墻玻璃最大分格為1407X2100qGab0.372 X 1407X2100_Cs2 = 2000(a b)f2 =2000X ( 1407+2100) X 0.010 = 15.6mm(3)綜上所述，結構膠縫寬度取16mm （4）中空玻璃結構硅酮密封膠的粘結寬度計算由于中空玻璃對鋁框的結構膠縫取16mm按中空玻璃外片分擔的荷載，則中空玻璃結構硅酮密封膠的粘結寬度為：CS3=0.6CS2=0.6 X16=9.6 mm取 G3=10

45、mm6.4 結構硅酮密封膠的粘結厚度應按下式計算(6.3)式中：t s一結構硅酮膠的粘結厚度（mm）6一結構硅酮膠的變位承受能力（%仙s一幕墻玻璃的相對于鋁合金的位移量（mm）,由主體結構側移產生的相對位移N s= 8 h=0.001 X2100=2.1mm號主要由于玻璃與鋁框在溫差應力作用下線膨脹系數不同而產生的位移量故也=H（色鋁口玻3T=2100X (2.35-1.0 ) X 10-5X 80 =2.27 mm采用結構膠，6 =25%則:=3.03 mm2.27ts 二s V 0.250 義(2+0.250)故，結構膠厚度取6mm兩足要求。實際施工時選用結構膠規(guī)格為16 x 6mm第七章

46、幕墻鋁板設計計算該工程選用2.5mm單層板，沿橫向和縱向布置.加勁肋將鋁板分成邊板和中間板，邊 板為三邊簡支一邊固定，中間板為對邊簡支、對邊固定。幕墻鋁板加勁肋布置示意圖D 中7.1金屬板在風荷載作用下的最大彎曲應力標準值按下式計算:c 26mS a二一二2一 f(71)式中：:一 由風荷載作用產生的板中最大應力折減設計值（N/mrm）;f 鋁板的強度設計值，牌號為 3003的2.5厚單層鋁板取f =81N/mmS風荷載、地震作用效應組合值；a鋁板區(qū)格的較小邊長；m 板的彎矩系數，按下表取值；t金屬板的厚度，t=2.5mmn應力折減系數，按式（72）計算查表取值。板的最大彎矩系數m M=mql

47、lx/ly三邊簡支ly固定lx對邊簡支 ly對邊固定鄰邊簡支 鄰邊固定0.50-0.1212-0.0843-0.11790.55-0.1187-0.0840-0.11400.60-0.1158-0.0834-0.10950.65-0.1124-0.0826-0.10450.70-0.1087-0.0814-0.099210.75-0.1048-0.0799-0.09380.80-0.1007-0.0782-0.08830.85-0.0965-0.0763-0.08290.90-0.0922-0.0743-0.07760.95-0.0880-0.0721-0.07511.00-0.0839-0.0698-0.0726注：1、系數前負號，表示最大彎矩在固定邊;2、l 取lx應力折減系數n,按下式計算查表:c4S S-A-（72）Et4式中：-風荷載及地震作用組合標準值；a金屬板區(qū)格較小的邊長（mm；t屬板厚（mrm;E 金屬板的彈性模量，2.5mm單層鋁板取0.7 X 105N/m自應力折減系數951020406080100刀1.000.950.900.810.740.690.649120150200250300350400刀0.610.540.500.460.430.410.407.2 鋁板強度驗算7.2.1 大面鋁板塊 1301X3600 m