3氣藏物質(zhì)平衡方程式

1、氣藏物質(zhì)平衡方程式正常壓力系統(tǒng)氣藏的物質(zhì)平衡方程式當原始氣藏壓力等于或略大于埋藏深度的靜水壓力時,稱之為正常壓力系統(tǒng)氣藏.下面按其有無天然水驅(qū)作用劃分的水驅(qū)氣藏和定容氣藏,對 其物質(zhì)平衡方程式加以簡單推導.一.水驅(qū)氣藏的物質(zhì)平衡方程式對于一個具有天然水驅(qū)作用的氣藏,隨著氣藏的開采和氣藏壓力的下降,必將引起氣藏內(nèi)的天然氣、地層束縛水和巖石的彈性膨脹,以及邊水對氣藏的侵入.由圖 3-1看出,在氣藏累積產(chǎn)出(GpBg+WpB幽天然氣和地層水的條件下,經(jīng)歷了開發(fā)時間 t ,氣藏壓力由pi下降到p .此時,氣藏被 天然水侵占據(jù)的孔隙體積,加上被地層束縛水和巖石彈性膨脹占據(jù)的孔隙體積,再加上剩余天然氣占有

2、的孔隙體積,應(yīng)當?shù)扔谠趐i壓力下氣藏的原始含氣的體積,即在地層條件下氣藏的原始地下儲氣量.由此,可直接寫出如下關(guān)系式：GBg/ =G-GpBg 十 GB馥3師"w3-1式中：G一氣藏在地面標準條件下 (0.1OlMPa和2OC)的原始地質(zhì)儲量;GP-氣藏在地面標準條件下的累積產(chǎn)氣量；其他符號同油藏物質(zhì)平衡方程式所注.由(3-1)式解得水驅(qū)氣藏的物質(zhì)平衡方程式為:j I 1 ShV(3-2)對于正常壓力系數(shù)的氣藏,由于3-2式分母中的第2項與第1項相比,因數(shù)值很小,通?？梢院雎圆挥?因此得到下式(3-3)4各2-5式和2-6式代入3-3式得:(3-4)由3-4式解得水驅(qū)氣藏的壓降方程式

3、為P = Pi GGp(3-5)Z Z G _仁_W渥禹由3-5式看出,天然水驅(qū)氣藏的視地層壓力p/Z與累積產(chǎn)氣量Gp之間,并不存在直線關(guān)系,而是隨著凈水侵量WeWpBW勺增加,氣藏的視地層壓力下降率隨累積產(chǎn)氣量的增加而不斷減小,兩者之間是一條曲線見圖3-2.因此,對于水驅(qū)氣藏,不能利用壓降圖的外推方法確定氣藏的原始地質(zhì)儲量,而必須應(yīng)用水驅(qū)氣藏的物質(zhì)平衡方程式進行計算.圖3-1水驅(qū)氣藏的物質(zhì)平衡圖圖3-2氣藏的壓降圖CpB總+開_廠;I匕4各(3-3)式改寫為下式(3-6)口定 一B"B望 一 口忘,1假設(shè)考慮天然水驅(qū)為非穩(wěn)定流時,即I% =B£hp&(tD,臉,那

4、么(3-6)式可寫為:那么得r = G + Bx(3-10)(3-7) 假設(shè)令:/(3-8)(3-9)G聲g +卬聲./1% 鼎|"='如笈如也/為一BQ由此可見,與油藏的物質(zhì)平衡方程式相似,水驅(qū)氣藏的物質(zhì)平衡方程式,同樣可簡化為直線關(guān)系式.直線的截距為氣藏的原始地質(zhì)儲量；直線的斜率為氣藏的天然水侵系數(shù).在應(yīng)用3-10式求解氣藏的地質(zhì)儲量和水侵系數(shù)時,同水驅(qū)油藏一樣,存在著多解性問題.該問題仍需采用最小二乘法加以解決.天然水驅(qū)對氣藏的累積水侵量,由We = GPBS + WpB-G(Bg -Bgi)(3-11)(3-3)式得:同樣,也可由3-4式得:(3-12).定容氣藏的物

5、質(zhì)平衡方程式定容氣藏,也常被稱為定容封閉性氣藏或定容消耗式氣藏.該氣藏沒有水驅(qū)作用,即We= 0, Wp 0,故由3-3式和3-5式分別得到定容氣藏的物質(zhì)平衡方程式和壓降方程式為:假設(shè)令 a=pi/Zi, b=pi/ZiG,那么由(3-14)式得:多abGp(3-15)氣田的原始地質(zhì)儲量由下式確定:Galb(3-16)由3-15式可以看出,定容氣藏的視地層壓力p/Z與累積產(chǎn)氣量GP成直線下降關(guān)系見圖3-2.當p/Z= 0時,由3-14式得GA G,故可以利用壓降圖的外推法或線性回歸法確定定容氣藏原始地質(zhì)儲量的大小.由3-14式也可解出:對于封閉性氣藏,只要已經(jīng)確知原始視地層壓力pi/Zi,以及

6、投產(chǎn)之后的任一個視地層壓力p/Z和相應(yīng)的累積產(chǎn)氣量GP,即可由3-17式計算氣藏的原始地質(zhì)儲量 G.但是,如果沒有取得原始視地層壓力,而在氣藏投產(chǎn)后取得了第一個視地層壓力p1/Z1和相應(yīng)的累積產(chǎn)氣量GP1,以及第一個測試點后的任一個視地層壓力p/Z和相應(yīng)的累積產(chǎn)氣量GP,可由下式計算氣藏的原始地質(zhì)儲量：(3-18)三.天然水侵的判斷方法在一個氣藏投入開發(fā)之后,可以利用下面的方法,判斷氣藏有無水浸和水侵量的大小.將 (3-5)式改寫為下式:P_=Pt Z ZfIG(PZiTj(3-19)氣藏的原始地質(zhì)儲量(地面標準條件)可表示為:(3-20)式中：Vpi 天然氣占有氣藏的原始有效孔隙體積.4各(

7、2-6)式代入(3-20)式得:G = VpiPiTScfPscZiT(3-21)假設(shè)令再將(3-21)式代入(3-19)式得下式:(3-22)(3-23)Z Zi I G ) 1 田式中：3一氣藏的水侵體積系數(shù).再將3-24式改寫為下式那么得(3-24)PiZ (11G 八-3(3-26)假設(shè)令 6=(p/Z)/( pi/Zi)和 RD= GPG ,那么由(3-25)式得:式中：.一稱為地層相對壓力； RD-地質(zhì)儲量的采出程度,小數(shù).根據(jù)3-26式,可以制做出相對壓力力、采氣程度R口水侵體積系數(shù)的關(guān)系圖見圖3-3.圖3-3氣藏的水侵指示圖對于一個無天然水驅(qū)作用的定容封閉性氣藏,由于3 = 0

8、,故由(3-26)式得：(3-27)由(3-27)式可以看出,對于定容封閉性氣藏,相對壓力與采氣程度之間,成為 45.下降的直線關(guān)系,即圖 3-3上的對角直線.而對于存在有水驅(qū)作用的氣藏,由于3<1,那么1/(1- co) >1,故由(3-26)式看出,相對壓力與采氣程度的直線傾角大于45.由此可見,圖 3-3可以作為判斷氣藏是否存在有水侵作用的指示圖.假設(shè)將任一氣藏不同開發(fā)時間的相對壓力與采氣程度的數(shù)據(jù),點在圖3-3上,如點子落到45.的對角直線上,那么說明是定容封閉氣藏；如果點子落到 45.對角直線上面的三角形區(qū)內(nèi),這說明氣藏有天然水侵的存在.同時,由點子所處的位置,可以直接讀

9、得水侵體積系數(shù)3的大小.為便于在氣藏開發(fā)初期進行有無水侵作用的判斷,將圖 3-3的早期局部作了放大(見圖3-4).氣藏的水侵體積系數(shù),由(3-26)式解得:G)=甲 + Rq - 1(3-28)當氣藏的原始孔隙體積和水侵體積系數(shù)確知之后,天然水侵占據(jù)氣藏的有效孔隙體積Vew由(3-23)式得:V = We-WpBw=&VPi(3-29)四.影響水驅(qū)氣藏采收率因素分析氣藏地質(zhì)儲量的采出程度為RD氣藏本體地層束縛水和巖石孔隙體積的有效壓縮系數(shù)為Ce,貝U將(3-1)式可改寫為下式We-WpB式中:(3-31)GBsi(3-30)(3-32)天然水驅(qū)對氣藏的有效(凈)水侵體積量可表示為:七一

10、版81V = LK.(Sg,.一S豺)(3-33)式中：Vwi天然水驅(qū)的累積水侵孔隙體積,10 m；Sgr 一水侵(淹)區(qū)剩余氣飽和度,小數(shù).假設(shè)以Vpi表示水驅(qū)氣藏天然氣占有的原始孔隙體積,那么,天然氣的原始地質(zhì)儲量可表示為:GBgi = Ipi Sgi(3-34) 由(3-33)式除以(3-34)式得:一血二號J(3-35)式中的Ev為水侵體積涉及系數(shù),表示為:EV =ViiVpi(3-36)將(3-35)式代入(3-30)式得:(3-37)再將(2-5)式和(2-6)式代入(3-37)式得:& j版"瑪(1-羽(3-38)最后,假設(shè)代入氣藏白廢棄條件,即p/Z= pa/

11、Za , Ap= Apa= pi - pa, Ev= Eva,那么由3-38式得水驅(qū)氣藏的采收率為(3-39)pa/ Za 一廢棄時的視地層壓力,MPaZa 一在pa壓力下的氣體偏差系數(shù);由3-20式看出,GBgi= Vpi,故由3-23式和3-35式相等可得:G) Ev(3-40)式中：ER-水驅(qū)氣藏的采收率,小數(shù)；pa 一廢棄時的地層壓力,MPaEva -廢棄時的水驅(qū)涉及體積系數(shù),小數(shù).由3-39式可以看出,影響水驅(qū)氣藏采收率的因素包括：pa/Za、pa、Eva和Sgr .pa/Za、pa和Sgr的數(shù)值愈低,而 Eva的數(shù)值愈大,那么 ER的數(shù)值愈高.對于定容氣藏,由于Eva= 0,故由3

12、-39式得采收率的關(guān)系式為:當忽略Ce的影響時,由3-41式得常用的關(guān)系式為:PafZaPilZi(3-42)由(3-42)式看出,定容氣藏的采收率,主要取決于廢棄時的視地層壓力和地層壓力.而廢棄時的地層壓力與地層滲透率和經(jīng)濟極限產(chǎn)量有關(guān).當經(jīng)濟產(chǎn)量確定之后,它與井口限制的壓力,或輸氣壓力有關(guān)異常高壓氣藏的物質(zhì)平衡方程式氣藏開發(fā)的實際資料說明,正常壓力系統(tǒng)氣藏的壓力梯度一般在0.0010.003MPa/m之間,而異常高壓氣藏的壓力梯度可以高達0.O2MPa/m以上.或者說,正常壓力系統(tǒng)氣藏的壓力系數(shù)等于1,而異常壓力系數(shù)氣藏的壓力系數(shù)明顯大于1;異常高壓氣藏的壓力系數(shù)在1.5以上.異常高壓氣藏

13、具有地層壓力高、溫度高和儲層封閉的特點.由于異常高壓氣藏儲層的壓實程度一般較差,地層巖石的有效壓縮系數(shù)可達40X10 MPa以上.在異常高壓氣藏的開發(fā)過程中,隨著氣藏壓力的下降,表現(xiàn)出明顯的儲層巖石的壓實特征.利用視地層壓力盧 p/Z與累積產(chǎn)氣量 Gp繪制異常高壓氣藏的壓降圖時,可以清楚地看出,該壓降圖具有兩個斜率完全不同的直線段,并且第一直線段的斜率要比第二直線的小(見圖3-5).國外研究結(jié)果說明,在異常高壓氣藏投入開發(fā)的初期,隨著天然氣從氣藏中采出和地層壓力的下降,必將引起天然氣的膨脹作用、儲氣層的再壓實和巖石顆粒的彈性膨脹作用,以及地層束縛水的彈性膨脹作用和周圍泥巖的再壓實可能引起的水侵

14、作用.如 果氣藏周圍存在著有限范圍的封閉邊水時,還會引起邊水的彈性水侵作用.上述的作用除天然氣膨脹之外的其它因素,都能起到補充氣藏能量和減小地 層壓力下降率的作用,從而形成了異常高壓氣藏初期壓降較緩的第一直線段.圖3-5異常高壓氣藏的壓降圖當異常高壓氣藏的地層壓力,隨著生產(chǎn)下降到正常壓力系統(tǒng)時,即當?shù)貙訅毫Φ扔诨蛐∮跉獠氐撵o水柱壓力時,氣藏儲層的壓實作用影響已基本結(jié)束.儲層巖石的有效壓縮系數(shù)保持在較低的正常數(shù)據(jù)(如砂巖為48X10 MPa ),它同隨地層壓力下降而顯著增加的天然氣的彈性膨脹系數(shù)相比可以忽略不計.此時,氣藏的開采表現(xiàn)為定容封閉性正常壓力系統(tǒng)的動態(tài)特征.在壓降圖上,就是壓降較快、直

15、線斜率較大的第二直線段.因此,對于異常高壓氣藏來說,應(yīng)當利用第二直線段的外推,或利用本章中給出的(3-68)式計算,確定氣藏的真實地質(zhì)儲量,而不能應(yīng)用第一直線段的外推或回歸計算,否那么,將會引起大于 100%勺誤差.然而,第二直線段的出現(xiàn)時間較晚,一般要在采出氣藏地質(zhì)儲量的20%- 30%A后.這樣就可以利用(3-50)式進行第一直線段的校正與外推.一.異常高壓氣藏的物質(zhì)平衡方程式對于一個埋藏較深的異常高壓氣藏,在其投產(chǎn)初期,隨著天然氣的采出和氣藏壓力的下降,必將引起天然氣的膨脹作用、儲氣層的壓實和巖石顆粒的彈性膨脹作用、地層束縛水的彈性膨脹作用,以及由于周圍泥巖的壓實和有限邊水的彈性膨脹所引

16、起的水侵.這幾局部驅(qū)動能量的綜合作用,就G表小異常iWj壓氣臧的(3-43) 式中是異常高壓氣藏初期開發(fā)的主要動力.它們膨脹所占據(jù)氣藏的有效孔隙體積,應(yīng)當?shù)扔跉獠乩鄯e產(chǎn)出天然氣的地下體積量.假設(shè)以地質(zhì)儲量,以 Vpi表示氣藏的原始有效孔隙體積,那么得異常高壓氣藏的物質(zhì)平衡方程式為：GpBgG(Bs-Bgi) + VPi CfAp + VPi+ We -WpBw(3-44)& = G2,/(lTw)3-45)將(3-45)式代入(3-43)式,并解出G得:C =(3-46)& _/)+ if /".+一一)Bgi4各(3-32)式代入(3-46)式得:4各(2-5)式、

17、(2-6)式和(3-23)式代入(3-47)式,得到異常高壓氣藏的壓降方程式:(3-48)p_p£ 1-GP/G Z zAl - CAp GtCe和3的影響.然故由 (3-48)式得：由(3-48)式和(3-14)式比照可以看出,異常高壓氣藏與正常壓力系統(tǒng)定容氣藏壓降方程式的主要區(qū)別在于,前者需要考慮而,對于異常高壓氣藏來說,由于周圍泥巖可能的再壓實和有限封閉邊水造成的彈性水侵是很小的,而與Ce相比可以忽略不計,P_p吐 Gp/e 團(1-GAp(3-49)二.確定異常高壓氣藏地質(zhì)儲量的方法對于定容的異常高壓氣藏,確定原始地質(zhì)儲量的方法,有如下四種.1 .壓力校正法由此直線的外推或線

18、性對于異常高壓氣藏,可以采用如下的視地層壓力校正方法,將具有兩個不同直線的壓降圖校正為一條直線的壓降圖,回歸,確定異常高壓氣藏的地質(zhì)儲量.該校正方法由(3-49)式得：幺lGAp)=學華智(3-50)由(3-50)式可以看出,該式為一截距為a=pi/Zi,斜率為b=pi/ZiG的直線關(guān)系式.當將該直線外推到p/Z= 0時,與橫軸的交點即為氣藏的地質(zhì)儲量G2 .一元回歸法(壓力系數(shù)小于1.0)氣藏,都可利用如下的一元回歸法,同時確對于定容封閉的條件,無論是異常高壓氣藏,或是正常壓力氣藏,或是負異常 定氣藏的原始地質(zhì)儲量(G)和有效壓縮系數(shù)(ce°假設(shè)設(shè)那么得y = a + bx(3-5

19、7)將(3-50)式改寫為下式:式中(3-52)(3-53)(3-54)(3-55)方二 1/G(3-56)由(3-57)式可以看出,對于不同類型的定容封閉性氣藏,其開發(fā)動態(tài)都可用一個簡單的直線關(guān)系式表示.而直線的截距 系數(shù),直線斜率的倒數(shù)等于氣藏的原始地質(zhì)儲量.a等于氣藏的有效壓縮3.二元回歸法對于定容封閉的異常高壓氣藏,可利用如下的二元回歸法,確定氣藏的原始地質(zhì)儲量和有效壓縮系數(shù).將(3-50)式改寫為下式:G(l CZ)CG p-fzT(3-58)G(lGH)假設(shè)設(shè)(3-59)(3-60)(3-61)(3-62)PilZi(3-63)那么得(3-65)根據(jù)異常高壓氣藏的實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)：Gp

20、和p,以及由p和T與氣體組分確定的 Z值,當利用(3-65)式進行二元回歸分析后,可以直接求得該氣藏的a0、al和a2的數(shù)值.該a0的數(shù)值就是異常高壓氣藏的原始地質(zhì)儲量.由 (3-63)式和(3-64)式的聯(lián)立所得的下式,可確定異常高壓氣藏的有效壓縮cw + c,cn,+Cf(3-66) 當.楙口 Cf的數(shù)值后,可由(3-32)式改寫的下式,確定氣藏的原始含氣飽和度:(3-67) 4.解析法由圖3-5可以看出,對于定容封閉的異常高壓氣藏,它的壓降圖由兩條直線組成.第一直線段表示異常高壓氣藏儲層再壓實作用的影響段,由它外推到p/Z= 0所得的原始地質(zhì)儲量為虛擬原始地質(zhì)儲量Gpseudo第二直線段

21、表示儲層的再壓實作用已消失,而進入正常壓力變化動態(tài)的階段,由它外推到p/Z= 0所得的為真實原始地質(zhì)儲量Greal.由Gpseudo求Greal的方程如下 ：Gyeal01T瓦+ Pjjh tP沙7 / Zwsa (p3 - pwv)PifZt(3-68)Pws f Z,四(3-69)式中：Greal 真實原始地質(zhì)儲量,10 m ； Gpseudo一虛擬原始地質(zhì)儲量,10 m ；pws氣藏的靜水壓力,MPapws/Zws一視靜水壓力, MPaZws在pws壓力和tR溫度下的氣體偏差系數(shù).4各(3-16)式代入(3-68)式得,利用第一直線段截距a1和斜率b1求真實原始地質(zhì)儲量的方程為：(3-6

22、9)應(yīng)用舉例.定容封閉氣藏的原始地層壓力美國南得克薩斯的維克斯伯格(Vicksburg)氣藏界壓力分別為：Tpc= 245.5K和Ppc= 4.5MPa.該氣藏的生產(chǎn)數(shù)據(jù)列于表3-1上,得到了一條直線(見圖3-6).經(jīng)線性回歸后求得直線的截距a= 38.626 ; pi =42.177MPa,氣藏的絕對溫度 T= 355.29K ,天然氣的擬臨界溫度和擬臨 內(nèi).將表3-1內(nèi)的P/Z與GP的相應(yīng)數(shù)據(jù),按(3-15)式繪于普通直角坐標紙 直線的斜率b= 3.3467.將a和b值代入(3-16)式,得到該氣藏的地質(zhì)儲量為:G 二啊?絲二 11.S4X10W3.3467表3-1定容封閉氣藏生產(chǎn)數(shù)據(jù)t年

23、P (MPa)ZP/Z(MPa)Gp(10 m )0.0042.1771.0938.6940.00000.3340.2111.0637.9320.19310.8037.8431.0237.1020.44451.2136.1770.9936.5440.62572.2033.5440.9535.3060.97402.9431.9180.9234.6941.1941圖3-6定容封閉氣藏的壓降圖二.水驅(qū)氣藏某帶狀水驅(qū)氣藏長為7.45km,寬為0.621.24km,氣藏的埋藏深度為1830m,產(chǎn)氣層的最大厚度為137m,通過測井和生產(chǎn)測試確定的原始氣水接觸面位置為 1936m,氣藏的原始地層壓力pi =

24、 19.7MPa,天然氣的原始體積系數(shù)Bgi =5360.1 X 10,利用容積法測算的氣藏原始地質(zhì)儲量為339.85 X 10 m至489.94 X10 m.氣藏前三年的開發(fā)數(shù)據(jù)列于表3-2.試求氣藏的地質(zhì)儲量和水侵系數(shù).表 3-2水驅(qū)氣藏生產(chǎn)數(shù)據(jù)p(MPa)Gp(10 m )Wp(10 m )Bg5360.1 X 10019.7005444X101219.46.8802019.017.0005569X102818.727.5003618.237.3005701X105820X10(2-53)式代入(2-49)式得天然累積水侵量的計算公由于該氣藏的面積較小,外部天然水域很大,故可用無限大供水

25、系統(tǒng)的直線流方式求解.將式為:匹=2Wr乙的仁七A四疝面o(3-70)式中：Cl天然水域的有效壓縮系數(shù),它等于CwCf, MPa4各2-52式代入3-70式,并設(shè)A= bh,那么得:見二獨3警返£物«o(3-71)假設(shè)令:Bi = 2 J找(3-73)(3-72) 那么得:將3-73式代入3-6式得:Gn Bo + WnQ0 一(3-75)(3-76)那么得:(3-77)利用3-75式和3-76式計算的y值和x值,列于表3-3.表3-3水驅(qū)氣藏計算數(shù)據(jù)tGpBgBg- Bgiy pet弋 410x(月)(10 m )(10 m )(MPa)101220283600.0373

26、0.09470.15650.2170083.9 x 10209.6 x 10341.0 X 10460.0 X 10044545345947100.150.350.350.40/0.51961.66083.18385.1460/6.1931 x 107.9237 X 109.3367 X 1011.187 X 10現(xiàn)以開發(fā)時間t為36個月的第4開發(fā)階段為例,說明t0的計算方法.利用表3-2的開發(fā)數(shù)據(jù),由(2-42)式計算的有效地層壓降為:Ap小=劣(必一區(qū))=+(1W0 18N) = 0.4MF(z的計算為:而E An、? =、/力i +_=十 Ap.*、/a一230=0*15756 + 03

27、5a4 + 0 35/16 十 0 478 -5.2將表3-3的y值和相應(yīng)的x值,按3-77式的關(guān)系繪在圖3-7上,得到了很好的一條直線.由線性回歸法求得直線的截距,即氣藏的地質(zhì)儲量G= 412.4634 X 10 m ;直線的斜率,即天然水侵系數(shù)B'L= 5,1427 X10MP小 炳O由此可見,利用物質(zhì)平衡法確定的氣藏地質(zhì)儲量,與容積法測算的結(jié)果根本上是一致的.圖3-7水驅(qū)氣藏物質(zhì)平衡法的線性求解關(guān)系圖圖3-9路易斯安那近海異常高壓氣藏的y與x的關(guān)系圖三.異常高壓氣藏美國路易斯安那近海異常高壓氣藏(Louisiana offshore abnormally gas reservoi

28、r),埋藏深度為 4055m,氣藏的原始地層壓力pi =78.904MPa,氣藏的原始壓力梯度為0.0194MPa/m,氣藏的原始壓力系數(shù)為1.946 ,氣藏的地層溫度為128.4 C,天然氣的相對密度為0.6,氣藏的地層原始含水飽和度 Swi= 0.22 ,原始含氣飽和度Sgi = 0.88,地層水的壓縮系數(shù)C怕4.41 X 10 MPa .氣藏的實際開發(fā)數(shù)據(jù)列于表3-4.表3-4路易斯安那近海異常高壓氣藏數(shù)據(jù)日期(年.月.日)p(MPa)p (MPa)ZRZ(MPa)IGp(10 m )1夕(1 - Cdp).66.01.2578.90401.49652.74352.041067.02.0

29、173.5955.3091.43851.17849.3412.80968.02.0169.8519.0631.39750.00147.4138.10569.06.0163.79715.1061.33047.96844.21915.18070.06.0159.11619.7871.28046.18441.67421.99771.06.0154.51024.3931.23044.31739.09928.72372.06.0150.88328.0201.19242.68737.01334.08773.09.0147.20831.6941.15440.90934.82841.06774.08.0144

30、.04434.8591.12239.25532.89048.49175.08.0140.17638.7271.08437.06330.42951.64076.06.0137.29441.6091.05735.28328.52855.99877.06.0134.47444.4291.03333.37326.60461.07678.08.0131.02647.8761.00530.87224.14866.76379.08.0128.75150.1510.98829.10022.46969.640得:將氣藏埋藏深度D= 4055m代入異常高壓油氣藏巖石有效壓縮系數(shù)經(jīng)驗公式67 = (8.82x1()

31、-3x4055 2.51)x10-4 =33.25x ICT1 對產(chǎn)礦】G = 441xx *廣 33.25x10-,=好 87x 1 MPa1再將有關(guān)數(shù)據(jù)代入(3-32)式得:根據(jù)(3-50)式計算校正視地層壓力的| 夕(l-GAp)I數(shù)值,也列于表 3-4.假設(shè)將專與Gp的相應(yīng)數(shù)據(jù),繪在直角坐標紙上,得到了一條直線(見圖3-8).將此直線作線性回歸外推到=0,得到氣藏的地質(zhì)儲量G= 130X 10 m .在圖 3-8 上,同u* 88時給出了 P/Z與Gp的相應(yīng)數(shù)據(jù),所得到的是兩條斜率明顯不同的直線.對于路易斯安那近海異常高壓氣藏的開發(fā)數(shù)據(jù),當利用一元回歸法和二元回歸法處理時,由 由(3-

32、60)式和(3-61)式分別得到的xl值和x2值,同列于表 3-5.(3-53)式和(3-54)式分別得到的y值和x值；以及J二 30i 20 小10so40>sA、30 GQ卜1-、一二一 ,20、1工、1、 y卜、J L/iwlu 10n()10 20 M 40 50 &0 7139C100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 2WG/10;)圖3-8路易斯安那近海異常高壓氣藏的壓降圖表3-5路易斯安那近海異常高壓氣藏一元回歸法和二元回歸法的數(shù)據(jù)表pZx1 = P/Zx2=P /ZPGpxy(MPa)(MPa)(MPa )L _(MPa)(

33、10 m )/4.765 X 1078.9041.49652.7434161.6201.000/73.5951.43851.1783766.4640.9705.3092.8090.54255.468 X 1069.8511.39750.0013492.5810.9489.0638.1050.939663.7971.33047.9683060.2140.90915.10615.1801.09936.216 X 1059.1161.28046.1842730.2050.87619.78721.9971.263054.5101.23044.3172415.7210.84024.39328.7231.

34、39426.878 X 1050.8831.19242.6872172.0750.80928.02034.0871.492947.2081.15440.9091931.2260.77631.69441.0671.66197.543 X 1044.0441.12239.2551728.9210.74434.85948.4911.744440.1761.08437.0631489.0150.70338.72751.6401.88798.108 X 1037.2941.05735.2831315.8220.66941.60955.9982.001534.4741.03333.3731150.4770.63344.42961.0762.16148.917 X 1031.0261.00530.872957.8490.58547.87666.7632.370228.7510.98829.100836.6690.55250.15169.6402.50399.659 X 1010.737 X 1011.709 X 1012.881 X 1014.615 X 1016.016 X 10將表3-5中的x值與y值,按(3-57)式的直線關(guān)系繪于圖3-9.由圖3-9看出,對于異常高壓氣藏