連續(xù)梁臨時(shí)固結(jié)計(jì)算書(shū)

1、附件三：連續(xù)梁臨時(shí)固結(jié)計(jì)算書(shū)一、墩梁臨時(shí)固結(jié)的設(shè)置本橋墩梁鉸接，為避免懸灌梁施工時(shí)前后梁段荷載不平衡產(chǎn)生傾斜，且不使永久支座過(guò)早受力，在懸灌梁施工過(guò)程中，應(yīng)設(shè)置臨時(shí)支座，并臨時(shí)將橋墩與梁體固結(jié)。臨時(shí)固結(jié)施工步驟如下：墩身施工時(shí)在墩頂上設(shè)置強(qiáng)度等級(jí)為C40，橫截面為0.92.7m的砼臨時(shí)固結(jié)支墩(中間設(shè)兩層5cm厚40號(hào)硫磺砂漿層)。其余部分與梁體鋼筋焊接，形成墩梁臨時(shí)固結(jié)，以抵抗墩梁節(jié)點(diǎn)處不平衡彎矩作用。順橋向中心距2.7m。圖1-1 墩頂臨時(shí)錨固構(gòu)造示意圖二、荷載計(jì)算縱向最大不平衡彎矩由懸臂灌注兩端混凝土灌注不平衡重、成型后各節(jié)段由于施工誤差產(chǎn)生的不平衡重、不對(duì)稱設(shè)置的鋸齒塊的不平衡重等引起

2、的。表2-1給出了(488048)m連續(xù)梁的節(jié)段長(zhǎng)度、節(jié)段重量等主要計(jì)算參數(shù)。圖2-1給出了臨時(shí)錨固受力簡(jiǎn)圖。圖2-1 臨時(shí)錨固受力簡(jiǎn)圖表2-1 跨徑(488048m)連續(xù)梁階段荷載統(tǒng)計(jì)表梁段長(zhǎng)度（cm）體積（m3）重量（t）懸臂長(zhǎng)度（m）懸臂彎矩（t-m）0#段400114.035296.5 2593.0 1#段30058.000 150.8 5.5829.4 2#段30052.590 136.7 8.51162.2 3#段30050.780 132.0 11.51518.3 4#段35055.770 145.0 14.752138.8 5#段35053.220 138.4 18.25252

3、5.3 6#段35051.060 132.8 21.752887.4 7#段35045.520 118.4 25.252988.4 8#段40047.340 123.1 293569.4 9#段40046.360 120.5 333977.7 10#段40046.870 121.9 374508.9 掛籃自重70.0 392730.0 1686.0 29428.9 在主跨結(jié)構(gòu)合攏前，梁體應(yīng)支撐于臨時(shí)支撐上。另外，施工中的不平衡彎矩，也由臨時(shí)支座處的精軋螺紋鋼承擔(dān)。在結(jié)構(gòu)最大雙懸臂狀態(tài)，勁性骨架鎖定前，臨時(shí)壓重已經(jīng)加載，為臨時(shí)支座受力的最不利狀態(tài)。由于上部結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的臨時(shí)支座豎向反力為(考慮了

4、掛籃自重、壓重自重)：在結(jié)構(gòu)最大雙懸臂狀態(tài)，考慮一側(cè)各節(jié)段混凝土自重超重5%，并考慮另外一側(cè)掛籃與梁段混凝土掉落(考慮1.2的沖擊系數(shù))，由此產(chǎn)生的不平衡彎矩為最不利受力狀態(tài)。其彎矩為：臨時(shí)支座中心距2.7m，由于不平衡彎矩導(dǎo)致臨時(shí)支座處的豎向力為：三、臨時(shí)錨固的檢算連續(xù)梁在懸灌施工過(guò)程中由于在不同工況下，施工管理與控制差異、認(rèn)為操作的不準(zhǔn)確等因素，連續(xù)梁會(huì)產(chǎn)生一定的不平衡力矩，本段（488048）m懸灌連續(xù)梁不平衡力矩約為10158.1tm。(1)錨固材料的選用考慮采用32精軋螺紋鋼，其材料屬性為：截面面積A=804.2mm2,標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為830MPa，彈性模量取2106 Mpa。錨下張拉控制應(yīng)力為747 Mpa，單根力=804.2747=600.7kN。(2)需要的精軋螺紋鋼的數(shù)量取臨時(shí)支座中心距2.7m作為計(jì)算受力間距，則單根螺紋鋼提供的抗力為：考慮兩倍的抗傾覆安全系數(shù)，則抗拔需要螺紋鋼根數(shù)：抗傾覆需要螺紋鋼根數(shù)：需要的精軋螺紋鋼根數(shù)為：建議精軋螺紋鋼每個(gè)臨時(shí)支座布置3排，每排布置26根，這樣單側(cè)兩個(gè)臨時(shí)支座的數(shù)量為：?jiǎn)蝹€(gè)橋墩共計(jì)：抗傾覆安全系數(shù)：(3)支