(完整word版)單側(cè)支撐模板詳解

1、嘉定工業(yè)區(qū)勝辛北路以西、匯源路以北普通品房項(xiàng)目（二期）地庫剪力墻單側(cè)支模施工方案目錄第一節(jié)、 編制依據(jù) 1第二節(jié)、 工程概況 1一、總體概況 1二、地下室外墻設(shè)計(jì)概況 1三、施工難點(diǎn)分析 1第三節(jié)、 支模體系方案 2一、支模體系方案選擇 2二、單側(cè)支模體系 2三、施工流程及要點(diǎn) 6四、模板拆除施工方法 6第四節(jié)、 質(zhì)量保證措施 6第五節(jié)、 安全注意事項(xiàng) 7第六節(jié)、 單側(cè)支模體系受力計(jì)算書 7一、計(jì)算依據(jù)： 7二、工程屬性 7三、500mm厚墻模板（單面支撐）計(jì)算 81嘉定工業(yè)區(qū)勝辛北路以西、匯源路以北普通品房項(xiàng)目（二期）地庫剪力墻單側(cè)支模施工方案第一節(jié)、編制依據(jù) 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 (GB500

2、09-2001)(2012 版) ； 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 (GB50010-2002)； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 (JGJ130-2011) ； 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 ( JGJ162-2008)； 建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范 ( GB50202-2002) 建筑工程施工質(zhì)量統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn) ( GB50300-2001) 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范 (GB50204-2011) 國家及上海市的有關(guān)規(guī)范、規(guī)程和標(biāo)準(zhǔn) 本工程基坑圍護(hù)設(shè)計(jì)圖紙 本工程地下室設(shè)計(jì)圖紙第二節(jié)、工程概況、總體概況工程名稱嘉定工業(yè)區(qū)勝辛北路以西、匯源路以北地塊普通商品房項(xiàng)目(二期)工程地址上海市嘉定區(qū)勝

3、辛北路與匯源路交叉口建設(shè)單位上海首嘉置業(yè)工程有限公司設(shè)計(jì)單位上海中森建筑與工程設(shè)計(jì)顧問有限公司監(jiān)理單位上海顯達(dá)項(xiàng)目管理咨詢有限公司施工單位中建三局第一建設(shè)工程責(zé)任有限公司地下室建筑面積28000 、地下室外墻設(shè)計(jì)概況本工程地下一層，層高主要為 4.6m，地下室外墻厚度 300mm，(計(jì)算時(shí)取 500mm墻厚)外 墻配筋詳見結(jié)構(gòu)圖各外墻剖面。地下室外墻邊線距離圍護(hù)樁邊距離較小，局部外墻外邊至圍護(hù)樁內(nèi)側(cè)的凈尺寸無法按 照常規(guī)方法對外墻進(jìn)行雙面支模并加固施工，所以只能采用室內(nèi)單側(cè)支模方案。 三、施工難點(diǎn)分析(1) 地下室外墻厚度厚， 層高較高， 混凝土在澆筑過程中產(chǎn)生的側(cè)壓力較大， 因此模 板支撐體

4、系必須有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性；（2）局部外墻距圍護(hù)距離太小無法滿足雙面支?？臻g要求， 采用單面支模體系， 加固 體系完全依賴于單面斜撐或?qū)危淮_定因素較多；（3）地下室施工工期緊張， 單側(cè)支模會(huì)加大工程量， 其施工方案的合理與否直接關(guān)系 到施工進(jìn)度。第三節(jié)、支模體系方案一、支模體系方案選擇1、方案選擇原則（1）遵循經(jīng)濟(jì)、便于就地取材的原則；（2）遵循結(jié)構(gòu)體系與臨時(shí)圍護(hù)體系分離的原則；（3）遵循形成獨(dú)立受力體系與支撐體系的原則；（4）遵循便于施工與質(zhì)量控制的原則；2、方案選擇 結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件的模板體系加固一般依賴于穿透構(gòu)件的螺桿和圍合于構(gòu)件外圍的抱箍來 實(shí)現(xiàn)。由于本段地下室外墻外側(cè)距離很小，

5、 無法進(jìn)行雙面支模， 只能單側(cè)支模。 按照常規(guī)， 單面模板加固可采用對拉螺桿與圍護(hù)樁豎向型鋼焊接的方法，其效果與普通雙面支模體系 中的對拉螺桿效果一致。但本工程圍護(hù)樁是攪拌樁無法形成對拉螺栓的條件。因此，總結(jié)以往施工經(jīng)驗(yàn)并結(jié)合本工程實(shí)際，擬采取單面支模結(jié)合地錨及扣件式鋼管 支撐體系的施工方案，即外墻內(nèi)側(cè)支設(shè)單面木模，設(shè)置背楞、次背楞，側(cè)向壓力通過斜撐 及經(jīng)地錨螺栓緊固的鋼板傳遞至底板。此方案的主要優(yōu)點(diǎn)在于：（1）外墻結(jié)構(gòu)與圍護(hù)結(jié)構(gòu)完全脫離，可避免由于相對變形造成結(jié)構(gòu)破壞；（2）就地取材，所采用的材料均為當(dāng)前建筑工程中常用的材料， 其材料性能、 使用效果 均有實(shí)踐證明；（3）施工工藝簡單，對施工

6、人員的技術(shù)要求一般，施工過程便于檢查與驗(yàn)收。二、單側(cè)支模體系1、系統(tǒng)組成與材料選擇 本工程單側(cè)支模體系由緊固部分、支撐部分與錨固部分組成。 緊固部分包括次楞、主楞，支撐部分包括斜撐，錨固部分包括地錨螺栓及螺帽。 緊固部分：面板采用 15mm厚 木膠合板，次楞選用 40×90mm木 枋，橫向設(shè)置，間距 500mm， 主楞為雙鋼管，間距 500mm，豎向設(shè)置。支撐部分：斜撐鋼 48×3.0mm 管錨固部分：底板預(yù)埋 48鋼管，鋼管與斜撐以扣件連接。2、單側(cè)支模工藝地下室外墻個(gè)別部位施工空間較?。▋艟?600mm），需要采用單邊支模方式進(jìn)行施 工，具體部位 16#樓與 17#樓中

7、間的生活水泵房部位。本工程單側(cè)支模外墻墻厚詳見墻柱圖紙，墻高 4.6m。 各段支撐應(yīng)結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際情況， 剪力墻外邊與支護(hù)樁內(nèi)邊間距不足 600時(shí)，應(yīng)填充擠塑 板或混凝土。支撐體系如下圖所示：3嘉定工業(yè)區(qū)勝辛北路以西、匯源路以北普通品房項(xiàng)目（二期）地庫剪力墻單側(cè)支模施工方案500支護(hù)樁剪力墻砼抗?jié)B等級(jí) P61000100010001000 20015mm厚膠合板00000000鋼管出地面 500mm單側(cè)支 模剖面 圖嘉定工業(yè)區(qū)勝辛北路以西、匯源路以北普通品房項(xiàng)目（二期）地庫剪力墻單側(cè)支模施工方案4+7鋪貼聚苯板鋼管出地面 500mm00護(hù)樁鋼筋混凝土剪力墻4+3厚SBS改性瀝青防 水卷材，水泥基

8、滲透 結(jié)晶型防水涂料50厚擠塑板支護(hù)樁1000100010001000200單側(cè)支模剖面 圖嘉定工業(yè)區(qū)勝辛北路以西、匯源路以北普通品房項(xiàng)目(二期)地庫剪力墻單側(cè)支模施工方案三、施工流程及要點(diǎn)1、施工流程 施工準(zhǔn)備預(yù)留預(yù)埋面板拼裝安裝次楞、主楞調(diào)整至設(shè)計(jì)尺寸安裝斜撐安 模架搭設(shè)平板鋪設(shè)梁板鋼筋綁扎砼澆搗2、施工控制要點(diǎn)（1）、預(yù)埋預(yù)留：地下室底板澆筑前，分別在距外墻 1.2m、 2.6m 處預(yù)埋長度 0.3m （錨固長度不小于 200mm）的螺桿作為地錨支撐點(diǎn)。地錨縱向間距為 1000mm。（2）、模板拼裝與緊固： 模板采用 15mm厚 木膠合板， 逐塊拼裝成整體后， 放置主次背 楞，次背楞間距

9、 500mm，主背楞間距 500mm。（3）、支撐系統(tǒng)設(shè)置：在墻板模板整體拼裝完畢并調(diào)校到位后立即進(jìn)行斜撐安裝，固 定整個(gè)支撐系統(tǒng)。四、模板拆除施工方法（1）當(dāng)墻體混凝土達(dá)到規(guī)定拆模強(qiáng)度后， 并保證新澆筑墻體表面及棱角不因拆模而引 起損傷時(shí)，方可進(jìn)行拆模。（2）模板拆除應(yīng)分段，分塊進(jìn)行，先拆除斜撐，再拆除豎撐及頂撐體系，最后拆除背 楞及模板。如果模板與混凝土粘結(jié)較緊，可用木錐敲擊模板使之松動(dòng)，然后拉下，不得亂 砸。（3）拆下的模板及配件應(yīng)有專人接應(yīng)傳遞， 按指定地點(diǎn)堆放， 并做到及時(shí)清理、 維修 及涂刷好隔離劑，以備再用。（4）混凝土拆除后應(yīng)加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)。 第四節(jié)、質(zhì)量保證措施（1）、鋼管、扣件均

10、采用符合國家相應(yīng)規(guī)范要求的材料，并經(jīng)抽樣檢驗(yàn)合格后方可使 用；（2）、所有扣件擰緊后應(yīng)抽樣采用專用扭矩扳手檢驗(yàn)擰緊力矩不小于65N?m；（3）、外墻混凝土澆筑總體分層澆筑振搗， 每層高度不超過 2m,并沿外墻均勻澆筑， 每 小時(shí)澆灌高度控制在 0.5m 左右，在下層混凝土初凝前開始上層混凝土的澆筑， 但振動(dòng)棒宜 插入交界面 50mm即 可。同時(shí)利用泵送軟管降低混凝土自由傾落高度， 以控制混凝土澆筑對 模板的側(cè)壓力。（4）、混凝土澆筑對施工操作人員先進(jìn)行預(yù)先交底，先對外墻進(jìn)行混凝土的澆筑，等 外墻澆筑完之后再進(jìn)行平板的澆筑，外墻澆筑過程中有施工管理人員控制砼的澆筑高度， 使整個(gè)過程有組織、有分工

11、，連續(xù)有序的進(jìn)行，現(xiàn)場澆筑實(shí)行責(zé)任分區(qū)負(fù)責(zé)。（5）混凝土的澆筑過程中， 施工人員應(yīng)經(jīng)常用吊錘檢查模板的垂直度， 以隨時(shí)糾正模 板偏差。（6）、施工順序安排上，先澆筑內(nèi)墻與獨(dú)立柱，為外墻模板體系提供支撐點(diǎn)，增強(qiáng)整 體穩(wěn)定性。第五節(jié)、安全注意事項(xiàng)（1）現(xiàn)場作業(yè)人員必須戴安全帽、系下頜帶；酒后嚴(yán)禁作業(yè)，操作現(xiàn)場嚴(yán)禁吸煙。（2）人員應(yīng)由基坑梯子處上下基坑，不得隨意跳下和往下扔?xùn)|西。（3）電動(dòng)工具必須做到一機(jī)一閘一保險(xiǎn)，作業(yè)前檢查其工作性能。（4）振搗棒必須配備兩人，一人引線，一人振搗，作業(yè)人員應(yīng)穿好絕緣鞋，戴好 絕緣手套。（5）加強(qiáng)觀測，作業(yè)時(shí)應(yīng)注意模板情況，如有異常應(yīng)迅速通知相關(guān)負(fù)責(zé)人。（6）夜間施

12、工或在光線不足的地方施工時(shí)，應(yīng)滿足施工用電安全要求。（7）模板施工時(shí)防止工人疲勞作業(yè)。（8）混凝土澆筑時(shí)，派專人進(jìn)行看模， 澆筑過程中觀察模板變化， 如有不良情況或征 兆，立即停止?jié)仓扇〖庸檀胧?，確認(rèn)無安全隱患后繼續(xù)澆筑。第六節(jié)、單側(cè)支模體系受力計(jì)算書一、計(jì)算依據(jù)：1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 JGJ162-20082、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50010-20103、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB 50009-20124、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB 50017-2003、工程屬性砼墻特性A樓地下室 Q1砼墻厚度 （mm）500砼墻高度 （mm）4600砼墻長度 （mm）支撐構(gòu)造小梁布置方式豎直小梁間距

13、l（mm）500主梁最大懸挑長150斜撐水平間距750度D(mm)S(mm)主梁和斜撐構(gòu)造支撐序號(hào)預(yù)埋點(diǎn)距主梁水平距離 li(mm)主梁距墻底距離 hi(mm)第1道1200100第2道1200600第3道22001100第4道22001600第5道32002100第6道32002600第7道42003100第8道42003600第9道42004100三、 300mm厚墻模板(單面支撐)計(jì)算1、工程簡圖簡圖如下：墻模板單面支撐剖面圖2、荷載組合側(cè)壓力計(jì)算依據(jù)規(guī)范建筑施混凝土重力密度24工模板安 全技術(shù)規(guī) 范JGJ162-2 008c(kN/m3)新澆混凝土初凝時(shí)間 t0(h)4外加劑影響修正系

14、數(shù) 11混凝土坍落度影響修正 系數(shù)21.15混凝土澆筑速度 V(m/h)2.5混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度 H(m)4.6新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 G4k(kN/m2)min0.22 ct0 12v1/2 ，cH min0.22 ×24×4×1×1.15 ×2.51/2 ， 24×4.6 min38.403 ，98.4 2 38.403kN/m2傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m2)2有效壓頭高度 hG4k/c38.4/24 1.6m 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值S max0.9max1.2G4k+1.

15、4Q3k ，1.35 G4k+1.4 ×0.7Q3k 0.9max1.2×38.400+1.4×2.000，1.35×38.400+1.4×0.7×2.000 48.42kN/m2S min0.9×1.4 Q3k0.9×1.4×2.0002.52kN/m2 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值S maxG4k 38.400kN/m2S min0kN/m3、面板驗(yàn)算面板類型覆面竹膠 合板面板厚度( mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f ( N/mm2)37面板彈性模量 E(N/mm2)10584根據(jù)規(guī)范 JGJ162，面板驗(yàn)算

16、按簡支梁。梁截面寬度取單位寬度即 b1000mm2 3 4W bh2/61000×152/637500mm3，I bh3/121000×153/12=281250mm4 考慮到工程實(shí)際和驗(yàn)算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。3.1 、 強(qiáng)度驗(yàn)算q bSmax1.0 ×48.42 48.42kN/m驗(yàn)算簡圖M max ql2/8=48.42 × 0.2502/8=0.38kN ·m Mmax/W0.38×106/37500=10.09N/mm2f=37 N/mm2 滿足要求！3.2 、 撓度驗(yàn)算q bS max1.0 ×3

17、8.40 38.40kN/m驗(yàn)算簡圖 撓度驗(yàn)算 , max5ql4/(384EI)=5 ×38.40 ×2504/(384 ×10584×281250)=0.66mm=l/250=250/250=1 .00mm滿足要求！4、小梁驗(yàn)算小梁類型矩形木楞小梁材料規(guī)格50×100小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f （ N/mm2）14.85小梁彈性模量 E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩 W（ cm3）83.333小梁截面慣性矩 I （cm4）416.667小梁合并根數(shù) n1小梁受力不均勻系數(shù) 14.1 、 強(qiáng)度驗(yàn)算q lSmax1.000×0.250

18、 ×48.420 12.10kN/m qmin lSmin 1.000 ×0.250 ×2.520 0.63kN/m19驗(yàn)算簡圖彎矩圖Mmax 0.39kN·m Mmax/W0.39×106/83333=4.65N/mm2f=14.85 N/mm 滿足要求！4.2 、 撓度驗(yàn)算 qmax lS max1.000 ×0.250 ×38.40 9.60kN/m qminlSmin1.000×0.250×0 0kN/m驗(yàn)算簡圖變形圖max0.31mm=l/250=800/250=3.2mm滿足要求！4.3 、

19、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)剪力圖R 1=3.33 / =3.33/1.000=3.33kNR 2=5.12 / =5.12/1.000=5.12kNR 3=5.21 / =5.21/1.000=5.21kNR 4=6.81 / =6.81/1.000=6.81kNR 5=7.50 / =7.50/1.000=7.50kNR 6=6.50 / =6.50/1.000=6.50kNR 7=5.02 / =5.02/1.000=5.02kNR 8=1.00 / =1.00/1.000=1.00kN正常使用極限狀態(tài)R3= 4.13 /4.13/1.000 =4.13 kNR4= 5.40 /= 5.

20、40/1.000= 5.40 kNR5= 5.95 /= 5.95/1.000= 5.95 kNR6= 5.16 /= 5.16/1.000= 5.16 kNR7= 3.76 /= 3.76/1.000= 3.76 kNR8= 0.61 /= 0.61/1.000= 0.61 kN = 4.06/1.000 = 4.06 kNR2 = 4.06 /4.4 、抗剪驗(yàn)算Vmax 3.76kN3 2 2Vmax/(2bh)=3.76*10 3/(2*50*100)=0.38N/mm 2=1.3 N/mm25、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格48×3主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f （ N/mm2）20

21、5主梁彈性模量 E（N/mm2）206000主梁截面抵抗矩 W（ cm3）4.49主梁截面慣性矩 I （cm4）10.78主梁合并根數(shù) n2主梁受力不均勻系數(shù) 0.5主梁計(jì)算方式三等跨梁由上節(jié)'小梁驗(yàn)算'的'支座反力計(jì)算 '知，主梁取小梁對其反力最大的那道驗(yàn)算承載能力極限狀態(tài)：Rmax Max3.333 ， 5.118 ，5.206 ， 6.81 ， 7.504 ，6.498 ，5.015 ，1.002 0.5 ×7.504=3. 752kN。正常使用極限狀態(tài)：Rmax Max2.644 ，4.059 ， 4.128 ，5.402 ， 5.946 ，5

22、.162 ，3.759，0.61 0.5 ×5.946=2.973kN 。5.1 、 強(qiáng)度驗(yàn)算驗(yàn)算簡圖Mmax/W0.80×106/4490=177.75N/mm2f 205 N/mm2滿足要求！5.2 、 支座反力計(jì)算剪力圖第1道斜撐所受主梁最大反力 Rmax(1)10.39/ =10.39/0.5=20.78kN 計(jì)算方法同上，可依次知：5.3、第2道斜撐所受主梁最大反力第3道斜撐所受主梁最大反力第4道斜撐所受主梁最大反力第5道斜撐所受主梁最大反力第6道斜撐所受主梁最大反力第7道斜撐所受主梁最大反力第8道斜撐所受主梁最大反力撓度驗(yàn)算Rmax(2)15.95/Rmax(3)16.23/Rmax(4)21.23/Rmax(5)23.39/Rmax(6)20.25/Rmax(7)15.63/=15.95/0.5=31.90kN=16.23/0.5=32.46kN=21.23/0.5=42.45kN=23.39/0.5=46.78kN=20.25/0.5=40.51