N25-35435汽輪機通流部分熱力計算

1、第一節(jié) 25MW汽輪機熱力計算一、設(shè)計基本參數(shù)選擇1. 汽輪機類型機組型號： N25-3.5/435。機組形式：單壓、單缸單軸凝器式汽輪機。2. 基本參數(shù)額定功率：Pel=25MW；新蒸汽壓力P0=3.5MPa，新蒸汽溫度t0=435；凝汽器壓力Pc=5.1kPa；汽輪機轉(zhuǎn)速n=3000r/min。3. 其他參數(shù)給水泵出口壓力Pfp=6.3MPa；凝結(jié)水泵出口壓力Pcp=1.2MPa；機械效率m=0.99發(fā)電機效率g=0.965加熱器效率h=0.984. 相對內(nèi)效率的估計根據(jù)已有同類機組相關(guān)運行數(shù)據(jù)選擇汽輪機的相對內(nèi)效率，ri=83%5. 損失的估算主汽閥和調(diào)節(jié)汽閥節(jié)流壓力損失：P0=0.05

2、P0=0.175Mpa。排氣阻力損失：Pc=0.04Pc=0.000204MPa=0.204kPa。二、汽輪機熱力過程線的擬定（1）在h-s圖上，根據(jù)新蒸汽壓力P0=3.5MPa和新蒸汽溫度t0=435，可確定汽輪機進氣狀態(tài)點0（主汽閥前），并查得該點的比焓值h0=3303.61kJ/kg，比熵s0=6.9593kJ/kg（kg·），比體積v0= 0.0897758m3/kg。（2）在h-s圖上，根據(jù)初壓P0=3.5MPa及主汽閥和調(diào)節(jié)汽閥節(jié)流壓力損失P0=0.175Mpa可以確定調(diào)節(jié)級前壓力p0= P0-P0=3.325MPa，然后根據(jù)p0與h0的交點可以確定調(diào)節(jié)級級前狀態(tài)點1，并

3、查得該點的溫度t0=433.88，比熵s0= 6.9820kJ/kg（kg·），比體積v0= 0.0945239m3/kg。（3）在h-s圖上，根據(jù)凝汽器壓力Pc=0.0051MPa和排氣阻力損失Pc=0.000204MPa，可以確定排氣壓力pc=Pc+Pc=0.005304MPa。（4）在h-s圖上，根據(jù)凝汽器壓力Pc=0.0051MPa和s0=6.9593kJ/kg（kg·）可以確定氣缸理想出口狀態(tài)點2t，并查得該點比焓值hct=2124.02kJ/kg，溫度tct=33.23，比體積vct=22.6694183 m3/kg，干度xct=0.8194。由此可以的帶汽輪機

4、理想比焓降Htmac=h0-hct=1179.59kJ/kg，進而可以確定汽輪機實際比焓降Himac=Htmac×ri=979.06kJ/kg，再根據(jù)h0、Himac和pc可以確定實際出口狀態(tài)點2，并查得該點的比焓值hc2=2324.55kJ/kg，溫度tc2=33.92，比體積vc2=24.0549667 m3/kg，干度xc2=0.9016。（5）若不考慮末級余速損失，直接到步驟（6），若考慮末級余速損失，則有第四章中hc2的計算方法得到hc2=0.018×Htmac=kJ/kg，然后沿壓力線pc下移kJ/kg得3點，并查得該點比焓值 hc3=kJ/kg，溫度tc3=，

5、比體積vc3= m3/kg，干度xc3=。用直線連接1、3兩點，在中間4點處沿壓力線下移（1215）kJ/kg得4點，光滑連接1、4、3點則由點0、1、3、2連接的線即為該機組再設(shè)計工況的近似熱力過程線。（6）用直線連接1、2兩點，在中間3點沿壓力線下移20-25kJ/kg得3點，光滑連接1、3、2點，則由0、1、3、2連接的線即為該機組在設(shè)計工況下的近似熱力過程線。擬定的熱力過程線如圖7-1所示。三、汽輪機進氣量估計設(shè)m=1.08，D0=3%D0，設(shè)計功率Pe=20000kW，則由式（4-3）得D0=3.6×200001181.87×0.82×0.99×

6、;0.965×1.08+0.03D0=86.58t/h四、抽氣回?zé)嵯到y(tǒng)熱平衡初步計算1. 給水溫度的選取根據(jù)初壓P0=3.5MPa，可以求得P0對應(yīng)下的飽和水溫ts0=242.56，則由第四章中確定給水溫度的經(jīng)驗公式得tfw= ts0 x 0.72=174.64。2. 回?zé)岢闅饧墧?shù)的選擇選擇5段回?zé)岢闅?，采用“二高二低一除氧”的形式，高壓加熱器采用?nèi)置式疏水冷卻器；高壓加熱器疏水收集方式為逐級自流到除氧器，低壓氣疏水方式為逐級自流，5號低壓加熱器采用疏水泵，其加熱器（包括除氧器）的編號從高壓到低壓依次排序，為1、2、5號。3. 除氧器工作壓力的選擇除氧器定壓運行，工作壓力選為Pd=0

7、.118Mpa。4.回?zé)嵯到y(tǒng)圖的擬定一臺汽輪機抽氣回?zé)嵯到y(tǒng)的擬定主要取決于該機組的給水溫度、抽氣回?zé)峒墧?shù)及除氧器工作壓力等。根據(jù)25MW汽輪機這幾方面數(shù)值的確定，可畫出如圖7-2所示的回?zé)嵯到y(tǒng)。5. 各加熱器汽水參數(shù)計算已知：高壓加熱器上端差1=5，2=5；下端差j=0（j=1,2）。低壓加熱器上端差j=3（j=4,5）。各段抽氣壓損Pj=8%Pj（j=1、2、4、5）由于除氧器定壓運行，為了使其工作穩(wěn)定，壓損取17%。給水溫度tfw=161凝汽器壓力Pc對應(yīng)下的飽和水溫，即凝結(jié)水溫度tc=33.23除氧器工作壓力Pd對應(yīng)下的飽和水溫，即除氧器水箱出口水溫td=104.3。本次計算暫不考慮水泵

8、與凝結(jié)水泵的溫升。根據(jù)等溫升法取各級加熱器進出口水溫tfw、水比焓hwj；通過上端差求取各級加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度tbj，飽和水比焓hbj，加熱器汽側(cè)工作壓力Pj，抽氣壓力Pj；通過下端差計算各級加熱器的疏水溫度tsj、疏水比焓（過冷水）hsj，最后再根據(jù)抽氣壓力與熱力過程線的交點在h-s圖上查取各段抽氣溫度tj（或干度xj）、抽氣比焓值hj。由等溫升法可得高壓加熱器水側(cè)升溫為t1=（tfw-td）/2=28.35由等溫升法可得低壓加熱器水側(cè)升溫為t2=（td-tc）/2=23.69則tw1= tfw=161，tw2=132.65；tw3=td=104.30；tw4=80.61；tw5=56

9、.92。（1）1號高壓加熱器。根據(jù)給水溫度，可以得到1號高壓加熱器出口水溫tw1= tfw=161；由給水泵出口壓力Pfp和tw1可得1號高壓加熱器出口水比焓hw1=683.23kJ/kg；1號高壓加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度tb1=tw1+1=166；hb1=704.87kJ/kg；1號高壓加熱器汽側(cè)工作壓力p1=0.718364MPa；1段抽氣壓力P1=0.78083MPa；1號高壓加熱器疏水溫度ts1=tw1-t1+1=166；1號高壓加熱器疏水比焓hs1=704.87kJ/kg。表7-1 25MW凝汽式汽輪機加熱器汽水參數(shù)表項目單位H1H2H3(HI)H4H5C回?zé)岢槠槠麎毫Pa0.7

10、8080.36750.1420.05950.02160.0051抽汽溫度（干度）268213.51410.9940.96抽汽比焓值KJ/Kg2989.722890.642755.272638.712517.72抽汽壓損%881788加熱器汽側(cè)壓力MPa0.718360.33810.1180.054780.01987下的飽和水溫166137.65104.383.6159.92下的飽和水比焓KJ/Kg704.875830.4434.27351.01251.81抽汽放熱KJ/Kg2284.852307.62416.852287.762265.91疏水疏水上端差55033下端差j疏水溫度（疏水冷卻器出

11、口水溫）疏水比焓（疏水冷卻器出口水比焓）疏水放熱KJ/Kg水側(cè)加熱器出口水溫161132.65104.380.6156.9233.23加熱器水側(cè)壓力MPa6.36.30.1181.21.2加熱器出口水比焓KJ/Kg683.23561.75441.84338.42239.27139.24給水比焓升KJ/Kg121.48119.91103.4299.15100.03 （2）2號高壓加熱器。2號高壓加熱器出口水溫tw2= tw1-28.35=132.65；由給水泵出口壓力Pfp和tw2可得2號高壓加熱器出口水比焓hw2=561.75kJ/kg；2號高壓加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度tb2=tw2+2=13

12、7.65；hb2=583.04kJ/kg；2號高壓加熱器汽側(cè)工作壓力p2=0.33810293MPa；2段抽氣壓力P2=0.367503MPa；2號高壓加熱器疏水溫度ts2=tw2-t2+2=137.65；2號高壓加熱器疏水比焓hs2=583.04kJ/kg。（3）除氧器。除氧器工作壓力P3=pd=0.118MPa；3段抽氣壓力P3=0.142MPa；水溫td=104.3；出口水比焓hd=434.27kJ/kg；由給水泵出口壓力Pfp和tw3得到給水泵出口水比焓值hw3=441.84kJ/kg。（4）4號低壓加熱器4號低壓加熱器出口水溫tw4=80.61；4號低壓加熱器出口水比焓hw4=338

13、.42kJ/kg；4號低壓加熱器疏水溫度ts4=tw4+4=83.61；hs4=351.01kJ/kg；4號低壓加熱器汽側(cè)工作壓力p4=0.05478487MPa；4段抽氣壓力P4=0.059548771MPa；（5）5號低壓加熱器5號低壓加熱器出口水溫tw5=56.92；5號低壓加熱器出口水比焓hw5=239.27kJ/kg；5號低壓加熱器疏水溫度ts5=tw5+5=59.92；hs5=251.81kJ/kg；5號低壓加熱器汽側(cè)工作壓力p5=0.01987207MPa；5段抽氣壓力P5=0.0216MPa。各加熱器汽側(cè)和水側(cè)的基本參數(shù)如表7-1所示。6. 回?zé)嵯到y(tǒng)熱平衡初步算法（1）1號高壓

14、加熱器。1號高壓加熱器熱平衡圖如圖7-3所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程1=fwhw1-hw2hh1-hs1=683.23-561.750.982989.72-704.87=0.054252657（2）2號高壓加熱器。2號高壓加熱器熱平衡圖如圖7-4所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程 2=fwhw2-hw3h-1hs1-hs2h2-hs2=1×561.75-441.840.98-0.054252657×704.87-583.042890.64-583.04=0.050159274（3）除氧器。除氧器熱平衡圖如圖7-5所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方

15、程3=fwhwd-hw4h-1-2hs2-hw4h3-hw4 =1×434.27-338.420.98-0.054252657-0.050159274×583.04-338.422755.27-338.42 =0.029900438c3=1-1-2-3=0.865687631（5）4號低壓加熱器和5號低壓加熱器。4號低壓加熱器和5號低壓加熱器熱平衡圖如圖7-6所示，因5號低壓加熱器疏水采用了疏水泵，將疏水送到了5號低壓加熱器出口（4號低壓加熱器入口）的主凝結(jié)管道中，在5號低壓加熱器出口（4號低壓加熱器入口）處形成了一個混合點，將混合點看成一個混合式加熱器，根據(jù)混合式加熱器熱

16、平衡原理，及4號低壓加熱器（表面式加熱器）熱平衡原理，可列出方程 4h4+c3hw5'=c3hw4+hs44則根據(jù)5號抵押及責(zé)任期（表面式加熱器）熱平衡原理，可列出方程5h5+hc'c3+hs44=c3hw5+4+5hs5則聯(lián)立求解上述方程，得到4=0.0382840075=0.037320193c=0.790083431五、調(diào)節(jié)級的選擇與計算（一）基本參數(shù)（1）調(diào)節(jié)級的形式為單列調(diào)節(jié)級。（2）調(diào)節(jié)級比焓降為112kJ/kg。（3）調(diào)節(jié)級的速比xa=0.4。（4）調(diào)節(jié)級平均直徑： dm=60xa2ht0n=60×0.4×2×105×103

17、3.14×3000=1168.5mm,取 1170mm。（5）調(diào)節(jié)級反動度m=0.075。（6）部分進汽度。由ln=Anedmsin1確定調(diào)節(jié)級的葉高和部分進氣度，須使hl與he之和為最小。求得e=0.3328（7）氣流出口角1和2。設(shè)計中選用亞音速噴嘴葉柵，其型號為TC-1A，有關(guān)參數(shù)為：相對節(jié)距tn=0.740.90，進氣角0=70°100°，出汽角1=10°14°。動葉柵選用型號TP-2A，有關(guān)參數(shù)為：進氣角1=25°40°，出口角2=19°22°，相對節(jié)距tb=0.580.65。設(shè)計選取噴嘴流出汽

18、角1=12.9°，動葉氣流出汽角2=19.7°。（二）調(diào)節(jié)級詳細計算1. 噴嘴部分的計算（1）調(diào)節(jié)級進口參數(shù)及調(diào)節(jié)級的滯止理想焓降ht0。調(diào)節(jié)級進口參數(shù)即為高壓缸進口參數(shù)，由于進入調(diào)節(jié)級的氣流速度很小，可以近似認為滯止參數(shù)與進口參數(shù)相等。由擬定熱力過程線的步驟可得：PT0=P0'=3.325MPa，tT0=t0'=433.88，hT0=h0=3303.61kJkg，sT0=s0'=6.9820kJkg·，vT0=vT'=0.0945239m3kg，由前面選取其理想比焓降為ht0=ht=105kJ/kg。（2）調(diào)節(jié)級進汽量GT=G0-

19、Gv=86.58-0=86.58t/h=23.76kg/s則調(diào)節(jié)級噴嘴流量Gn=GT=23.76kgs（3）平均反動度m的確定。有前面可知m=0.075（4）噴嘴的滯止理想比焓降hn0hn0=1-mht0=97.125kJkg（5）噴嘴出口氣流速度c1t與c1c1t=2hn0=2×97.125×1000=440.7380174msc1=c1t=427.5158769ms其中 噴嘴速度系數(shù)，取=0.97。（6）噴嘴出口等比熵出口參數(shù)h1t、v1t、P1。由hT0和hn0求出噴嘴出口理想比焓值h1th1t=hT0-hn0=3303.61-97.125=3206.485kJkg該

20、過程為等比熵膨脹過程，由h1t=3303.61kJ/kg、sT0=6.9820kJ/（kg·）查水蒸氣h-s圖得出口比體積v1t=0.1212422m3/kg，噴嘴出口壓力P1=2.41430519MPa。（7）噴嘴壓比nn=P1PT0=0.726>nc=0.546由此可知，噴嘴中為亞音速氣流，采用漸縮噴嘴，選噴嘴型號為TC-1A、=12.9°、sin1=0.02606。（8）噴嘴出口面積An。因為噴嘴中是亞音速流動，故An為An=Gn×v1tn×c1t=66.1589156cm2式中 n噴嘴流量系數(shù)。（9）級的假想速度caca=2ht0=2

21、15;105×1000=458.2575695ms（10）級的圓周速度uu=caxa=458.×0.4=183.3ms（11）噴嘴高度lnln=Anedmsin1=66.20.3328××1170×sin12.9°=22.96mm（12）噴嘴損失hnhn=1-2hn0=1-0.972×96.125=5.74kJkg（13）噴嘴出口比焓值h1h1=h1t+hn=3206.485+5.74=3312.23kJkg由h1、P1查得s1=6.9907kJ/（kg·K），v1=0.1217840m3/kg（14）求動葉進口氣

22、流相對速度1和進氣角1w1=c12+u2-2c1usin1=427.52+183.32-2×427×183.3×cos12.9°=252.2ms1=arcsinc1sin1w1=arcsin427.5×sin12.9°252.17=22.24°hw1=w122000=252.222000=31.79kJkg2. 動葉部分計算（1）動葉出口相對速度w2t和w2w2t=2mht0+w12=2×0.075×105×1000+252.22=281.67msw2=w2t=0.925×281.67

23、=260.55ms式中 動葉速度系數(shù)，由與m、w2t的關(guān)系曲線（見附圖A-1）查得=0.925（2）動葉等比熵出口參數(shù)h2t和v2th2t=h1-mht0=3312.23-0.075×105=3204.35kJkg由h2t、s1=6.9907kJ/（kg·K），查得v2t=0.1243472m3/kg，動葉出口壓力P2=2.35037754MPa。（3）動葉出口面積AbAb=Gbv2tbw2t=23.329×0.1243472×1040.964×281.7=105.55cm2其中 Gb=Gn-Gsg式中 b動葉流量系數(shù)； Gb調(diào)節(jié)級動葉流量；

24、Gsg前軸封漏氣量（4）動葉高度lb。由v1t=m3/kg、v2t=m3/kg可知，進出口比體積相差不大，故可取lb=lb'，根據(jù)噴嘴高度ln有l(wèi)b=ln+t+r=25mm式中 t葉頂蓋度，取t=1mm； r葉根蓋度，取r=1mm。（5）作動葉出口速度三角形。有w2、2、u確定速度三角形c2=w22+u2-2w2cos2 =260.552+183.32-2×260.55×183.3×cos19.7° =107.5ms2=arcsinw2sin2c2=arcsin260.55×0.3374107.5=54.78°（6）動葉損失h

25、bhb=1-2hb0=1-2w2t22=1-0.9252×281.6722000=5.7kJkg（7）動葉出口比焓值h2h2=h2t+hb=3204.35+5.7=3210.07kJkg由h2、P2查得s2=6.9994 kJ/（kg·K），v2=0.1249023m3/kg（8）余速損失hc2hc2=c222=107.522000=5.78kJkg（9）輪周損失huhu=hn+hb+hc2=5.74+5.72+5.78=17.24kJkg（10）輪周有效比焓降huhu=ht0-hu=105-17.24=87.76kJkg（11）輪周效率u。調(diào)節(jié)級后余速不可利用，系數(shù)為1=

26、0u=huE0=huht0-1hc2=87.76105=83.58%（12）校核輪周效率uPul=uc1cos1+c2sin2 =183.3×427.52×cos12.9°+107.5×cos45.8° =87.741kJkgu'=PulE0=Pulht0-hc2=87.741105=83.56%u=u'-uu=83.56-83.5883.58=0.023%<1%，誤差在允許范圍內(nèi)。3. 級內(nèi)其他損失的計算（1）葉高損失hlhl=alhu=1.223×87.76=5.375kJkg式中 a經(jīng)驗參數(shù)，單系列a=1.

27、2。（2）扇形損失hh=0.7lbdb2E0=0.7×2511702×105-0=0.031819371kJkg（3）葉輪摩擦損失hf由前面，v1=0.1217840m3/kg，v2=0.1249023m3/kgv=v1+v22=0.1217840+0.12490232=0.1230656m3/kgPf=K1u1003dm2v=1.2×183.31003×1170×10-320.1230656=81.93kWhf=PfG=81.9323.76=3.5118086kJkg式中 K1經(jīng)驗系數(shù)，一般取K1=1.01.3。（4）部分進汽損失he鼓風(fēng)損失

28、w=Be1e1-e-ec2xa3=0.15×10.3328×1-0.3328×0.43=0.013757664斥汽損失s=Ce1esndmxa3=0.012×10.3328×4×0.41170×10-3=0.039996式中 sn噴嘴組數(shù)，取sn=4；Be與級類型有關(guān)的系數(shù)，單列級Be=0.10.2，一般取0.15；ec裝有護照弧段長度與整個圓周長之比；Ce與級類型有關(guān)的系數(shù)，單列級Ce=0.010.015，一般取0.012；故有 e=w+s=0.05375366所以 he=0E0=105×0.05375366=5

29、.373kJkg（5）級內(nèi)各項損失之和hh=hl+h+hf+he=5.375+0.031819371+3.5118086+5.373 =14.29162791kJkg（6）下一級入口參數(shù)h2'=h2+h=3210.074+14.291=3225.04kJkg由h2'、P2查得s2'=7.0220kJ/（kg·K），v2'=0.1263510m3/kg，t2'=392.194. 級效率與內(nèi)功率的計算（1）級的有效比焓降hihi=hu-h=87.76-14.29=73.466kJkg（2）級效率ii=hiE0=73.466105=0.6997（3）

30、級的內(nèi)功率PiPi=Ghi=23.76×73.466=1713.853kW六、壓力級的級數(shù)確定和比焓降分配1. 第一壓力級的流量G1=GT-Gsg=23.3285-0.28=82.9746th=23.972kgs2. 第一壓力級直徑的確定d1=60G1xav1te2nlnn1-msin1=60×23.972×0.489×0.12124221×3.142×3000×23×1000-3×0.97×1-0.075×sin10.88°=1099.551583mm3. 末級直徑的確定G

31、z=kgsdz=GzvzHc2sin2=2280.419mm4. 非調(diào)節(jié)級級數(shù)的確定（1）直徑和速比變化規(guī)律確定。汽輪機非調(diào)節(jié)級級數(shù)的確定，可以采用圖解法。如圖7-7所示，具體做法就是在坐標紙上，畫出橫坐標AB表示第一壓力級和最后一級之間的中心距離，AB的長度可以任意選擇；縱坐標以AC表示第一壓力級的平均直徑，AE表示第一壓力級的速比，BD表示最后一級平均直徑，BF表示最后一級的速比；用一條逐漸上升的光滑曲線把C、D兩點連接起來，該曲線就表示各級平均直徑的變化規(guī)律；同樣，用一條逐漸上升的光滑曲線EF表示各級速比的變化規(guī)律。先預(yù)分11級，即將AB等分10段，在等分點做垂直線與CD、EF相交，根據(jù)

32、比例計算垂線的長度，即為各分段的平均直徑和速比的值。詳細數(shù)據(jù)如表7-4所示。表7-4 擬定的各段平均直徑、速比值分段號0-01-12-23-34-45-5直徑（mm)110011101127116813752280速比0.4870.5030.5130.5180.5330.578（2）求各等分點的理想比焓降htihti=ca22000=u22000×xai2=2n2di22000×602×xai2=22.3245×dixai2計算得到的各段理想比焓降值如表7-5所示。表7-5 擬定的各段理想比焓降分段號0-01-12-23-34-45-5比焓降（KJ/Kg

33、）62.8777260.0259.4861.48882.02210.26（3）求各等分點的平均理想比焓降htht=hti11=86.2kJkg（4）計算壓力級的級數(shù)z=Htp1+aht=3225.04-×1+0.06噢86.213其中a、Htp的含義見第四章。（5）校核重?zé)嵯禂?shù)aa'=Ka1-ri'Htpz-1z=a'-aa'=<1%其中Ka、ri'的含義見第四章。（6）級數(shù)確定前面得到非調(diào)節(jié)級的級數(shù)為21級，將AB線等分為20等分，在原假定的平均直徑和速比變化線CD、EF上，讀出每級的平均直徑及速比，具體數(shù)據(jù)如表7-6所示。表7-6 各

34、級平均直徑、速比值級序號1234567直徑（mm)速比級序號8910111213直徑（mm)速比（7）各級比焓降分配hti=12.3245×dixai2計算得到的各級理想比焓降如表7-7所示。表7-7 各級理想比焓降級序號1234567比焓降（KJ/Kg）級序號891011121314比焓降（KJ/Kg）級序號15161718192021比焓降（KJ/Kg）5. 將各級比焓降畫在h-s圖上校核并修改在h-s圖中擬定的熱力過程線上（見圖7-1）逐級做出各級比焓降，如果最后一級的背壓不能與應(yīng)有的背壓重合，則需修改。調(diào)整修改后的各級參數(shù)如表7-8所示。表7-8 非調(diào)節(jié)級平均直徑及比焓降分配

35、級序號1234567直徑（mm)速比比焓降（KJ/Kg）調(diào)整后比焓降（KJ/Kg）級后壓力（MPa)級序號891011121314直徑（mm)速比比焓降（KJ/Kg）調(diào)整后比焓降（KJ/Kg）級后壓力（MPa)級序號15161718192021直徑（mm)速比比焓降（KJ/Kg）調(diào)整后比焓降（KJ/Kg）級后壓力（MPa)七、抽氣壓力調(diào)整表7-1中的回?zé)岢闅鈮毫κ窃诶硐肭闆r下確定的。它是由凝結(jié)水溫、加熱器的等溫升、加熱器端差和抽氣管路壓損等設(shè)定的條件決定的。表7-8中各級前后的壓力是機組級數(shù)和各級理想焓降合理分配完畢后的最終值。理論抽汽壓力要由相鄰的級間壓力代替。因此需要調(diào)整各回?zé)岢闅鈮毫?，調(diào)

36、整后的結(jié)果如表7-9所示。表7-9 調(diào)整后的各級回?zé)岢槠麎毫訜崞骶幪朒1H2H3(HI)H4H5調(diào)整前抽汽壓力（MPa）調(diào)整后抽汽壓力（MPa）位置八、重新列汽水參數(shù)表根據(jù)調(diào)整后的各回?zé)岢闅鈮毫Γ芍匦麓_定各臺回?zé)峒訜崞鞯钠畢?shù)，如表7-10所示。表7-10 20MW凝汽式汽輪機加熱器汽水參數(shù)表項目單位H1H2H3(HI)H4H5CSG回?zé)岢槠槠麎毫Pa抽汽溫度（干度）抽汽比焓值KJ/Kg抽汽壓損%加熱器汽側(cè)壓力MPa下的飽和水溫下的飽和水比焓KJ/Kg抽汽放熱KJ/Kg疏水疏水上端差疏水溫度（疏水冷卻器出口水溫）疏水比焓（疏水冷卻器出口水比焓）疏水放熱KJ/Kg水側(cè)加熱器出口水溫加熱器水側(cè)壓力MPa加熱器出口水比焓KJ/Kg給水比焓升KJ/Kg軸封和閥桿漏氣進口水比焓KJ/Kg比焓降KJ/Kg數(shù)量份額%九、汽輪機各部分汽水流量和各項熱經(jīng)濟指標計算1. 重新計算齊魯你各段抽氣量（1）1號高壓加熱器。1號高壓加熱器熱平衡圖如圖7-8所示。根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方