PKPM計算結(jié)果調(diào)控分析

1、PKPM中七個比的調(diào)控1、 軸壓比： 查看: 混凝土構(gòu)件配筋及鋼結(jié)構(gòu)驗算簡圖 調(diào)整標準: 抗規(guī)6.3.7和6.4.6，高規(guī) 6.4.2和7.2.14 主要為控制結(jié)構(gòu)的延性，規(guī)范對墻肢和柱均有相應(yīng)限值要求，見抗規(guī)6.3.7和6.4.6，高規(guī) 6.4.2和7.2.14。 軸壓比不滿足時的調(diào)整方法： 1）程序調(diào)整：SATWE程序不能實現(xiàn)。2）人工調(diào)整：增大該墻、柱截面或提高該樓層墻、柱混凝土強度。2、周期比：查看: WZQ.OUT 調(diào)整標準:高規(guī)4.3.5, A級扭轉(zhuǎn)第一周期不應(yīng)大于平動第一周期的0.9,B級不應(yīng)大于0.85 主要為控制結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，減小扭轉(zhuǎn)對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的不利影響，見高規(guī)4.3.5。周

2、期比不滿足要求，說明結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度相對于側(cè)移剛度較小，結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)過大。 周期比不滿足時的調(diào)整方法： 1）程序調(diào)整：SATWE程序不能實現(xiàn)。 2）人工調(diào)整：只能通過人工調(diào)整改變結(jié)構(gòu)布置，提高結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度；總的調(diào)整原則是加強結(jié)構(gòu)外圍墻、柱或梁的剛度，適當削弱結(jié)構(gòu)中間墻、柱的剛度。 第一或第二振型為扭轉(zhuǎn)時的調(diào)整方法： 1）SATWE程序中的振型是以其周期的長短排序的。 2）結(jié)構(gòu)的第一、第二振型宜為平動，扭轉(zhuǎn)周期宜出現(xiàn)在第三振型及以后。見抗規(guī)3.5.3條3款及條文說明“結(jié)構(gòu)在兩個主軸方向的動力特性(周期和振型)宜相近”。 3）當?shù)谝徽裥蜑榕まD(zhuǎn)時，說明結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度相對于其兩個主軸（第二振型轉(zhuǎn)角方向

3、和第三振型轉(zhuǎn)角方向，一般都靠近X軸和Y軸）方向的側(cè)移剛度過小，此時宜沿兩主軸適當加強結(jié)構(gòu)外圍的剛度，并適當削弱結(jié)構(gòu)內(nèi)部的剛度。 4）當?shù)诙裥蜑榕まD(zhuǎn)時，說明結(jié)構(gòu)沿兩個主軸方向的側(cè)移剛度相差較大，結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度相對其中一主軸（第一振型轉(zhuǎn)角方向）的側(cè)移剛度是合理的；但相對于另一主軸（第三振型轉(zhuǎn)角方向）的側(cè)移剛度則過小，此時宜適當削弱結(jié)構(gòu)內(nèi)部沿“第三振型轉(zhuǎn)角方向”的剛度，并適當加強結(jié)構(gòu)外圍（主要是沿第一振型轉(zhuǎn)角方向）的剛度。 5）在進行上述調(diào)整的同時，應(yīng)注意使周期比滿足規(guī)范的要求。 6）當?shù)谝徽裥蜑榕まD(zhuǎn)時，周期比肯定不滿足規(guī)范的要求；當?shù)诙裥蜑榕まD(zhuǎn)時，周期比較難滿足規(guī)范的要求。 3、剪重比：查看:

4、 WZQ.OU中的VX( ) 調(diào)整標準:抗規(guī)5.2.5，高規(guī)3.3.13主要為控制各樓層最小地震剪力，確保結(jié)構(gòu)安全性，見抗規(guī)5.2.5，高規(guī)3.3.13。這個要求如同最小配筋率的要求，算出來的地震剪力如果達不到規(guī)范的最低要求，就要人為提高，并按這個最低要求完成后續(xù)的計算。 剪重比不滿足時的調(diào)整方法： 1）程序調(diào)整：在SATWE的“調(diào)整信息”中勾選“按抗震規(guī)范5.2.5調(diào)整各樓層地震內(nèi)力”后，SATWE按抗規(guī)5.2.5自動將樓層最小地震剪力系數(shù)直接乘以該層及以上重力荷載代表值之和，用以調(diào)整該樓層地震剪力，以滿足剪重比要求。 2）人工調(diào)整：如果還需人工干預，可按下列三種情況進行調(diào)整： a）當?shù)卣鸺?/p>

5、力偏小而層間側(cè)移角又偏大時，說明結(jié)構(gòu)過柔，宜適當加大墻、柱截面，提高剛度； b）當?shù)卣鸺袅ζ蠖鴮娱g側(cè)移角又偏小時，說明結(jié)構(gòu)過剛，宜適當減小墻、柱截面，降低剛度以取得合適的經(jīng)濟技術(shù)指標；c）當?shù)卣鸺袅ζ《鴮娱g側(cè)移角又恰當時，可在SATWE的“調(diào)整信息”中的“全樓地震作用放大系數(shù)”中輸入大于1的系數(shù)增大地震作用，以滿足剪重比要求。4、剛度比：查看: WMASS.OUT調(diào)整標準:抗規(guī)3.4.2，高規(guī)4.4.2；不應(yīng)小于上層的0.8,及上面3層平均值的0.7.主要為控制結(jié)構(gòu)豎向規(guī)則性，以免豎向剛度突變，形成薄弱層，見抗規(guī)3.4.2，高規(guī)4.4.2；對于形成的薄弱層則按高規(guī)5.1.14予以加強。剛度

6、比不滿足時的調(diào)整方法：1）程序調(diào)整：如果某樓層剛度比的計算結(jié)果不滿足要求，SATWE自動將該樓層定義為薄弱層，并按高規(guī)5.1.14將該樓層地震剪力放大1.15倍。 2）人工調(diào)整：如果還需人工干預，可適當降低本層層高和加強本層墻、柱或梁的剛度，適當提高上部相關(guān)樓層的層高和削弱上部相關(guān)樓層墻、柱或梁的剛度。5、剛重比：查看:WMASS.OUT, 調(diào)整標準:高規(guī)5.4.1，框架結(jié)構(gòu)20，其他結(jié)構(gòu)2.7H2，可以不考慮重力二階效應(yīng)，高規(guī)5.4.4，框架結(jié)構(gòu)10，其他結(jié)構(gòu)1.4H2主要為控制結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，避免結(jié)構(gòu)在風載或地震力的作用下整體失穩(wěn)，見高規(guī)5.4.1和5.4.4。剛重比不滿足要求，說明結(jié)構(gòu)的剛

7、度相對于重力荷載過?。坏珓傊乇冗^分大，則說明結(jié)構(gòu)的經(jīng)濟技術(shù)指標較差，宜適當減少墻、柱等豎向構(gòu)件的截面面積。 剛重比不滿足時的調(diào)整方法： 1）程序調(diào)整：SATWE程序不能實現(xiàn)。2）人工調(diào)整：只能通過人工調(diào)整改變結(jié)構(gòu)布置，加強墻、柱等豎向構(gòu)件的剛度。6、層間受剪承載力比：查看: WMASS.OUT中的Ratio_Bu, 調(diào)整標準: 抗規(guī)3.4.2，高規(guī)4.4.3； A級不宜小于上層的0.8,不應(yīng)小于0.65;B級不應(yīng)小于0.75控制豎向不規(guī)則性，以免豎向樓層受剪承載力突變，形成薄弱層，見抗規(guī)3.4.2，高規(guī)4.4.3；對于形成的薄弱層應(yīng)按高規(guī)5.1.14予以加強。 層間受剪承載力比不滿足時的調(diào)整方

8、法： 1）程序調(diào)整：在SATWE的“調(diào)整信息”中的“指定薄弱層個數(shù)”中填入該樓層層號，將該樓層強制定義為薄弱層，SATWE按高規(guī)5.1.14將該樓層地震剪力放大1.15倍。 2）人工調(diào)整：如果還需人工干預，可適當提高本層構(gòu)件強度（如增大配筋、提高混凝土強度或加大截面）以提高本層墻、柱等抗側(cè)力構(gòu)件的承載力，或適當降低上部相關(guān)樓層墻、柱等抗側(cè)力構(gòu)件的承載力。7、位移比彈性層間位移角彈塑性層間位移角：查看: WDISP.OUT調(diào)整標準: 抗規(guī)3.4.2，高規(guī) 4.3.5,A級不宜大于平均值的1.2倍,不應(yīng)大于1.5倍;B級不宜大于平均值的1.2倍,不應(yīng)大于1.4倍 抗規(guī)：5.5.1，5.5.5主要為

9、控制結(jié)構(gòu)平面規(guī)則性，以避免產(chǎn)生過大的偏心而導致結(jié)構(gòu)產(chǎn)生較大的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。見抗規(guī)3.4.2，高規(guī) 4.3.5。 位移比不滿足時的調(diào)整方法： 1）程序調(diào)整：SATWE程序不能實現(xiàn)。 2）人工調(diào)整：只能通過人工調(diào)整改變結(jié)構(gòu)平面布置，減小結(jié)構(gòu)剛心與形心的偏心距；可利用程序的節(jié)點搜索功能在SATWE的“分析結(jié)果圖形和文本顯示”中的“各層配筋構(gòu)件編號簡圖”中快速找到位移最大的節(jié)點，加強該節(jié)點對應(yīng)的墻、柱等構(gòu)件的剛度；也可找出位移最小的節(jié)點削弱其剛度；直到位移比滿足要求。 如果結(jié)構(gòu)豎向較規(guī)則，第一次試算時可只建一個結(jié)構(gòu)標準層，待結(jié)構(gòu)的周期比、位移比、剪重比、剛度比等滿足之后再添加其它標準層；這樣可以減少建模過

10、程中的重復修改，加快建模速度。一、位移比、層間位移比控制規(guī)范條文：新高規(guī)的4.3.5條規(guī)定，樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移和層間位移角，A、B級高度高層建筑均不宜大于該樓層平均值的1.2倍；且A級高度高層建筑不應(yīng)大于該樓層平均值的1.5倍，B級高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復雜高層建筑，不應(yīng)大于該樓層平均值的1.4倍?？刂颇康?高層建筑層數(shù)多，高度大，為了保證高層建筑結(jié)構(gòu)具有必要的剛度，應(yīng)對其最大位移和層間位移加以控制，主要目的有以下幾點：1保證主體結(jié)構(gòu)基本處于彈性受力狀態(tài),避免混凝土墻柱出現(xiàn)裂縫,控制樓面梁板的裂縫數(shù)量,寬度。2保證填充墻,隔墻,幕墻等非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的完好,避免產(chǎn)生明顯的損壞。3控

11、制結(jié)構(gòu)平面規(guī)則性，以免形成扭轉(zhuǎn)，對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不利影響。結(jié)構(gòu)位移輸出文件（WDISP.OUT）Max-(X)、Max-(Y)-最大X、Y向位移。（mm）Ave-(X)、Ave-(Y)-X、Y平均位移。（mm）Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大層間位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均層間位移Ratio-(X)、Ratio-(Y)- X、Y向最大位移與平均位移的比值。Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大層間位移與平均層間位移的比值即要求：Ratio-(X)= Max-(X)/ Ave-(X) 最好<1.2 不能超過1.5Ratio-Dx= Max-Dx/

12、 Ave-Dx 最好<1.2 不能超過1.5Y方向相同電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點:1若位移比（層間位移比）超過1.2，則需要在總信息參數(shù)設(shè)置中考慮雙向地震作用；2驗算位移比需要考慮偶然偏心作用，驗算層間位移角則不需要考慮偶然偏心；3驗算位移比應(yīng)選擇強制剛性樓板假定，但當凸凹不規(guī)則或樓板局部不連續(xù)時，應(yīng)采用符合樓板平面內(nèi)實際剛度變化的計算模型，當平面不對稱時尚應(yīng)計及扭轉(zhuǎn)影響4最大層間位移、位移比是在剛性樓板假設(shè)下的控制參數(shù)。構(gòu)件設(shè)計與位移信息不是在同一條件下的結(jié)果（即構(gòu)件設(shè)計可以采用彈性樓板計算，而位移計算必須在剛性樓板假設(shè)下獲得），故可先采用剛性樓板算出位移，而后采用彈性樓板進行構(gòu)件分析。

13、5因為高層建筑在水平力作用下,幾乎都會產(chǎn)生扭轉(zhuǎn),故樓層最大位移一般都發(fā)生在結(jié)構(gòu)單元的邊角部位。二、周期比控制規(guī)范條文：新高規(guī)的4.3.5條規(guī)定，結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一周期Tt與平動為主的第一周期T1 之比，A級高度高層建筑不應(yīng)大于0.9；B級高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復雜高層建筑不應(yīng)大于0.85。(抗規(guī)中沒有明確提出該概念，所以多層時該控制指標可以適當放松，但一般不大于1.0。)控制目的：周期比主要控制結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，減小扭轉(zhuǎn)對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的不利影響，使結(jié)構(gòu)的抗扭剛度不能太弱。因為當兩者接近時,由于振動藕連的影響,結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)將明顯增大。周期、地震力與振型輸出文件（WZQ.OUT）考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時

14、的振動周期(秒)、X,Y 方向的平動系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù)振型號 周期 轉(zhuǎn)角 平動系數(shù) (X+Y) 扭轉(zhuǎn)系數(shù)1 0.6306 110.18 0.99 ( 0.12+0.88 ) 0.012 0.6144 21.19 0.95 ( 0.82+0.12 ) 0.053 0.4248 2.39 0.06 ( 0.06+0.00 ) 0.944 0.1876 174.52 0.96 ( 0.95+0.01 ) 0.045 0.1718 85.00 1.00 ( 0.01+0.99 ) 0.006 0.1355 5.03 0.05 ( 0.05+0.00 ) 0.957 0.0994 177.15 0.97 (

15、 0.97+0.00 ) 0.038 0.0849 87.63 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.009 0.0752 12.73 0.03 ( 0.03+0.00 ) 0.97X 方向的有效質(zhì)量系數(shù): 97.72%Y 方向的有效質(zhì)量系數(shù): 96.71%即要求：0.4248/0.6306=0.67 <0.9 97.72% 96.71% >90% 說明無需再增加振型計算電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點:1. 對于剛度均勻的結(jié)構(gòu)，在考慮扭轉(zhuǎn)耦連計算時，一般來說前兩個或幾個振型為其主振型，但對于剛度不均勻的復雜結(jié)構(gòu)，上述規(guī)律不一定存在?？傊诟邔咏Y(jié)構(gòu)設(shè)計中，使得扭轉(zhuǎn)振型不應(yīng)靠前，以減小震

16、害。SATWE程序中給出了各振型對基底剪力貢獻比例的計算功能,通過參數(shù)Ratio(振型的基底剪力占總基底剪力的百分比)可以判斷出那個振型是X方向或Y方向的主振型，并可查看以及每個振型對基底剪力的貢獻大小。2. 振型分解反應(yīng)譜法分析計算周期，地震力時，還應(yīng)注意兩個問題，即計算模型的選擇與振型數(shù)的確定。一般來說，當全樓作剛性樓板假定后，計算時宜選擇“側(cè)剛模型”進行計算。而當結(jié)構(gòu)定義有彈性樓板時則應(yīng)選擇“總剛模型”進行計算較為合理。至于振型數(shù)的確定，應(yīng)按上述高規(guī)5.1.13條執(zhí)行，振型數(shù)是否足夠，應(yīng)以計算振型數(shù)使振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的90%作為唯一的條件進行判別。(耦聯(lián)取3的倍數(shù)，且3倍層數(shù)，非

17、耦聯(lián)取層數(shù)，直到參與計算振型的有效質(zhì)量系數(shù)90)3. 如同位移比的控制一樣，周期比側(cè)重控制的是側(cè)向剛度與扭轉(zhuǎn)剛度之間的一種相對關(guān)系，而非其絕對大小，它的目的是使抗側(cè)力構(gòu)件的平面布置更有效、更合理，使結(jié)構(gòu)不致于出現(xiàn)過大（相對于側(cè)移）的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。即周期比控制不是在要求結(jié)構(gòu)足夠結(jié)實，而是在要求結(jié)構(gòu)承載布局的合理性?？紤]周期比限制以后，以前看來規(guī)整的結(jié)構(gòu)平面，從新規(guī)范的角度來看，可能成為“平面不規(guī)則結(jié)構(gòu)”。一旦出現(xiàn)周期比不滿足要求的情況，一般只能通過調(diào)整平面布置來改善這一狀況，這種改變一般是整體性的，局部的小調(diào)整往往收效甚微。周期比不滿足要求，說明結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度相對于側(cè)移剛度較小，總的調(diào)整原則是要加強

18、外圈結(jié)構(gòu)剛度、增設(shè)抗震墻、增加外圍連梁的高度、削弱內(nèi)筒的剛度。4. 扭轉(zhuǎn)周期控制及調(diào)整難度較大，要查出問題關(guān)鍵所在，采取相應(yīng)措施，才能有效解決問題。a)扭轉(zhuǎn)周期大小與剛心和形心的偏心距大小無關(guān)，只與樓層抗扭剛度有關(guān)；b)剪力墻全部按照同一主軸兩向正交布置時，較易滿足；周邊墻與核心筒墻成斜交布置時要注意檢查是否滿足；c)當不滿足周期限制時，若層位移角控制潛力較大，宜減小結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件剛度，增大平動周期；d)當不滿足周期限制時，且層位移角控制潛力不大，應(yīng)檢查是否存在扭轉(zhuǎn)剛度特別小的層，若存在應(yīng)加強該層的抗扭剛度；e)當不滿足扭轉(zhuǎn)周期限制，且層位移角控制潛力不大，各層抗扭剛度無突變，說明核心筒平面尺度

19、與結(jié)構(gòu)總高度之比偏小，應(yīng)加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墻厚，增大核心筒的抗扭剛度。f)當計算中發(fā)現(xiàn)扭轉(zhuǎn)為第一振型，應(yīng)設(shè)法在建筑物周圍布置剪力墻，不應(yīng)采取只通過加大中部剪力墻的剛度措施來調(diào)整結(jié)構(gòu)的抗扭剛度。三、層剛度比控制規(guī)范條文：1抗震規(guī)范附錄E2.1規(guī)定，筒體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層上下層的側(cè)向剛度比不宜大于2；2高規(guī)的4.4.2條規(guī)定，抗震設(shè)計的高層建筑結(jié)構(gòu)，其樓層側(cè)向剛度不宜小于相臨上部樓層側(cè)向剛度的70%或其上相臨三層側(cè)向剛度平均值的80%；3高規(guī)的5.3.7條規(guī)定，高層建筑結(jié)構(gòu)計算中，當?shù)叵率业捻敯遄鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)嵌固端時，地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不應(yīng)小于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度的2倍；4高規(guī)的10

20、.2.3條規(guī)定，底部大空間剪力墻結(jié)構(gòu)，轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度，應(yīng)符合高規(guī)附錄E的規(guī)定：E.0.1) 底部大空間為一層的部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，可近似采用轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)等效剛度比表示轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)剛度的變化，非抗震設(shè)計時不應(yīng)大于3，抗震設(shè)計時不應(yīng)大于2。E.0.2) 底部大空間層數(shù)大于一層時，其轉(zhuǎn)換層上部框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的與底部大空間層相同或相近高度的部分的等效側(cè)向剛度與轉(zhuǎn)換層下部的框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比e宜接近1，非抗震設(shè)計時不應(yīng)大于2，抗震設(shè)計時不應(yīng)大于1.3。建筑結(jié)構(gòu)的總信息(WMASS.OUT)=各層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計算信息Ratx1，Raty1

21、 : X，Y 方向本層塔側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度70%的比值或上三層平均側(cè)移剛度80%的比值中之較小者=即要求：Ratx1、Raty1 >1電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點:1. 規(guī)范對結(jié)構(gòu)層剛度比和位移比的控制一樣，也要求在剛性樓板假定條件下計算。對于有彈性板或板厚為零的工程，應(yīng)計算兩次，在剛性樓板假定條件下計算層剛度比并找出薄弱層，然后在真實條件下完成其它結(jié)構(gòu)計算。2. 層剛比計算及薄弱層地震剪力放大系數(shù)的結(jié)果詳建筑結(jié)構(gòu)的總信息WMASS.OUT。一般來說，結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度應(yīng)該是沿高度均勻或沿高度逐漸減少，但對于框支層或抽空墻柱的中間樓層通常表現(xiàn)為薄弱層，由于薄弱層容易遭受嚴重震害，故程

22、序根據(jù)剛度比的計算結(jié)果或?qū)娱g剪力的大小自動判定薄弱層，并乘以放大系數(shù)，以保證結(jié)構(gòu)安全。當然，薄弱層也可在調(diào)整信息中通過人工強制指定。3. 對于上述三種計算層剛度的方法，我們應(yīng)根據(jù)實際情況進行選擇：對于底部大空間為一層時或多層建筑及磚混結(jié)構(gòu)應(yīng)選擇“剪切剛度”；對于底部大空間為多層時或有支撐的鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)選擇“剪彎剛度”；而對于通常工程來說，則可選用第三種規(guī)范建議方法，此法也是SATWE程序的默認方法。新高規(guī)的4.4.3條和5.1.14條規(guī)定，A級高度高層建筑的樓層層間抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的受剪承載力不宜小于其上一層受剪承載力的80，B級高度不應(yīng)小于75。四、樓層抗剪承載力、及承載力比值建筑結(jié)構(gòu)的總信息(WMA

23、SS.OUT)Ratio_Bu: 表示本層與上一層的承載力之比即要求：Ratio_Bu >0.8(0.75)如不符，說明本層為薄弱層，加強軟件實現(xiàn)方法:1. 層間受剪承載力的計算與砼強度、實配鋼筋面積等因素有關(guān)，在用SATWE軟件接PK出施工圖之前，實配鋼筋面積是不知道的，因此SATWE程序以計算配筋面積代替實配鋼筋面積。2. 目前的SATWE軟件在結(jié)構(gòu)設(shè)計信息（WMASS.OUT）文件中輸出了相鄰層層間受剪承載力之比的比值，該比值是否滿足規(guī)范要求需要設(shè)計人員人為判斷。 五、剛重比控制1對于剪力墻結(jié)構(gòu),框剪結(jié)構(gòu),筒體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定:(見規(guī)范)2對于框架結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)

24、定: Di*Hi/Gi>=10建筑結(jié)構(gòu)的總信息(WMASS.OUT) 結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定驗算結(jié)果該結(jié)構(gòu)剛重比EJd/GH*2大于1.4,能夠通過高規(guī)(5.4.4)的整體穩(wěn)定驗算該結(jié)構(gòu)剛重比EJd/GH*2大于2.7,可以不考慮重力二階效應(yīng)電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點:1按照下式計算等效側(cè)向剛度： 高規(guī)5.4.12對于剪切型的框架結(jié)構(gòu),當剛重比大于10時，則結(jié)構(gòu)重力二階效應(yīng)可控制在20%以內(nèi),結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定已經(jīng)具有一定的安全儲備；當剛重比大于20時,重力二階效應(yīng)對結(jié)構(gòu)的影響已經(jīng)很小,故規(guī)范規(guī)定此時可以不考慮重力二階效應(yīng)。3對于彎剪型的剪力墻結(jié)構(gòu)、框剪結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)，當剛重比大于1.4時，結(jié)構(gòu)能夠保持整體

25、穩(wěn)定；當剛重比大于2.7時，重力二階效應(yīng)導致的內(nèi)力和位移增量僅在5%左右，故規(guī)范規(guī)定此時可以不考慮重力二階效應(yīng)。4高層建筑的高寬比滿足限值時，可不進行穩(wěn)定驗算，否則應(yīng)進行。5當高層建筑的穩(wěn)定不滿足上述規(guī)定時，應(yīng)調(diào)整并增大結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度。六、剪重比控制規(guī)范條文：抗規(guī)5.2.5條與高規(guī)3.3.13條規(guī)定，抗震驗算時，結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震剪力不應(yīng)小于下表給出的最小地震剪力系數(shù)。類別 7 度 7.5 度 8 度 8.5度 9 度扭轉(zhuǎn)效應(yīng)明顯或基本周期小于3.5S的結(jié)構(gòu) 0.016 0.024 0.032 0.048 0.064基本周期大于5.0S的結(jié)構(gòu) 0.012 0.018 0.024 0.032

26、 0.040周期、地震力與振型輸出文件（WZQ.OUT）抗震規(guī)范(5.2.5)條要求的X向樓層最小剪重比 = 1.60%電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點:1對于豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層的水平地震剪力應(yīng)增大1.15倍，即上表中樓層最小剪力系數(shù)應(yīng)乘以1.15倍。當周期介于3.5S和5.0S之間時，可對于上表采用插入法求值。2對于一般高層建筑而言,結(jié)構(gòu)剪重比底層為最小,頂層最大,故實際工程中,結(jié)構(gòu)剪重比由底層控制,由下到上,哪層的地震剪力不夠，就放大哪層的設(shè)計地震內(nèi)力.3各層地震內(nèi)力自動放大與否在調(diào)整信息欄設(shè)開關(guān)；如果用戶考慮自動放大，SATWE將在WZQ.OUT中輸出程序內(nèi)部采用的放大系數(shù).4六度區(qū)剪重比可在0.71取。若剪重比過小，均為構(gòu)造配筋,說明底部剪力過小，要對構(gòu)件截面大小、周期折減等進行檢查;若剪重比過大，說明底部剪力很大，也應(yīng)檢查結(jié)構(gòu)模型，參數(shù)設(shè)置是否正確或結(jié)構(gòu)布置是否太剛。七、軸壓比驗算 規(guī)范條文：砼規(guī)11.4.16條