高大支撐架方案1

1、浙江匯峰建設有限公司 高大支模架專項方案潤達置業(yè)有限公司錦秀河山花園一期I標高大支模架專項施工方案浙江匯峰建設有限公司二O一二年四月目 錄一、編制依據(jù)2二、工程概況2三、支撐材料選用2四、平面示意圖及結點大樣圖3五、施工組織31、施工工序32、滿堂鋼管架、支撐的安裝33、梁、板模板的安裝 44、混凝土澆筑順序45、模板拆除46、模板施工注意事項57、安全技術要求及應急準備5六、構造節(jié)點要求5七、模板支架的驗收61.梁模板驗收62.板模板驗收63.柱模板驗收64鋼管驗收75扣件驗收76立桿驗收77剪刀撐驗收7八、應急預案9九、附件（一）111、3KLX-1（2401550mm）模板支架計算書12

2、2、3KLX-3（240770mm）模板支架計算書273、板（120mm）模板支架計算書41十、附件（二）48平面布置圖、立面圖、剖面圖、剖面詳圖48一、 編制依據(jù)1、 JGJ80-91建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范2、 JGJ84-2001、JGJ130-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范3、 JGJ59-99 建筑施工安全檢查標準4、 建筑施工手冊5、 DB33/1035-2006 建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程（浙江省工程建設標準）6、 建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008二、 工程概況本工程位于紹興縣柯橋329國道（錢陶公路）以北、柯華路以東，由5幢1823層高層

3、住宅樓及3幢13層高的多層商業(yè)用房等其它附屬用房組成，擬建一期總建筑面積66361.76m，其中地上總建筑面積50308.06m，地下總面積為16053.7，地下室A 建筑面積13970.52。其中D1、D2#樓門廳部位層高超過8m，屬于高大支模架范圍，特編制此專項施工方案。具體情況如下：D1、D2#樓：門廳部位，高支模搭設高度為8.07m，從.00m搭設至8.07m,搭設范圍軸（D2#樓為軸）AF軸,搭設面積約為118.0m2,最大截面梁為3KLX-1:2401550mm，其最大跨度為8.4m。其它結構情況見下表:單體名稱主梁截面尺寸(mm)最大跨度(m)小梁截面尺寸(mm)最大跨度(m)柱

4、(mm)板厚(mm)D1、D2#樓24015503007508.48.42407702407007.27.2450450120本工程由浙江潤達置業(yè)有限公司投資建設，浙江山川有色勘察設計有限公司勘察，中國美術學院風景建筑設計研究院設計，紹興市工程建設監(jiān)理有限公司監(jiān)理，浙江匯峰建設有限公司組織施工，由龔碧慶擔任項目經(jīng)理， 金國平 擔任技術負責人計算書：（詳見附一）1、 3KLX-1（2401550mm）模板支架計算書2、 3KLX-3（240770mm）模板支架計算書3、 板（120mm厚）模板支架計算書三、 支撐材料選用A、梁: 面板采用18mm 木膠合面板，6080木方（內(nèi)楞）現(xiàn)場拼制，608

5、0木方（外楞）支撐，采用可回收M12對拉螺栓進行加固，梁底采用6080木方支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.0鋼管。鋼管必須無嚴重銹蝕、彎曲壓扁、變形等現(xiàn)象，否則不得使用。B、板：面板采用18mm 木膠合面板（大梁底采用20mm的松木板），板底采用60mm80mm方木支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.0鋼管。C、柱： 采用18mm 厚木膠合板，在木工車間制作施工現(xiàn)場組拼，背內(nèi)楞采用6080 木方，柱箍采用圓鋼管483.0圍檁加固，大截面柱采用可回收M12對拉螺栓進行拉接。邊角處采用木板條找補，保證楞角方直、美觀

6、。D、斜向支撐：采用483.0鋼管斜向加固，采用雙扣件連接，斜向支撐角度以45度為宜。E、托板及基礎：采用30030040的木板。基礎為不小于400mm厚的塘渣回填壓實，壓實厚承載力不小于50Kpa。四、 平面示意圖及結點大樣圖詳見附件二五、 施工組織1、 施工工序 彈線柱邊支模架搭設焊接、綁扎柱鋼筋柱筋驗收柱立模柱砼澆筑（需分層澆筑）拆除部分柱模淋水養(yǎng)護進行整體、梁板支撐體系施工及梁底模 柱子施工縫鑿毛清理梁板支模梁、板鋼筋綁扎梁、板筋驗收梁、板砼澆筑 淋水或蓋麻袋養(yǎng)護。2、滿堂鋼管架、支撐的安裝鋼管架搭設采用逐列逐排和逐層搭設方法，并應隨搭設剪刀撐。滿堂腳手架的立桿水平間距890900mm

7、（局部層高未超過8m的部位適當調(diào)整）。大梁兩側(cè)立桿間距為640mm，延梁的跨度方向為890mm，（最大不超過890mm）；其它梁梁底兩側(cè)立桿間距均按梁寬左右各外伸200mm設置（最大不超過900mm），延梁的跨度方向間距不超過900mm；詳見平面布置圖及計算書。沿高度方向從地面以上200扣結一道縱橫兩個方向的掃地桿，第一道水平桿離樓面高度按照1.80m設置，步距按照1.6m設置，詳見立面及剖面圖。立桿頂端最大懸臂長度不大于300，所有水平桿均雙向與立桿扣接，并且均采用雙扣件連接。鋼管頂架施工搭設前必須清底彈線，清底保證底座能放線，保證立桿位置準確。立桿每隔4跨縱、橫設置豎向剪刀撐。豎向剪刀撐與

8、地面夾角以45為宜所有桿件連接均用扣件，扣件必須擰緊、不得松動。支模架四周及中間每隔4個排距設置一個水平剪刀撐，水平剪刀撐設置到梁底以下第一道水平桿位置，水平剪刀撐夾角以45為宜，水平剪刀撐寬度不應小于4跨且不小于6m，水平剪刀撐連接均采用三個旋轉(zhuǎn)扣件連接。3、梁、板模板的安裝 該梁板模板的安裝應遵循“先梁后板”、“先主梁后次梁“的原則，大楞用6080木枋，放置在螺絲頂托上，小楞用6080木枋垂直放置于大楞上，梁中間距為250350，板下間距為500，梁底采用20mm厚松木板、板底模采用18厚夾板，放置于小楞上。梁側(cè)模為18夾板，梁側(cè)次棱采用6080500木枋，主棱采用3.048的鋼管，兩根合

9、并，并加方木固定支撐6080350，同時側(cè)上、下各加托木板20控制梁的變形。截面超過700mm（含）的梁設置一道M12螺栓對拉加固，小梁采用固定支撐點固定。對于大跨度梁（跨度超過6m）應按規(guī)范要求起拱，起拱按照1/10003/1000設置。具體根據(jù)現(xiàn)場實際情況計算確定起拱高度。4、 混凝土澆筑順序先澆筑0.004.47m層結構梁板澆筑周邊4.478.07m層柱（澆筑到梁底以下150mm處）澆筑周邊8.07m結構梁板高支模區(qū)域澆筑8.07m結構梁板澆筑懸挑屋面結構及反梁澆水養(yǎng)護要求：1、 柱澆筑過程中，每次澆筑高度不超過3m；后一次澆筑必須在前一次澆筑初凝前完成，采用導管澆筑混凝土，防止砼離析。

10、2、 梁澆筑過程中，截面高度超過400mm的梁需分層澆筑，每層澆筑厚度不超過400mm，必須在上一層混凝土初凝前進行第二層混凝土澆注。3、 高支模部位的柱與梁板混凝土應分二次澆筑，水平結構混凝土應盡可能均勻?qū)ΨQ澆注。4、 斜屋面澆筑過程中，應減緩澆筑速度，確保振搗密實。5、模板拆除1）、模板拆除根據(jù)現(xiàn)場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發(fā)放拆模通知書后，方可拆模。2）、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側(cè)模時，混凝土強度要達到100%（依據(jù)拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋牡啄?，其混凝土強度必須符合混凝土結構工程施

11、工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-2002表4.3.1的規(guī)定后方可拆除。 3）、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。6、模板施工注意事項1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；3）根據(jù)梁跨度，決定頂板模板起拱大?。?不考慮起拱，6 的按要求起拱1/10003/1000；4）梁側(cè)設置斜向支撐（固定支撐點位設置），對稱斜向加固（盡量取45）；5）板模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條；6）板模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板

12、。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規(guī)格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm 長釘子固定，格柵間距500mm，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體吃模，板模周轉(zhuǎn)使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑；7）、腳手架采用的扣件必須全數(shù)檢查，有滑痕、裂縫等質(zhì)量問題的扣件一律不得使用；8）、垂直和水平剪刀撐必須按照腳手架搭設規(guī)程設置，其間隔距離不得大于4個排距；7、安全技術要求及應急準備1、 施工應符合設計要求，不得

13、超載，不得集中堆放模板、鋼筋等物件于操作層上；2、 支模系統(tǒng)安裝完畢后，須經(jīng)項目經(jīng)理、技術、質(zhì)檢、安全負責人驗收，符合施工方案及有關規(guī)范要求后，方可進行下一道工序的施工；3、 搭設、拆除時，設置圍欄、懸掛工作區(qū)警示標志，并設專人看護，統(tǒng)一指揮，動作協(xié)調(diào)，操作面以下禁止其他人員穿行；4、 搭、拆時嚴格遵守搭拆順序，不得在中部隨意抽取橫立桿件；5、 施工現(xiàn)場配置適量的鋼管、扣件和千斤頂，以適應異常情況之用；6、 施工期間不得拆除交叉支撐、水平桿、掃地桿等桿件；7、 材料、工具不得亂拋，以防砸傷人員及產(chǎn)生桿件彎曲、變形等；8、 澆砼期間，安排考勤人員觀察支撐系統(tǒng)和模板的變形情況；9、 拆除架子時，應

14、做到工完場清，嚴禁在操作面內(nèi)堆放材料。六、構造節(jié)點要求1）、立桿：立桿底部設置底座或墊板；立桿各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規(guī)定：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3；搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm；嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平桿上；2）、水平桿：水平桿接長宜采用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內(nèi)；不同

15、步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3；搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件且嚴禁拆除；主節(jié)點兩個直角扣件的中心距離不應大于150mm；每步的縱橫向水平桿應雙向拉通。3）剪刀撐：水平剪刀撐：模板支架從板底開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐（共兩道）；每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m。豎向剪刀撐：模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間縱橫兩個方向每隔4根立桿設置一道豎向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置；豎向剪刀撐桿件的

16、底端應與地面頂緊，交角宜為4560；傾角為45時，剪刀撐跨越立桿的根數(shù)不應超過7根；傾角為60時，則不應超過5根；剪刀撐連接：剪刀撐連接應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。 4）其他：詳見建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130及建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008七、模板支架的驗收 施工隊質(zhì)檢員驗收合格后，上報責任工程師三檢單，后由責任工程師與項目質(zhì)檢部統(tǒng)一驗收，所有驗收均按照國家現(xiàn)行有關標準進行。1.梁模板驗收梁板驗收時，檢查梁模板的拼縫質(zhì)量、截面尺寸、標高、模

17、板加固、支撐情況等項，尤其是大跨度梁應嚴格測量梁的起拱高度是否達到規(guī)范要求的值，當全部驗收合格后，進行下道工序施工。2.板模板驗收板模板驗收時，檢查板面標高、拼縫質(zhì)量、表面平整度、模板支撐等項。檢查板面標高，通過地面設定的+0.50線進行復核檢查。3.柱模板驗收柱模板驗收時，檢查模板垂直度、拼縫質(zhì)量、表面平整度、截面尺寸、模板加固、支撐情況等項。高支模架搭設完畢后，需要進行定期檢查，對扣件松動、模板裂縫及支撐架變形等情況應高度重視，并按要求進行統(tǒng)一驗收。4鋼管驗收承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.0鋼管。鋼管必須無嚴重銹蝕、彎曲壓扁、變形等現(xiàn)象，否則不得使用

18、。5扣件驗收扣件必須符合相關規(guī)定，不得有彎曲，缺損、滑扣?？奂菟ǖ呐ぞ亓σ笤?565N.m，螺栓擰緊扭矩達65N.m時應完好無損。對普通板梁進行抽檢，對大梁底應全數(shù)進行檢查。6立桿驗收立桿間距應嚴格按照方案要求進行搭設，局部位置考慮到施工方便，可適當調(diào)整，但間距不得超過方案允許的最大間距。大梁底兩側(cè)立桿間距應對稱，偏差不大于25mm。7剪刀撐驗收 剪刀撐應按方案要求進行搭設，每根剪刀撐斜桿與架體連接扣件不少于3個點。剪刀撐連接應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。附：建筑工程重大危

19、險源施工程序驗收表附件建筑工程重大危險源施工程序驗收表工程名稱形象進度施工單位項目經(jīng)理分包單位分包項目經(jīng)理監(jiān)理單位總監(jiān)危險源類型危險源部位驗收內(nèi)容1、安全生產(chǎn)責任是否落實：是否2、分包合同是否備案：是否3、專項施工方案有否已經(jīng)通過論證：是否4、專項施工方案有否按照專家意見進行完善：是否5、施工單位的隱蔽工程驗收與技術復核情況：是否6、監(jiān)理安全旁站記錄是否齊全：是否7、作業(yè)人員持證上崗情況：是否8、其他：是否參加驗收人員簽名項目經(jīng)理簽名總監(jiān)簽名施工單位審核意見（蓋章）年 月 日監(jiān)理單位審核意見（蓋章）年 月 日八、應急預案1、概況本高大支模工程，在高支模區(qū)域內(nèi)施工極可能發(fā)生高空墜落、模板坍塌、物

20、體打擊等重大事故。本預案針對梁板高支模施工可能發(fā)生的高空墜落、模板坍塌、物體打擊緊急情況的應急準備和響應。2、機構設置為對可能發(fā)生的事故能夠快速反應、救援，項目部成立應急救援領導小組。項目經(jīng)理為第一安全責任人，安全員為直接安全責任人，并相應成立高支模施工管理領導小組。組長：項目經(jīng)理 龔碧慶副組長：現(xiàn)場技術負責人 金國平組員：安全員、施工員、質(zhì)檢員，木工班組長及各施工班組長。3、報警救援及其他聯(lián)絡電話報警救援及其他聯(lián)絡電話單位或姓名電話單位或姓名電話火警119組長： 龔碧安110副組長：金國療120組員：祁偉通122組

21、員：樓 司辦公電話89877996組員：劉 云159685482814、人員分工與職責（1）項目經(jīng)理（第一安全責任人）：負責高支模應急救援全面工作。（2）現(xiàn)場技術負責人（直接安全責任人）：負責制定事故預防措施及相關部門人員的應急救援工作職責。安排時間有針對性的應急救援應變演習，有計劃區(qū)分任務，明確責任。（3）現(xiàn)場安全員 ：負責現(xiàn)場高支模施工的安全檢查工作及現(xiàn)場應急救援的指揮工作，統(tǒng)一對人員，材料物資等資源的調(diào)配，并負責事故的上級匯報工作。同時負責執(zhí)行項目部下達的相關指令。（4）組員及各施工班組長：當發(fā)生緊急情況時，負責事故的匯報，并采取措施進行現(xiàn)場控制工作。同時負責執(zhí)

22、行項目部下達的相關指令。5、應急救援工作程序（1）當事故發(fā)生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當?shù)赜嘘P部門，以取得政府部門的幫助。（2）由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協(xié)助事故的處理調(diào)查工作。（3）事故發(fā)生時，組長或其他組員不在現(xiàn)場時，由在現(xiàn)場的其他組員作為臨時負責人負責指揮安排。（4）項目部指定現(xiàn)場專職安全員負責事故的收集、統(tǒng)計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。6、應急救援方法（1）高空墜落應急救援方法：1）當現(xiàn)場只有人時應大聲呼救；人以上時，就有人或多人去打“120” 急救電話及馬上報

23、告應急救領導小組搶救。2）仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷等癥狀，并很可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫(yī)院搶救。如發(fā)現(xiàn)傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內(nèi)壓增高或誘發(fā)細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動時要三個人同時同一方向?qū)麊T平直抬于木板上，不能扭轉(zhuǎn)脊柱，運送時要平穩(wěn)，否則會加重傷情。（2）模板、坍塌應急救援方法：1）工地發(fā)生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，

24、在有傷亡的情況下控制好事故現(xiàn)場。2）報120急救中心，到現(xiàn)場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數(shù)、情況、地點、聯(lián)系電話等，并派人到路口等待）；3）急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；4）清現(xiàn)事故現(xiàn)場，檢查現(xiàn)場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損伯控制到最??；5）預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。（3）物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發(fā)生時，應盡快將傷員轉(zhuǎn)移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢、應急以后及時送醫(yī)院治療。1）止血：根據(jù)出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、填塞止血法和止血帶止血法。2）對傷口包扎：以保護傷口，減少感染，壓迫止

25、血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。3）對于頭部受傷的傷員，首先應他細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐，昏迷等癥狀，應迅速送醫(yī)院搶救，如果發(fā)現(xiàn)傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內(nèi)壓增高或誘發(fā)細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫(yī)院檢查；如果是重傷，應迅速送醫(yī)院搶救。5）預備應急救援工具如下表：序號器材或設備數(shù)量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木方若干支撐加固3擔架2個搶救傷員4止血急救包3個搶救傷員5手電筒5個停電時照明求援6應急燈3個停電時照明求援7爬梯4樘人員疏散8對講機2臺聯(lián)系指揮求援九、附件（

26、一）在結構安全性和穩(wěn)定性驗算時，車間取最大截面梁3KLX-1（2401550mm）進行驗算；其它梁取3KLX-5（300750mm）進行驗算，板厚按照120mm厚屋面板進行驗算，高度取最大層高即8.07m。1、 3KLX-1（2401550mm）模板支架計算書高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考

27、了施工技術2002(3)：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內(nèi)容。梁段:3KLX-1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.24；梁截面高度 D(m)：1.55；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.89；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.60；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；梁支撐架搭設高度H(m)：8.07；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.64；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保

28、養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.80；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(m

29、m)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：5；主楞豎向支撐點數(shù)量：5；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，500mm，850mm，1200mm，1400mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)

30、：80.00；二、梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.600m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、62.400 kN/m2，取較小值17.848 kN/m

31、2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中

32、，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設計值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；計算跨度: l = (1550-120)/(5-1)= 357.5mm；面板的最大彎矩 M= 0.110.709(1550-120)/(5-1)2 + 0.1172.8(1550-120)/(5-1)2= 1.79105Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(1550-120)/(5-1)/1000+1.22.800(1550-120)/(5-1)/1000=5.412

33、kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.79105 / 2.70104=6.6N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =6.6N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設計值: q = q1= 10.709N/mm； l-計算跨度: l = (1550-120)/(5-1)=357.5mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=2

34、4.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67710.709(1550-120)/(5-1)4/(10060002.43105) = 0.812 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1550-120)/(5-1)/250 = 1.43mm；面板的最大撓度計算值 =0.812mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.43mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 5.412/0.500= 10.825kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度8

35、0mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.271 kNm，最大支座反力 R= 5.954 kN，最大變形 = 0.202 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 2.71105/6.40104 = 4.2 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 4.2 N/mm2 小

36、于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.202mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力5.954kN,按照集中荷載作用下的多跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經(jīng)

37、過計算得到最大彎矩 M= 0.447 kNm，最大支座反力 R= 6.467 kN，最大變形 = 0.149 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 4.47105/8.99103 = 49.7 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =49.7N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.149 mm主楞的最大容許撓度值: = 350/400=0.875mm；主楞的最大撓度計算值 =0.149mm 小于 主楞的最大容許撓度值

38、 =0.875mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.467 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.467kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗

39、彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 296.671818/6 = 1.60104mm3； I = 296.67181818/12 = 1.44105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.55+0.300.30=14.17

40、8kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.30=1.661kN/m；q=14.178+1.661=15.839kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12515.8391202=2.85104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37514.1780.12+0.4371.6610.12=0.725kNRB=1.25ql=1.2515.8390.12=2.376kN =Mmax/W=2.85104/1.60104=1.8N/mm2；梁底模面板計算應力 =1.8 N/mm2 小于

41、梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=11.815kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =120.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =120.00/250 = 0.480mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52114.1781204/(10060001.44105)=0.018mm；面板的最大撓度計算值:

42、=0.018mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.48mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.376/0.297=8.009kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木強度驗算計算公式如下:

43、最大彎矩 M =0.1ql2= 0.18.0090.2972 = 0.07 kNm；最大應力 = M / W = 0.07106/64000 = 1.1 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 1.1 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.68.0090.297 = 1.426 kN；方木受剪應力計算值 = 31.4261000/(26080) = 0.445 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.445

44、N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6778.009296.6674 /(1009000256104)=0.018mm；方木的最大允許撓度 =0.2971000/250=1.187 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.018 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.187 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.725kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=2.376kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞

45、的集中力：P3=(0.640-0.240)/40.297(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.297(1.550-0.120)0.300=0.491kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N2=2.404 kN；最大彎矩 Mmax=0.623 kNm；最大撓度計算值 Vmax=1.072 mm；最大應力 =0.623106/4490=138.8 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 138.8 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿

46、足要求!八、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 2.404 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.57 kNm ；最大變形 max = 1.459 mm ；最大支座力 Rmax = 7.853 kN ；最大應力 =M/W= 0.57106 /(4.49103 )=127 N/

47、mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 127 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=1.459mm小于890/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN

48、； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到 R=7.853 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N2 =7.853kN；腳手架鋼管的自重： N3 = 1.20.1258.07=1.209kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2(0.90/2+(0.64-0.24)/4)0.890.30+(0.90/2+(0.64-0.24)/4)0.890.12

49、0(1.50+24.00)=1.974kN；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：N5=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(0.640-0.240)/40.890=2.741kN；N =N2+N3+N4+N5=7.853+1.209+1.974+2.741=13.776kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計

50、值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.163； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.182；鋼管立桿受壓應力計算值

51、；=13776.232/(0.182424) = 178.5N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 178.5N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！十一、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 根據(jù)現(xiàn)場實際測得，塘渣回填壓實后，其地基承載力設計值:fg 50 kPa； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =13.277/0.570=19.28kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 24.16 kN；基礎底面面積 ：A = 0.570m2 。p=24.16 fg=50 kPa 。地基承載力滿足要求！2、 3KLX-3（240770mm）模板支架計算書梁段:3KLX-3。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.24；梁截面高度 D(m)：0.77；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.89；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.60；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0