二、三層高支模施工方案

1、新橋統(tǒng)建樓二期15#樓二、三層梁板及69#樓二層梁板支模方案編制單位：海南楚湘建設工程有限公司編制: 審核: 審批: 審批日期:、工程概況新橋二期統(tǒng)建樓位于新和大道旁。由深圳市 XXXXXXXXXXXX 投資 興建， XXXXXX 建筑設計院設計， XXXX 建設工程有限公司承建。一、 層建筑面積為： 21072.7m2。擬建工程為框架 -剪力墻結構，結構安全等級為二級，結構設計使用年限為50年，1#、2#、3#、4#、5#樓二層結構層高5.4m，局部高4.2 m, 二 層樓板厚度為120 mm,梁截面較大的有400X 2400, 400X 1350, 400X 1200,400X 900,

2、400X 800, 200X 500,三層為轉(zhuǎn)換層結構，結構層高4.7 m ;6#、7#、8#、9#樓二層結構層高5.0m，對應以上二層為轉(zhuǎn)換層結構。層高超 5.0m 模板支撐屬高支模,轉(zhuǎn)換層對應以下垂直荷載較大,特此制定本施 工方案和措施。、編制依據(jù)1 、施工圖紙2、混凝土結構工程施工質(zhì)量標準驗收規(guī)范GB502042002)3 、 建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 128-2000)4、木結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 (GBJ206-2002)5 、 木結構設計規(guī)范 ( GBJ5- 1 9 9 8)、模板支撐系統(tǒng)的用料根據(jù)本公司實際情況,結合工程特點,從保證主體結構施工質(zhì)量、施工安全,提

3、高工效角度考慮,本工程梁板模板垂直支撐體系采用門式鋼管 腳手架(簡稱門架),檁條(主次檁)采用木枋和鋼管,模板采用散板,膠 合板。1 、梁側(cè)模和底模采用 18 厚夾板；2、梁側(cè)模板的豎直木枋采用80X 80木枋;3、梁底板縱橫龍骨均采用80 X 80木枋;4、樓面模板采用 1830X 915X 18 厚夾板;5、樓面模板縱橫龍骨均采用 80X 80 木枋;6、梁支頂、樓面支頂采用門式架、可調(diào)式 U型上托盤和平底下托盤;7、縱橫水平拉桿和剪刀撐采用厚48X 3.0 mm鋼管。&對拉螺桿M12配蝴蝶扣。9、其他，一字扣，十字扣，鐵釘，鐵線。四、支架模板搭設要求：1 、概述15#樓二層頂板樓板厚度為

4、120 m，層凈高5.28m; 2400高梁處凈高 3 m ,1350高梁處凈高3.65m, 1200高梁處凈高3.8 m,800高梁處凈高4.6m, 750高梁處凈高4.65m, 500高梁處凈高4.9m;15#樓三層頂板樓板厚度為120 m，層凈高4.58m; 900高梁處凈高 3.8m, 800高梁處凈高 3.9m, 700高梁處凈高 4m, 500高梁處凈高 4.2m;69#樓二層頂板樓板厚度為150 m,層凈高4.85m; 800高梁處凈高4.2m, 700高梁處凈高 4.3m, 500高梁處凈高 4.5m。2、門架配置(1) 凈高4.6 m、4.65m、4.58m時，用2個高度1.

5、93m門式架沿高度疊高，即1930X 2=3860m,底用平頭可調(diào)節(jié)高低托盤，上用 U型可調(diào)節(jié)高低托盤調(diào)節(jié)支頂高度。(2) 凈高4.2m時，用2個高度1.93m門式架沿高度疊高，即1930X2=3860m,上用U型可調(diào)節(jié)高低托盤調(diào)節(jié)支頂高度。(3) 凈高3.8m-4m時，用1個高度1.93m與 1個高度0.91m門式架沿高度疊高，即1930+ 910=2840 m,底用平頭可調(diào)節(jié)高低托盤，上用 U型可 調(diào)節(jié)高低托盤調(diào)節(jié)支頂高度。（4）凈高5.28m 4.85m時，用2個高度1.93m與1個高度0.91m門式架沿高度疊高，即1930X 2+ 910=4770底用平頭可調(diào)節(jié)高低托盤，上 用U型可調(diào)

6、節(jié)高低托盤調(diào)節(jié)支頂高度。3 、支撐體系 支頂采用門式架（部分加鋼管），最大排距900 m,上層木枋間距300伽，下層雙鋼管與門架垂直布置在門架可調(diào)支托上。膠合板釘在上層木枋 上。4 、水平加固拉桿和剪刀撐 用鋼管加固。為加強門式架的整體剛度，采用48鋼管設置縱橫水平拉桿，水平拉桿步距為每步架高度，縱橫拉結與架體用鋼管扣扣牢。縱向 水平桿每根框梁中間設置一道，每塊板設置一道；橫向水平桿每隔四跨設置一道。掃地桿設在最底下的門式架立桿內(nèi)側(cè)20 cm高處，水平拉桿用扣件與門式架立桿扣緊。框架梁兩側(cè)各設置剪刀撐，縱向每隔四跨設置一排剪 刀撐與板剪刀撐連通；板橫向剪刀撐按每塊板一排設置。剪刀撐寬度按 步3

7、跨距設置，斜拉桿與地面傾角宜 450600，用扣件與門式架立桿扣緊。5、每列門式架兩側(cè)設置交叉支撐，并采用鎖銷與門式架立桿鎖牢。6、橫向掃地桿每 4 跨設一度，框架梁在縱向門架中間設置一道。與門架兩腳用扣件扣牢。五、7、搭設順序先主梁、次梁再到板，盡量保證板支撐架縱向間距模數(shù) 保持一致，以便縱橫桿拉結。樓板模板的搭設1、120 mm厚樓板門架縱向的方向按間距 1800布置，150伽厚樓板門架縱向的方向按間距 1500布置；橫向間距 900。門架從離框梁邊距 900m （離次梁邊1050 m）開始設置。2、支撐小楞采用U形上托支撐，采用48X3.0伽雙鋼管平行門架方向布置。3、上層木枋垂直于下層

8、鋼管支撐方向按間距 300布置。4、膠合板鋪釘于上層木枋上。n一嚴/.JF -丄“丄-Rf =C |r板支撐示圖六、樓面梁模板的搭設1梁底模及支撐(1) 15#樓三層梁板支撐形式與69#樓二層梁板支撐形式相同，凡轉(zhuǎn)換層梁對應以下位置支撐均采用門架加鋼管支撐搭設。、門架平行于梁的方向按間距 900布置。、下層縱向小楞采用48X 3.0 mm雙鋼管平行門架方向布置。上層木枋垂直于下層鋼管支撐方向按間距 25(布置。、膠合板鋪釘于上層木枋上。梁板支撐示圖轉(zhuǎn)換層邊梁對應下層支撐示圖:轉(zhuǎn)換層對應下層為樓板時支撐示圖:轉(zhuǎn)換層大梁對應下層位置為樓板注：剪刀撐設置與梁設置相同。(1) 1 5#樓二層 400X

9、 2400, 400X 1350、400X 1200、400X 900 梁及核心筒門洞梁支撐均采用門架錯開 600支撐搭設。、門架平行于梁的方向按間距 90（布置。、下層縱向小楞采用48X 3.0 mm雙鋼管平行門架方向布置。、上層木枋垂直于下層鋼管支撐方向按間距 30（布置。、膠合板鋪釘于上層木枋上。IP（2） 400X 800、400X 750的梁（適用15#樓二層梁板）、門架平行于梁的方向按間距 90（布置。、下層縱向小楞采用48X 3.0 mm雙鋼管平行門架方向布置。、上層木枋垂直于下層鋼管支撐方向按間距 300布置。、膠合板鋪釘于上層木枋上。-3-V1/4 /亡A-2LI匚JI 1立

10、桿I 2立桿加強桿；S礁桿; 4一橫稈別運稈彳5頓希計算門架的幾何尺寸圖、參數(shù)信息1. 模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m): 0.40；梁截面高度 D(m): 2.40； 門架型號：MF1219 ；門架縱距Lb(m): 0.90;門架搭設高度 (m)3.00;承重架類型設置 門架平行于梁截面;門架幾何尺寸 b(mm) 1219.00，b1(mm) 750.00，h0(mm) 1930.00，h1(mm) 1536.00，h2(mm) : 100.00,步距(mm) : 1950.00;相鄰兩榀門架的錯位尺寸(mm) : 600.00;加強桿的鋼管類型：48X;立桿鋼管類型：48X;2.荷載

11、參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3): 24.00;模板自重(kN/m2): 0.50;鋼筋自重(kN/m3): 1.50;新澆混凝土側(cè)壓力標準值 (kN/m2) 17.0;振搗混凝土對梁底模板荷載 (kN/m2) 2.0;振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載 (kN/m2)4.0;施工荷載 (kN/m2)4.0;3. 材料參數(shù)木材品種：杉木;木材彈性模量 E(N/mm2)：9000.0;木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)： 11.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2): 1.4;面板材質(zhì)：膠合面板;面板厚度 (mm)：18.0;面板彈性模量E(N/mm2): 6000.0;面板抗彎強度設計值fm(N

12、/mm2) : 13.0;4. 梁底模板參數(shù)梁底橫向支撐截面類型：木方：80 80mm;梁底縱向支撐截面類型：鋼管(雙鋼管)： 48X3;梁底橫向支撐間隔距離 (mm) 300.0;5. 梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距 (mm) 300;主楞豎向根數(shù) 5;穿梁螺栓直徑(mm) : M12;穿梁螺栓水平間距(mm) : 600;主楞到梁底距離依次是150mm，600mm，1100mm，1600mm，2100mm;主楞材料：圓鋼管;直徑(mm): 48.00;壁厚(mm): 3.00;主楞合并根數(shù)： 2;次楞材料：木方;寬度(mm): 60.00;高度(mm): 80.00;二、梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，

13、新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：F=0.22丫 ti 0V1/2F=其中Y-t -yH混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;新澆混凝土的初凝時間，取2.000h ;T -混凝土的入模溫度，取20.000 C；V -H -混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ;混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；0-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200 ;弘-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。分別計算得17.031 kN/m、18.000 kN/卅，取較小值17.031 kN/X作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗

14、算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力 和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。300300面板計算簡圖（單位：mm）1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：(T = M/W 41.937 300 + 0.117 1 他91 SOO2 = 4.98 W5N -mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 41.937 0.3+1.2 11.491 0.3=17.976kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值：(T = 4.98 57 1023 105=4N/mm2; 面板的抗彎強度設計值 ： f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值(T =4

15、N/mm小于 面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2, 滿足要求！2. 撓度驗算V =0.677q/(100EI) 6 8 8/6 = 64cm3;I = 1 6088X8/12 = 256cm4;E = 9000.00 N/mm2;7.S84kNn7.3G4kN/m 7.GS4kNA7i 7.GS4kN/m 7.3e4kM/m 7.SG4kNmp p f f f卩兇厲間占牡A同=150(4505D050050D180計算簡圖剪力圖(kN)o.ie0.1830.1740 069 A附0.01O1S0 003j0.005a00?嚴吠葉U.IJUJ |V-.0-1075-O.m 商f 0.046I

16、迪磊 I AG 07 -ao2i彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.174 kN m,最大支座反力 R= 4.056 kN，最大變形(T = 1.74 5/6(40 W4 = 2.7 N/mm2;小于次楞的抗彎強度設計值V = 0.074 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下：(T = M/W4.493=8.99cm3;I = 2 W.783=21.57cm4;E = 206000.00 N/mm2;4.056kM4.05SkN4.056kN4.056kN4.056k N4.05 6kN(1)G00主楞計算簡圖3143 11434 056 4.0500.91

17、31913-0 9134.969-19694.05G 4056主楞計算剪力圖(kN)主楞計算彎矩圖(kN m)主楞計算變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.548 kN m,最大支座反力 R= 9.025 kN,最大變形v =0.293 mm(1)主楞抗彎強度驗算(T = M/Wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應力計算值：(T = 5.48 開99 W3 = 60.9 N/mm2;主楞的 抗彎強度設計值：f = 205N/mm 2;主楞的受彎應力計算值(T =60.9N/mm小于主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm 2，滿足要求!(2)主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.

18、293 mm主楞的最大容許撓度值：V = 600/400=1.5mm主楞的最大撓度計算值 V =0.293mm/小于 主楞的最大容許撓度值v =1.5mm滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下 :N3002= 267105.6N mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：= M/Wf-面板承受的應力 (N/mm2)；-面板計算最大彎矩(N mm);WW=bh2/6-面板的截面抵抗矩b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=0.4000103018.0002/6=21600.000 mm3；(N/mm2)；f=13.000N/mm2；f -面板截面的抗彎強度設計值面板截面的最大應力計算值：面板截面的

19、最大應力計算值 ：(T = M/W =267105.600 /21600.000 = 12.366hmm2;c =12.366N/mm小于面板截面的抗彎強度設計值f=13N/mm 2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊鋼度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下 ：V =0.677q/(100EI) 8)0.9=2.268kN/m；線荷載設計值:q = 21.935+2.268 =24.203kN/m；(1)(5161910400-n-61324簡圖(kN m)4.S44,G41剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)橫向支撐的支座力 N1=N4=0.592 kN；N2=N3=5.4 3 3 kN；橫向支撐桿最大彎矩值為 M= 0.58 kN m；橫向支撐的最大受彎應力計算值(T =0.582 X 6O85333.33=6.8 N/mm2;截面抗剪強度必須滿足：T = 3V/(2bh t.2= 5.346 kN;2.上部傳遞下來的荷載上部荷載由梁底縱向支撐直接通過頂托傳遞下來。根據(jù)上面的連續(xù)梁程序求得：NQ = 17.747 kN；九、立桿的穩(wěn)定性計算作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 (不組