東萊線小半徑曲線無縫線路設(shè)計(jì)檢算20140823

1、東萊線小半徑曲線無縫線路設(shè)計(jì)檢算2014-08-2322目 錄1 概況11.1 任務(wù)來源11.2 曲線設(shè)備狀況12 檢算內(nèi)容及計(jì)算資料12.1 檢算內(nèi)容12.2 計(jì)算資料23 無縫線路結(jié)構(gòu)33.1 軌條布置33.2 軌枕33.3 扣件33.4 道床33 檢算33.1 R350m曲線地段33.1.1 方案133.1.2 方案273.1.3 小結(jié)103.2 R300m曲線地段113.2.1 方案1113.2.2 方案2153.2.3 小結(jié)184 設(shè)計(jì)總結(jié)195 注意事項(xiàng)21東萊線小半徑曲線無縫線路設(shè)計(jì)檢算1 概況1.1 任務(wù)來源根據(jù)濟(jì)南鐵路局2014年東萊線更換無縫線路安排，在東萊線鋪設(shè)60kg/

2、m新軌無縫線路。更換新軌無縫線路地段內(nèi)各包含3條半徑小于400m的曲線，根據(jù)鐵路線路修理規(guī)則（鐵運(yùn)2006146號(hào)）的有關(guān)規(guī)定，應(yīng)對(duì)小半徑曲線地段鋪設(shè)無縫線路作單獨(dú)設(shè)計(jì)檢算。1.2 曲線設(shè)備狀況曲線起終點(diǎn)、曲線半徑、緩和曲線長(zhǎng)、曲線長(zhǎng)、軌枕類型和布置、扣件類型等設(shè)備狀況統(tǒng)計(jì)見表1.2-1。表1.2-1 東萊線曲線設(shè)備狀況統(tǒng)計(jì)表序號(hào)曲線半徑（m）曲線起點(diǎn)曲線終點(diǎn)緩和曲線長(zhǎng)（m）曲線長(zhǎng)（m）軌枕與扣件1350K0+55.140K1+215.99880660.848型枕、1840根/km，彈條型扣件2300K16+532.400K16+797.51170265.111型枕、1840根/km，彈條型扣

3、件3300K16+856.740K17+123.18860266.488型枕、1840根/km，彈條型扣件2 檢算內(nèi)容及計(jì)算資料2.1 檢算內(nèi)容根據(jù)表1.2-1所列曲線，檢算半徑R350m、R300m曲線地段的軌道強(qiáng)度、無縫線路穩(wěn)定性，并確定鎖定軌溫和斷縫。本報(bào)告按既有型枕、彈條型扣件的方案和將型枕更換成型枕、彈條型扣件的方案進(jìn)行檢算。2.2 計(jì)算資料（1） 軌溫該段線路所經(jīng)泰安地區(qū)最高軌溫60.5，最低軌溫-22。（2） 列車荷載由于本段主要行駛SS4電力機(jī)車，因此計(jì)算軌道強(qiáng)度采用SS4電力機(jī)車輪重荷載，如圖2.2-1所示。圖2.2-1 SS4機(jī)車輪重（3） 鋼軌強(qiáng)度小半徑曲線地段采用60k

4、g/m、U75V淬火軌，要求圓曲線范圍內(nèi)不得存在工地焊接接頭，鋼軌強(qiáng)度取=363MPa。（4） 軌排橫向阻力如圖2.2-2所示，小半徑有砟道床、型枕（1840根/km布置）、彈條型扣件的軌排橫向阻力為：軌枕橫移2mm時(shí)的分布阻力r=7.6kN/m。如圖2.2-3所示，小半徑有砟道床、型枕（1667根/km布置）、彈條型扣件的道床橫向阻力為：軌枕橫移2mm時(shí)的分布阻力r=10.8kN/m。圖2.2-2 小半徑曲線型枕道床橫向阻力圖2.2-3 小半徑曲線型枕道床橫向阻力3 無縫線路結(jié)構(gòu)3.1 軌條布置表1.2-1所列上下行小半徑曲線地段均鋪設(shè)60kg/m、U75V淬火軌無縫線路，長(zhǎng)鋼軌與曲線外長(zhǎng)鋼

5、軌焊聯(lián)。本報(bào)告設(shè)計(jì)檢算分別按下述兩個(gè)方案：方案1：采用既有型枕、1840根/km布置、彈條型扣件，扣件扭矩120150N.m，設(shè)計(jì)鎖定軌溫范圍：3538。方案2：將曲線范圍的既有型枕全部更換成型枕、1667根/km布置、彈條型扣件，扣件扭矩120150N.m，設(shè)計(jì)鎖定軌溫范圍：3238。3.2 軌枕方案1：采用既有型枕，按1840根/km布置。方案2：采用型枕，按1667根/km布置。3.3 扣件無論方案1或方案2，均采用彈條型扣件，扣件扭矩120150N.m。3.4 道床無論方案1或方案2，均采用級(jí)道砟，級(jí)配良好。要求：上下行之間的道砟溝填滿道砟，每線兩側(cè)砟肩寬45cm、且砟肩堆高15cm。

6、3 檢算3.1 R350m曲線地段3.1.1 方案1方案1：采用既有型枕、1840根/km布置、彈條型扣件，扣件扭矩120150N.m，設(shè)計(jì)鎖定軌溫范圍：3538。3.1.1.1 軌道強(qiáng)度（1）計(jì)算參數(shù) 荷載類型：SS4電力機(jī)車，速度70km/h。 鋼軌類型：60kg/m，截面參數(shù)考慮軌頭垂直磨耗6mm，鋼軌允許應(yīng)力=363.0MPa。 軌枕布置：1840根/km，曲線半徑R=350m，支承剛度D=30kN/mm。 速度系數(shù)0.42，偏載系數(shù)=0.18，橫向水平力系數(shù)f=1.9，橋上鋼軌附加縱向力P=0.0kN。（2）計(jì)算結(jié)果 采用TDS計(jì)算得到：綜合動(dòng)載系數(shù)Kd=(1+)f=3.04，軌底動(dòng)

7、彎應(yīng)力d=196.5 MPa，軌底動(dòng)彎應(yīng)力分布如圖3.1-1所示。鋼軌允許溫降Td=69.5。圖3.1.1-1 R350m曲線型枕時(shí)軌底動(dòng)彎應(yīng)力分布3.1.1.2 無縫線路穩(wěn)定性（1）計(jì)算參數(shù) 曲線半徑：350m 軌枕布置：1840根/km 鋼軌附加縱向壓力：0kN/軌 鋼軌類型：CHN 60kg/m 軌道橫向阻力：型枕（B1840）、曲線半徑R800m軌枕橫移2mm的分布阻力r=7.6kN/m。 軌道初始變形：初始彎曲波長(zhǎng)L0=7.2m，初始彎曲矢度f0=7.2mm，允許橫向變形f=0.2mm。圖3.1.1-2 穩(wěn)定性計(jì)算模型圖3.1.1-3 穩(wěn)定性計(jì)算圖式（2）計(jì)算結(jié)果 如圖3.1.1-2

8、采用不等變形波長(zhǎng)理論，計(jì)算中考慮了無縫道岔鋼軌縱向力不均勻性的影響，相當(dāng)于8溫度力。計(jì)算圖式如圖3.1.1-3所示，用不同的變形矢度f值進(jìn)行疊代，計(jì)算得到： 1股鋼軌允許壓力 P=557.3 kN 允許溫升 Tu=29.0 臨界溫升 Tk=57.5 安全系數(shù) K=2.0 3.1.1.3 鎖定軌溫（1）計(jì)算參數(shù) 最高軌溫Tmax=60.5，最低軌溫Tmin=-22.0，允許溫升Tu=29.0，允許溫降Td=69.5。設(shè)計(jì)鎖定軌溫范圍：36.5±1.5。（2）校驗(yàn)結(jié)果 最大溫升Tum=25.5 Tu 富余：3.5 最大溫降Tdm=60.0 Td 富余：9.5 校驗(yàn)結(jié)果：合格！ 風(fēng)險(xiǎn)程度：

9、2個(gè)綠燈，安全/具有較多儲(chǔ)備量，可采用。 綜合評(píng)價(jià)：無縫線路鎖定軌溫合理，軌溫范圍均安全。風(fēng)險(xiǎn)程度安全，具有較多儲(chǔ)備量，可采用。 風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)結(jié)果及鎖定軌溫分布圖如圖3.1.1-4所示。 圖3.1.1-4 采用型枕時(shí)的風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)結(jié)果及鎖定軌溫分布圖3.1.1.4 斷縫檢算（1）計(jì)算參數(shù) 鋼軌類型：60kg/m，鋼軌溫降Td=60，有砟軌道，斷縫允許值=8cm，線路阻力區(qū)段如圖3.1.1-5所示。（2）計(jì)算結(jié)果 左側(cè)斷縫14.63cm，右側(cè)斷縫2=4.63cm。 斷縫=1+2 =9.26cm > 不合格圖3.1.1-5 斷縫計(jì)算圖3.1.2 方案2方案2：將曲線范圍的既有型枕全部更換成型枕、16

10、67根/km布置、彈條型扣件，扣件扭矩120150N.m，設(shè)計(jì)鎖定軌溫范圍：3238。3.1.2.1 軌道強(qiáng)度（1）計(jì)算參數(shù) 荷載類型：SS4電力機(jī)車，速度70km/h。 鋼軌類型：60kg/m，截面參數(shù)考慮軌頭垂直磨耗6mm，鋼軌允許應(yīng)力=363.0MPa。 軌枕布置：1667根/km，曲線半徑R=350m，支承剛度D=30kN/mm。 速度系數(shù)0.42，偏載系數(shù)=0.18，橫向水平力系數(shù)f=1.9，橋上鋼軌附加縱向力P=0kN。（2）計(jì)算結(jié)果 采用TDS計(jì)算得到：綜合動(dòng)載系數(shù)Kd=(1+)f=3.04，軌底動(dòng)彎應(yīng)力d=196.5 MPa，軌底動(dòng)彎應(yīng)力分布如圖3.1.2-1所示。鋼軌允許溫降

11、Td=67.2。圖3.1.2-1 R350m曲線型枕時(shí)軌底動(dòng)彎應(yīng)力分布3.1.2.2 無縫線路穩(wěn)定性（1）計(jì)算參數(shù) 曲線半徑：350m 軌枕布置：1667根/km 鋼軌附加縱向壓力：0kN/軌 鋼軌類型：CHN 60kg/m 軌道橫向阻力：型枕（B1667）、道床機(jī)械動(dòng)力穩(wěn)定后(Q2)軌枕橫移2mm的單枕阻力R=6.5kN/枕，分布阻力r=10.8kN/m 軌道初始變形：初始彎曲波長(zhǎng)L0=7.2m，初始彎曲矢度f0=7.2mm，允許橫向變形f=0.2mm（2）計(jì)算結(jié)果 采用不等變形波長(zhǎng)理論，計(jì)算中考慮了無縫道岔鋼軌縱向力不均勻性的影響，相當(dāng)于8溫度力。計(jì)算圖式如圖3.1.2-2所示，用不同的變

12、形矢度f值進(jìn)行疊代，計(jì)算得到： 1股鋼軌允許壓力 P=693.9 kN 允許溫升 Tu=36.2 臨界溫升 Tk=76.0 安全系數(shù) K=2.1數(shù)圖3.1.1-3 穩(wěn)定性計(jì)算圖式 圖3.1.2-4 采用型枕時(shí)的風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)結(jié)果及鎖定軌溫分布圖3.1.2.3 鎖定軌溫（1）計(jì)算參數(shù) 最高軌溫Tmax=60.5，最低軌溫Tmin=-22.0，允許溫升Tu=36.2，允許溫降Td=67.2。設(shè)計(jì)鎖定軌溫范圍：35±3。（2）校驗(yàn)結(jié)果 最大溫升Tum=28.5 Tu 富余：7.7 最大溫降Tdm=60.0 Td 富余：7.2 校驗(yàn)結(jié)果：合格！ 風(fēng)險(xiǎn)程度：3個(gè)綠燈，安全/具有足夠儲(chǔ)備量，可采用。

13、綜合評(píng)價(jià)：無縫線路鎖定軌溫合理，軌溫范圍均安全。風(fēng)險(xiǎn)程度安全，具有足夠儲(chǔ)備量，可采用。 風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)結(jié)果及鎖定軌溫分布圖如圖3.1.2-4所示。3.1.2.4 斷縫檢算（1）計(jì)算參數(shù) 鋼軌類型：60kg/m，鋼軌溫降Td=60，有砟軌道，斷縫允許值=8cm，線路阻力區(qū)段如圖3.1.2-5所示。（2）計(jì)算結(jié)果 左側(cè)斷縫13.48cm，右側(cè)斷縫2=3.48cm。 斷縫=1+2 =6.97cm 合格圖3.1.2-5 斷縫計(jì)算圖3.1.3 小結(jié)方案1：采用既有型枕、1840根/km布置、彈條型扣件，扣件扭矩120150N.m，設(shè)計(jì)鎖定軌溫范圍：3538。方案2：將曲線范圍的既有型枕全部更換成型枕、1667

14、根/km布置、彈條型扣件，扣件扭矩120150N.m，設(shè)計(jì)鎖定軌溫范圍：3238。分別對(duì)上述兩個(gè)方案按曲線半徑R350m鋪設(shè)無縫線路進(jìn)行檢算，結(jié)果表明：采用方案1時(shí)，各項(xiàng)檢算中僅斷縫檢算結(jié)果不合格；采用方案2時(shí)，各項(xiàng)檢算結(jié)果均合格。因此，R350m曲線地段應(yīng)采用方案2，即將曲線范圍的既有型枕全部更換成型枕、1667根/km布置、彈條型扣件，扣件扭矩120150N.m，設(shè)計(jì)鎖定軌溫范圍：3238。建議：如果要采用方案1，則應(yīng)加強(qiáng)小半徑曲線地段軌道防脹和防爬措施，如設(shè)置地錨樁、在里外股鋼軌的外側(cè)設(shè)置軌撐，同時(shí)施工鎖定軌溫控制在3236范圍內(nèi)。3.2 R300m曲線地段3.2.1 方案1方案1：采用

15、既有型枕、1840根/km布置、彈條型扣件，扣件扭矩120150N.m，設(shè)計(jì)鎖定軌溫范圍：3538。3.2.1.1 軌道強(qiáng)度（1）計(jì)算參數(shù) 荷載類型：SS4電力機(jī)車，速度50km/h。 鋼軌類型：60kg/m，截面參數(shù)考慮軌頭垂直磨耗6mm，鋼軌允許應(yīng)力=363.0MPa。 軌枕布置：1840根/km，曲線半徑R=300m，支承剛度D=30kN/mm。 速度系數(shù)0.3，偏載系數(shù)=0.18，橫向水平力系數(shù)f=2.0，橋上鋼軌附加縱向力P=0kN。（2）計(jì)算結(jié)果 采用TDS計(jì)算得到：綜合動(dòng)載系數(shù)Kd=(1+)f=2.96，軌底動(dòng)彎應(yīng)力d=185.8 MPa，軌底動(dòng)彎應(yīng)力分布如圖3.2.1-1所示。

16、鋼軌允許溫降Td=71.5。圖3.2.1-1 R300m曲線型枕時(shí)軌底動(dòng)彎應(yīng)力分布3.2.1.2 無縫線路穩(wěn)定性（1）計(jì)算參數(shù) 曲線半徑：300m 軌枕布置：1840根/km 鋼軌附加縱向壓力：0kN/軌 鋼軌類型：CHN 60kg/m 軌道橫向阻力：型枕（B1840）、曲線半徑R800m軌枕橫移2mm的單枕阻力R=4.1kN/枕，分布阻力r=7.6kN/m 軌道初始變形：初始彎曲波長(zhǎng)L0=7.2m，初始彎曲矢度f0=7.2mm，允許橫向變形f=0.2mm（2）計(jì)算結(jié)果 采用不等變形波長(zhǎng)理論，計(jì)算中考慮了無縫道岔鋼軌縱向力不均勻性的影響，相當(dāng)于8溫度力。計(jì)算圖式如圖3.2.1-2所示，用不同的

17、變形矢度f值進(jìn)行疊代，計(jì)算得到： 1股鋼軌允許壓力 P=491.4 kN 允許溫升 Tu=25.6 臨界溫升 Tk=52.7 安全系數(shù) K=2.1圖3.2.1-2 穩(wěn)定性計(jì)算圖式3.2.1.3 鎖定軌溫（1）計(jì)算參數(shù) 最高軌溫Tmax=60.5，最低軌溫Tmin=-22.0，允許溫升Tu=25.6，允許溫降Td=71.5。設(shè)計(jì)鎖定軌溫范圍：36.5±1.5。（2）校驗(yàn)結(jié)果 最大溫升Tum=25.5 Tu 富余：0.1 最大溫降Tdm=60.0 Td 富余：11.5 校驗(yàn)結(jié)果：合格！ 風(fēng)險(xiǎn)程度：1個(gè)綠燈，安全/具有一定儲(chǔ)備量，可采用。 綜合評(píng)價(jià)：無縫線路鎖定軌溫合理，軌溫范圍均安全。風(fēng)

18、險(xiǎn)程度安全，具有一定儲(chǔ)備量，可采用。 鎖定軌溫分布圖如圖3.2.1-3所示。圖3.2.1-3 采用型枕時(shí)的鎖定軌溫分布圖3.2.1.4 斷縫檢算（1）計(jì)算參數(shù) 鋼軌類型：60kg/m，鋼軌溫降Td=60，有砟軌道，斷縫允許值=8cm，線路阻力區(qū)段如圖3.2.1-4所示。（2）計(jì)算結(jié)果 左側(cè)斷縫14.63cm，右側(cè)斷縫2=4.63cm。 斷縫=1+2 =9.26cm > 不合格圖3.2.1-4 斷縫計(jì)算圖3.2.2 方案2方案2：將曲線范圍的既有型枕全部更換成型枕、1667根/km布置、彈條型扣件，扣件扭矩120150N.m，設(shè)計(jì)鎖定軌溫范圍：3238。3.2.2.1 軌道強(qiáng)度（1）計(jì)算參

19、數(shù) 荷載類型：SS4電力機(jī)車，速度50km/h。 鋼軌類型：60kg/m，截面參數(shù)考慮軌頭垂直磨耗6mm，鋼軌允許應(yīng)力=363.0MPa。 軌枕布置：1667根/km，曲線半徑R=300m，支承剛度D=30kN/mm。 速度系數(shù)0.3，偏載系數(shù)=0.18，橫向水平力系數(shù)f=2.0，橋上鋼軌附加縱向力P=0kN。（2）計(jì)算結(jié)果 采用TDS計(jì)算得到：綜合動(dòng)載系數(shù)Kd=(1+)f=2.96，軌底動(dòng)彎應(yīng)力d=191.3 MPa，軌底動(dòng)彎應(yīng)力分布如圖3.2.2-1所示。鋼軌允許溫降Td=69.3。圖3.2.2-1 R300m曲線型枕時(shí)軌底動(dòng)彎應(yīng)力分布3.2.2.2 無縫線路穩(wěn)定性（1）計(jì)算參數(shù) 曲線半徑

20、：300m 軌枕布置：1667根/km 鋼軌附加縱向壓力：0kN/軌 鋼軌類型：CHN 60kg/m 軌道橫向阻力：型枕（B1667）、道床機(jī)械動(dòng)力穩(wěn)定后(Q2)軌枕橫移2mm的單枕阻力R=6.5kN/枕，分布阻力r=10.8kN/m 軌道初始變形：初始彎曲波長(zhǎng)L0=7.2m，初始彎曲矢度f0=7.2mm，允許橫向變形f=0.2mm（2）計(jì)算結(jié)果 采用不等變形波長(zhǎng)理論，計(jì)算中考慮了無縫道岔鋼軌縱向力不均勻性的影響，相當(dāng)于8溫度力。計(jì)算圖式如圖3.2.2-2所示，用不同的變形矢度f值進(jìn)行疊代，計(jì)算得到： 1股鋼軌允許壓力 P=618.1 kN 允許溫升 Tu=32.2 臨界溫升 Tk=70.1

21、安全系數(shù) K=2.2圖3.2.2-2 穩(wěn)定性計(jì)算圖式3.2.2.3 鎖定軌溫（1）計(jì)算參數(shù) 最高軌溫Tmax=60.5，最低軌溫Tmin=-22.0，允許溫升Tu=32.2，允許溫降Td=69.3。設(shè)計(jì)鎖定軌溫范圍：36.5±1.5。（2）校驗(yàn)結(jié)果 最大溫升Tum=25.5 Tu 富余：6.7 最大溫降Tdm=60.0 Td 富余：9.3 校驗(yàn)結(jié)果：合格！ 風(fēng)險(xiǎn)程度：3個(gè)綠燈，安全/具有足夠儲(chǔ)備量，可采用。 綜合評(píng)價(jià)：無縫線路鎖定軌溫合理，軌溫范圍均安全。風(fēng)險(xiǎn)程度安全，具有足夠儲(chǔ)備量，可采用。 鎖定軌溫分布圖如圖3.2.2-3所示。圖3.2.2-3 采用型枕時(shí)的鎖定軌溫分布圖3.2.

22、2.4 斷縫檢算（1）計(jì)算參數(shù) 鋼軌類型：60kg/m，鋼軌溫降Td=60，有砟軌道，斷縫允許值=8cm，線路阻力區(qū)段如圖3.2.2-4所示。（2）計(jì)算結(jié)果 左側(cè)斷縫13.48cm，右側(cè)斷縫2=3.48cm。 斷縫=1+2 =6.97cm 合格圖3.2.2-4 斷縫計(jì)算圖3.2.3 小結(jié)方案1：采用既有型枕、1840根/km布置、彈條型扣件，扣件扭矩120150N.m，設(shè)計(jì)鎖定軌溫范圍：3538。方案2：將曲線范圍的既有型枕全部更換成型枕、1667根/km布置、彈條型扣件，扣件扭矩120150N.m，設(shè)計(jì)鎖定軌溫范圍：3238。分別對(duì)上述兩個(gè)方案按曲線半徑R300m鋪設(shè)無縫線路進(jìn)行檢算，結(jié)果表

23、明：采用方案1時(shí)，各項(xiàng)檢算中僅斷縫檢算結(jié)果不合格；采用方案2時(shí)，各項(xiàng)檢算結(jié)果均合格。因此，R300m曲線地段應(yīng)采用方案2，即將曲線范圍的既有型枕全部更換成型枕、1667根/km布置、彈條型扣件，扣件扭矩120150N.m，設(shè)計(jì)鎖定軌溫范圍：3238。建議：如果要采用方案1，則應(yīng)加強(qiáng)小半徑曲線地段軌道防脹和防爬措施，如設(shè)置地錨樁、在里外股鋼軌的外側(cè)設(shè)置軌撐，同時(shí)施工鎖定軌溫控制在3236范圍內(nèi)。4 設(shè)計(jì)總結(jié)東萊線更換新軌無縫線路地段內(nèi)各包含3條半徑小于400m的曲線，根據(jù)鐵路線路修理規(guī)則（鐵運(yùn)2006146號(hào)）的有關(guān)規(guī)定，應(yīng)對(duì)小半徑曲線地段鋪設(shè)無縫線路作單獨(dú)設(shè)計(jì)檢算。分別對(duì)R350m、R300m

24、曲線地段鋪設(shè)無縫線路、軌溫按泰安地區(qū)最高軌溫60.5，最低軌溫-22，并按下述方案1和方案2進(jìn)行檢算。方案1：采用既有型枕、1840根/km布置、彈條型扣件，扣件扭矩120150N.m，設(shè)計(jì)鎖定軌溫范圍：3538。方案2：將曲線范圍的既有型枕全部更換成型枕、1667根/km布置、彈條型扣件，扣件扭矩120150N.m，設(shè)計(jì)鎖定軌溫范圍：3238。道床要求：采用級(jí)道砟，級(jí)配良好。要求：上下行之間的道砟溝填滿道砟，每線兩側(cè)砟肩寬45cm、且砟肩堆高15cm。如表4-1，結(jié)算表明：泰安地區(qū)R350m和R300m小半徑地段鋪設(shè)無縫線路方案1的各項(xiàng)檢算中，存在斷縫檢算不合格；方案2的各項(xiàng)檢算均合格，因此，應(yīng)采用方案2。建議：如果在R350m和R300m曲線地段要采用方案1，則應(yīng)加強(qiáng)小半徑曲線地段軌道防脹和防爬措施，如設(shè)置地錨樁、在里外股鋼軌的外側(cè)設(shè)置軌撐，同時(shí)施工鎖定軌溫控制在3236范圍內(nèi)。表4-1 東萊線R350m、R300m小半徑曲線地段無縫線路檢算結(jié)果曲線半徑（m）SS4機(jī)車允許最高行車速度（km/h）設(shè)計(jì)鎖定軌