高強(qiáng)度螺栓斷裂失效分析

1、 高強(qiáng)度螺栓斷裂失效分析韓志良(常州機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院機(jī)械系，常州213012)馬紅衛(wèi)，丁燕君(常柴股份有限公司理化室，常州213002) 摘要：針對(duì)裝配現(xiàn)場(chǎng)發(fā)生的幾起高強(qiáng)度螺栓斷裂失效事故，采用金相分析、化學(xué)成分分析和力學(xué)性能測(cè)試等方法進(jìn)行檢測(cè)。分析結(jié)果認(rèn)為螺栓失效的原因有:(1)螺紋成形時(shí)產(chǎn)生裂紋，螺栓因之而脆斷；(2)桿部與頭部交接處表面脫碳、使局部強(qiáng)度降低而斷裂；(3)裝配時(shí)扭矩過大，螺栓明顯縮頸而斷裂；(4)原材料中心存在裂紋。關(guān)鍵詞：螺栓；裂紋；扭轉(zhuǎn)；脫碳 高強(qiáng)度螺栓是發(fā)動(dòng)機(jī)緊固件中最重要的零件之一，如連桿螺栓、缸蓋螺栓、主軸承蓋螺栓，要求強(qiáng)度等級(jí)為10.9級(jí)，有

2、的甚至達(dá)12.9級(jí)。但在實(shí)際使用中，高強(qiáng)度螺栓(簡(jiǎn)稱螺栓)斷裂失效也時(shí)有發(fā)生。筆者就發(fā)生在裝配過程中的四起高強(qiáng)度螺栓斷裂失效逐一進(jìn)行分析。1195連桿螺栓斷裂失效分析195連桿螺栓裝配時(shí)斷裂于螺紋處。從斷口上看，斷口平直，無縮頸，幾乎沒有裂紋萌生區(qū)，全部為最后瞬斷區(qū)。零件供應(yīng)商進(jìn)行了失效分析，認(rèn)為裝配時(shí)連桿螺紋內(nèi)夾入異物，阻礙了螺紋的擰緊，導(dǎo)致裝配扭矩過大而斷裂。1.1斷口分析由于斷口表現(xiàn)出極大的脆性，如果是基于扭緊力矩過大而斷裂，斷口應(yīng)表現(xiàn)出良好的塑性，因?yàn)閿Q緊時(shí)螺栓主要受扭轉(zhuǎn)應(yīng)力，而扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)的應(yīng)力狀態(tài)的柔性系數(shù)較大(大于拉伸試驗(yàn))，材料易于塑性變形，而失效的螺栓并未表現(xiàn)出塑性。另外，斷裂源

3、也不在齒根部，而是有所偏離。1.2化學(xué)成分和顯微組織分析螺栓材料牌號(hào)為40Cr鋼，強(qiáng)度等級(jí)10.9級(jí)，硬度要求3238HRC，金相組織要求13級(jí)(JB/T8837-2000)。經(jīng)檢驗(yàn)，螺栓化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))符合GB/T3077-1988之規(guī)定，見表1。顯微組織為細(xì)的回火索氏體，按JB/T8837-2000評(píng)定為1級(jí)，其硬度值為34HRC和35HRC，硬度和顯微組織均符合技術(shù)條件規(guī)定。經(jīng)磁粉探傷未發(fā)現(xiàn)磁痕。將螺栓從桿部與頭部交接處縱向剖開，經(jīng)金相制樣、觀察，結(jié)果在大部分螺紋的根部均有裂紋，即在斷口附近和遠(yuǎn)離斷口的螺紋處均存在裂紋，裂紋位置偏離“真正的”齒根部，裂紋的兩側(cè)無貧碳和脫碳，說明裂紋的

4、形成與調(diào)質(zhì)處理無關(guān)，見圖1和圖2。由于裂紋細(xì)小且位于螺紋根部，常規(guī)磁粉探傷未發(fā)現(xiàn)磁痕。                  1螺紋根部之裂紋(未侵蝕)20×                  圖2螺紋根部組織400×4%硝酸酒精溶液侵蝕1.3試驗(yàn)與討論

5、為判定裂紋的形成原因，另取同批量、同型號(hào)但未使用過的連桿螺栓進(jìn)行縱剖面金相分析，結(jié)果在部分螺紋根部也存在裂紋，因此判定此裂紋系滾齒成型時(shí)造成的。這與滾輪使用次數(shù)過多，滾齒加工能力下降有關(guān)，經(jīng)查該批滾輪已超期服役。由于螺紋根部存在裂紋，因此在裝配擰緊時(shí)螺栓表現(xiàn)出較大的脆性，發(fā)生脆性斷裂，而滾輪超期服役，其滾齒加工能力下降則是失效的主要因素。2缸蓋螺栓斷裂失效分析某單位生產(chǎn)的強(qiáng)度等級(jí)為10.9級(jí)的缸蓋螺栓，在裝配時(shí)發(fā)生斷裂，送樣要求分析原因。2.1斷口分析兩缸蓋螺栓(分別編1號(hào)和2號(hào))斷裂位置均在桿部和頭部交接處，裝配擰緊時(shí)螺栓主要受扭轉(zhuǎn)載荷，此時(shí)，主應(yīng)力與軸線成45°，而切應(yīng)力則與軸線

6、垂直。從斷口看，裂紋開始區(qū)與軸線成45°角，表現(xiàn)為扭轉(zhuǎn)時(shí)的正斷斷口，是正應(yīng)力作用的結(jié)果。而瞬斷區(qū)與軸線垂直，瞬斷區(qū)面積占總斷口面積的絕大部分，說明斷裂時(shí)應(yīng)力較大或材料強(qiáng)度不足。2.2化學(xué)成分和顯微組織分析螺栓材料牌號(hào)為40Cr鋼，硬度要求3238HRC，金相組織要求13級(jí)(JB/T8837-2000)。經(jīng)檢驗(yàn)，1號(hào)缸蓋螺栓化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))符合GB/T3077-1988之規(guī)定，見表1。兩螺栓基體組織均為細(xì)的回火索氏體，按JB/T8837-2000評(píng)定，組織為1級(jí)，符合其13級(jí)之技術(shù)條件規(guī)定。邊緣組織中晶界清晰可見，但其顏色明顯比其它部位淺，估計(jì)表面存在脫碳層，其中2號(hào)螺栓更為明顯，

7、見圖3。兩螺栓均殘留帶狀組織，帶狀組織中還有非金屬夾雜物，1號(hào)螺栓的帶狀組織見圖4，其間的硫化物類夾雜物清晰可見，但均在規(guī)定范圍之內(nèi)。2.3顯微硬度測(cè)試經(jīng)磁粉探傷，未發(fā)現(xiàn)磁痕。經(jīng)測(cè)定，1號(hào)螺栓硬度值為34HRC，2號(hào)螺栓硬度值為36HRC和37HRC，符合3238HRC技術(shù)條件規(guī)定。由于螺栓已經(jīng)過調(diào)質(zhì)處理，所以僅根據(jù)金相組織來判定邊緣是否存在脫碳層似乎尚缺證據(jù)。為證實(shí)邊緣是否存在脫碳層，對(duì)邊緣和中心部位進(jìn)行了顯微硬度測(cè)試，結(jié)果見表2。               圖

8、32號(hào)螺栓組織，邊緣顏色較淺65×                圖41號(hào)螺栓的帶狀組織130×                 4%硝酸酒精溶液浸蝕表2螺栓邊緣及中心處顯微硬度值 從表中可見，邊緣硬度低于中心硬度，進(jìn)一步證實(shí)了邊緣存在脫碳層。邊緣碳含量的降低

9、，使侵蝕程度下降，因而顏色較淺且晶界清晰可見。雖然螺栓在調(diào)質(zhì)后對(duì)其表面進(jìn)行了機(jī)加工，以去除熱加工所產(chǎn)生的脫碳層，但在桿部與頭部交接處往往難以用機(jī)械加工去除脫碳層，結(jié)果在桿和頭部的交接處保留了脫碳層。2.4分析與討論由于最大應(yīng)力位于螺栓邊緣，而邊緣存在脫碳，降低了邊緣的強(qiáng)度。雖然螺栓允許存在一定量的脫碳層，但脫碳層的存在對(duì)螺栓服役總是不利的。由于裂紋源于脫碳處，那么脫碳則成為該螺栓斷裂失效的主要因素之一。3主軸承蓋螺栓斷裂失效分析發(fā)動(dòng)機(jī)主軸承蓋螺栓，在裝配擰緊時(shí)斷裂失效。螺栓材料牌號(hào)為40Cr鋼，硬度要求3035HRC，金相組織要求13級(jí)(JB/T8837-2000)。3.1理化分析觀察三支斷裂

10、螺栓的斷口，均存在回旋狀塑性變形痕跡，為扭轉(zhuǎn)斷口，是以扭轉(zhuǎn)為主的扭轉(zhuǎn)和拉伸之混合斷口。裂紋起源于螺紋齒根處，斷口處均有明顯的縮頸。而縮頸的產(chǎn)生，表明試樣的載荷達(dá)到最大值(抗拉強(qiáng)度)后，在試樣的某一部位截面開始急劇縮小，隨后變形主要集中于縮頸附近。所以縮頸的存在，一方面說明螺栓有良好的塑性和韌性，另一方面說明服役載荷很大，已超過試樣的抗拉強(qiáng)度。主軸承蓋螺栓化學(xué)成分分析結(jié)果見表1，符合GB/T3077-1988之規(guī)定。桿部硬度值為32HRC和33HRC，符合3035HRC技術(shù)條件規(guī)定。金相組織為細(xì)而均勻的回火索氏體，按JB/T8837-2000，組織級(jí)別為1級(jí)，符合其13級(jí)之技術(shù)條件規(guī)定。經(jīng)磁粉探

11、傷未發(fā)現(xiàn)磁痕。將三支斷裂螺栓縱向剖開進(jìn)行金相觀察，螺紋表面無脫碳，但螺紋齒根處均存在微裂紋，長約0.050.10mm，裂紋均存在于距斷口34個(gè)螺距范圍的縮頸區(qū)，縮頸區(qū)以外的齒根處則無裂紋。3.2拉伸試驗(yàn)取與斷裂螺栓同批供貨的兩支未使用的螺栓進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，其抗拉強(qiáng)度分別為1103MPa和1126MPa，符合10.9級(jí)的強(qiáng)度等級(jí)要求。將試樣縱向剖開進(jìn)行金相分析，在距斷口35個(gè)螺距范圍內(nèi)的縮頸區(qū)，其齒根處存在裂紋，而縮頸區(qū)以外的齒根處則無裂紋，可見該裂紋是拉伸時(shí)形成的。取三支未使用的同批螺栓，也取其縱剖面進(jìn)行金相分析，在螺紋齒根處均未發(fā)現(xiàn)裂紋。3.3分析與討論斷裂試樣的硬度和強(qiáng)度均符合螺栓10.9級(jí)

12、的強(qiáng)度等級(jí)要求，金相組織也正常，所以螺栓材質(zhì)正常。從拉伸試驗(yàn)和未使用的同批螺栓的金相分析結(jié)果看，縮頸不是由于材料強(qiáng)度不足而產(chǎn)生的。由于裂紋均產(chǎn)生于斷裂試樣的縮頸處，縮頸以外的螺紋處無裂紋，則該裂紋是螺栓擰緊時(shí)載荷過大(超過材料的抗拉強(qiáng)度)所致。經(jīng)查，斷裂螺栓的裝配扭矩達(dá)146N·m，超過了120N·m的極限規(guī)定。綜上所述，螺栓斷裂失效的原因是螺栓服役載荷(扭矩)過大，已超過其抗拉強(qiáng)度。41110連桿螺栓斷裂失效分析螺栓于裝配時(shí)斷裂，材料為35CrMo鋼，強(qiáng)度等級(jí)10.9級(jí)，硬度要求3035HRC，金相組織要求13級(jí)(JB/T8837-2000)。經(jīng)檢驗(yàn)，1110連桿螺栓化學(xué)

13、成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))符合GB/T3077-1988之規(guī)定，見表1。硬度為35HRC，符合3238HRC技術(shù)條件規(guī)定。經(jīng)磁粉探傷，在螺栓表面發(fā)現(xiàn)細(xì)小裂紋。將試樣縱向剖開(0.5R處)，顯微鏡下觀察發(fā)現(xiàn)螺栓齒根部無脫碳，顯微組織為細(xì)而均勻的回火索氏體，按JB/T8837-2000，組織級(jí)別為1級(jí)，符合其13級(jí)之技術(shù)條件規(guī)定。但是，在縱剖面上有許多沿晶裂紋，裂紋兩側(cè)無脫碳。絕大多數(shù)裂紋位于試樣中心區(qū)域，斷口處的數(shù)條裂紋也位于中心區(qū)域，估計(jì)螺栓中央存在裂紋。對(duì)螺栓橫向間隔取樣進(jìn)行金相分析，在數(shù)個(gè)磨面上均有裂紋，且裂紋存在于螺栓中央見圖5。由于裂紋位于螺栓的中央，較為封閉，雖經(jīng)淬火、回火，但裂紋兩側(cè)無貧碳或

14、脫碳。 圖5試樣橫截面裂紋形貌(未蝕，負(fù)片)3×由于試樣的回火索氏體組織細(xì)小，裂紋趨向很“柔”，且裂紋源于試樣中心，可確定裂紋的產(chǎn)生與調(diào)質(zhì)處理無關(guān)。裂紋周圍未發(fā)現(xiàn)夾雜類缺陷，裂紋存在位置和趨向確與“軸向晶間裂紋”類同，故該裂紋屬原材料缺陷。5結(jié)論(1)所分析的螺栓的成分、牌號(hào)均符合GB/T3077-1988之規(guī)定，硬度、金相組織也符合技術(shù)條件要求，說明熱處理工藝及其操作合理。(2)螺栓失效原因:195連桿螺栓斷裂的直接原因是滾輪的滾齒能力下降導(dǎo)致產(chǎn)生裂紋，而滾輪超期服役則是關(guān)健因素；缸蓋螺栓斷裂原因是其桿部和頭部交接處的貧脫碳所致；主軸承蓋螺栓的斷裂則是擰緊時(shí)扭矩過大造成；1110連桿螺栓斷裂是原材料存在裂紋所致。(